Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Влияние межфазного взаимодействия на границе расплав-барабан-холодильник на качество быстрозакаленных аморфных и нанокристаллических лент

Диссертация: Влияние межфазного взаимодействия на границе расплав-барабан-холодильник на качество быстрозакаленных аморфных и нанокристаллических лент
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Этап I. Определение набора технологических параметров {ДР-, Уд-, Н^Т0} для данного расплава, характеризующегося набором физических свойств {р-, У-, а, Д-, ср} при использовании данного барабана-холодильника с теплопередачей а, и свойствами {Я.Б, сБ} с целью получения лепты заданной толщины. Конкретная информация о физических свойствах и величине коэффициента теплопередачи для интересных… Читать ещё >

Влияние межфазного взаимодействия на границе расплав-барабан-холодильник на качество быстрозакаленных аморфных и нанокристаллических лент (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • Глава 1. Теоретические основы и практика получения бысгрозакаленных аморфных и нанокристаллических лент методом закалки плоской струи расплава на вращающемся барабане-холодильнике
    • 1. 1. Гидродинамика и теплофизика процесса формирования ленты
    • 1. 2. Физические свойства аморфизующихся расплавов
    • 1. 3. Качество аморфных и нанокристаллических лент
  • Глава 2. Особенности процессов переноса на межфазной границе зоны формирования ленты и рабочей поверхности барабана-холодильника
    • 2. 1. Теплопередача на межфазной границе
    • 2. 2. Перенос потока импульса на межфазной границе и процесс зарождения поверхностных дефектов на ленте
  • Глава 3. Экспериментальное исследование межфазной границы
    • 3. 1. Исследование влияния струи расплава на рабочую поверхность барабана-холодильника
    • 3. 2. Исследование влияния топографических особенностей рабочей поверхности барабана-холодильника на рельеф и дефектность контактной и свободной поверхностей лент
  • Глава 4. Стационарный режим получения аморфных и нанокристаллических лент методом закалки плоской струи расплава на вращающемся барабане-холодильнике
    • 4. 1. Гидродинамическая стабилизация
    • 4. 2. Тепловая стабилизация
    • 4. 3. Контактная стабилизация
  • Глава 5. Возможности технологии спиннингования для повышения качества готовой продукции
    • 5. 1. Исследование физических свойств аморфизующихся расплавов системы Ре-В-81-Р
    • 5. 2. Технологические параметры управления процессом получения лент и дефектообразования
    • 5. 3. Технологические особенности получения аморфных лент из расплавов на основе Ре-В-БьР при минимальном дефектообразовании в процессе спиннингования
  • Заключение 157 Общие
  • выводы по работе
  • Список литературы

За последние тридцать лет, начиная с массового экспериментального получения и изучения аморфных и нанокристаллических лент, их промышленное производство превратилось в самостоятельную область металлургии. В настоящее время в мире годовое производство нанокристаллической и аморфной фольги высокого качества составляет порядка 1 ООО ООО тонн, против 1 ООО тонн в России. В результате более чем 20-летнего прекращения исследовательских работ в области разработки нанокристаллических магнитомягких материалов на основе железа, наметилось опасное отставание и импортозависимость России в радиоэлектронике, силовой электронике и приборостроении. Зависимость России в этих областях только по импортируемым полуфабрикатам изделий, работающих в частотах свыше 10 кГц, оценивается от 40 до 80 млн долл. в год (данные таможни РФ за 2007 г.) В то же время научно-технический прогресс в упомянутых областях все более смещается в область высоких частот от 150 кГц и выше. Это видно по резкому росту производства в мире нанокристаллической фольги, которая из-за сочетания высокого электросопротивления и малых гистерезисных потерь создает весьма удачный инструмент для использования высоких частот в промышленной практике. В машиностроительной отрасли России остро стоит вопрос о создании малых производств металлургии, эффективность которых базируется на создании индустрии высокочастотных генераторов в интервалах 10−30 кГц против устаревших, действующих в герцовых диапазонах частот.

В электронике из-за ряда неоспоримых преимуществ в России на повестке дня вплотную стоит вопрос о замене ферритовых на нанокристаллические сердечники. При использовании аморфных и нанокристаллических сердечников при проектировании индуктивных компонентов обычно обеспечиваются следующие преимущества: уменьшенный весуменьшенные потери в меди благодаря сокращению числа витковрасширенный температурный диапазон от — 60 до 125 °Сповышенная стабильность свойств и надёжностьвысокая точность для измерительных устройствповышение КПД устройства.

Сравнительные характеристики аморфных и нанокристаллических магнитомягких материалов относительно традиционных.

Материал Свойства Электротехническая сталь Пермаллой Феррит Мп-2п Аморфный Нанокристал-лпчеекпй на основе Рс.

50 № 80 N4 На осн. Со На осн. Гс.

Амплитуда магнитной индукции, (Т) 2 1,55 0,74 0,5 0,58 1,56 1,16.

Коэрцитипная сила, (Э) 0,5 0,15 0,03 0,1 0,005 0,03 0,01.

11ачальная проницаемость 1500 6 000 40 000 3 000 60 000 5000 70 000.

Максимальная проницаемость 20 000 60 000 20 000 0 6 000 1 000 000 50 000 600 000.

Удельное сопротивление, ((Ю/см) 50 30 60 1 000 000 120 130 130.

Температура Кюри. (°С) 750 500 500 140 255 415 560.

Температура кристаллизации, (°С) — - - - 530 550 515.

Предельная рабочая температура, ГС) 100 90 150 180.

Оптимальная, область рабочих частот, (кГц) 0.1 0.10 10. 10. 100 000.

В связи с увеличением цен на цветные металлы (кобальт, никель, молибден и т. д.), которые в большом количестве применяются в магнитомягких сплавах типа «Пермаллой», существенно возрастает экономическая целесообразность увеличения выпуска нанокристаллических сплавов на основе железа.

Как было сказано выше, в Российской Федерации ежегодно выпускается не более 1000 тонн нанокристаллической и аморфной фольги, большая часть которой идет на изготовление трансформаторов тока и отдельной продукции ОПК. Отставание в данной отрасли металлургии требует наращивания производственных мощностей. И этот процесс уже идет. Например, почти в шесть с половиной раз — до 500 тонн увеличил выпуск аморфной ленты в 2010 году по сравнению с 2007 годом Ашинский металлургический завод.

Наряду с крупнотоннажным производством (однократная разливка 20−50 кг расплава через промемкость) не теряет актуальности и ампульный вариант технологии (100-^200 гр. расплава на одну разливку). Последний активно используется для получения аморфной и нанокристаллической ленты высокого качества и из дорогостоящих компонентов (например, ленты на кобальтовой основе, применяемой в приборах ответственного назначения).

При наращивании производства возникают особые требования к качеству готовой продукции. Качество аморфных и нанокристаллических лент определяется, прежде всего, достижением необходимого для практики их применения уровня служебных свойств (магнитных, электрических, механических, коррозионных и т. д.). Последний зависит от правильного выбора компонентов и их концентраций в сплаве, а также от достижения необходимой скорости охлаждения расплава и сходящей с барабана ленты в процессе скоростной закалки. Режим охлаждения определяет структуру лент.

Особое место занимает геометрическое качество лент с заранее заданной толщиной и шириной, разнотолщинностыо по длине ленты, количеством топографических дефектов (прежде всего воздушных карманов) на контактной и свободной поверхностях ленты. Следует учитывать, что произведенная лента без дополнительной обработки (кроме резки и термомагнитного отжига) непосредственно используется в приборах и комплектующих электротехнической промышленности (источники вторичного электропитания, магнитные экраны, магнитопроводы, магнитные головки и т. д.). Поэтому геометрические дефекты будуг отрицательно сказываться на служебных свойствах конечных изделий. Требования к геометрическому качеству лент естественным образом зависят от того, в каких изделиях они в дальнейшем используются. Требования явно различны для силовых трансформаторов и дросселей, магнитных экранов и магнитных головок.

Для того чтобы удовлетворить балансу качество-цена-назначение, необходимо научиться управлять геометрическим качеством лент. Последнее включает в себя не только выходной контроль геометрии лент (оптическая микроскопия, профилограмма, толщиномеры), но и возможность прогнозирования качества при получении лент на различных технологических режимах. Решению данной актуальной проблемы посвящено настоящее исследование.

В работе поставлены следующие задачи:

1. Выявить физические процессы, протекающие при формировании ленты при разливке плоской струи расплава на вращающийся барабан-холодильник (спиннинговании), ответственные за возникновение и динамику развития геометрических дефектов ленты.

2. Определить влияние технологических режимов на данные процессы. Определить технологические условия проведения спиннингования, которые минимизируют дефектообразование.

3. Разработать методику отбора технологических параметров для получения лент с заранее заданной толщиной.

В качестве объекта исследования выбрана группа сплавов системы Ре-В-Б^ Р. Данные сплавы являются перспективными магнитомягкими материалами, т. к. они более технологичны при спиннинговании, дешевле за счет частичной замены бора на фосфор, обладают теми же магнитными свойствами, что и аналоги из системы Бе-В.

В третьей главе экспериментально исследовалось взаимодействие расплавповерхность барабана-холодильника. Проведено комплексное измерение физических свойств (вязкости, плотности и поверхностного натяжения) расплавов. Проведено тщательное исследование тимплетов из барабана-холодильника, на котором проводилось спиннингование расплавов. Исследованы ленты, полученные на этом же барабане-холодильнике. Определялись технологические режимы получения быстрозакаленных лент с минимальным дефектообразованием.

Результаты работы могут быть использованы как в практике производства быстрозакаленной аморфной и нанокристаллической ленты методом спиннингования расплава на вращающийся барабан-холодильник с целью получения лент заданной толщины и необходимого качества, так и при теоретическом описании процесса формирования ленты.

выводы.

1. Установлено, что геометрические дефекты контактной поверхности быстрозакалеипых лент (воздушные карманы) возникают за счет разрыва потока расплава в месте ее первичного контакта с поверхностью барабана-холодильника. Эти дефекты полностью неустранимы при спиннинговании в атмосфере, так как определяются гидродинамикой потока расплава (невыполнение условия неразрывности в месте контакта), присущей спиннингованию при любых технологических режимах. В процессе формирования воздушных карманов их свод прогибается из-за избыточного давления и практически достигает поверхности барабана.

2. Для реальных условий спиннингования, определяющими в процессе дефектообразования являются степень чистоты и характер механической обработки поверхности барабана. Характер рельефа поверхности барабана определяет величину и форму воздушных карманов на контактной поверхности.

3. Материал барабана-холодильника определяет теплоотвод, смачиваемость расплавом рабочей поверхности, и возможность её механической обработки перед спипнингованием. Для лабораторного получения быстрозакаленных лент предпочтительно использовать бронзовые барабаны. Они универсальны по отношению к широкой гамме аморфизующихся расплавов за счет высокой теплопроводности и позволяют применять более разнообразные методы механической обработки за счет более высокой (по сравнению с медью) твердости.

4. Выход процесса спиннингования на стабильный режим с выходом ленты конечной толщины определятся эрозией потоком расплава рабочей поверхности барабана-холодильника (подготовкой «дорожки»). При этом улучшается тепловой контакт между расплавом и барабаном, и, как следствие, непрерывно возрастает толщина ленты вплоть до стабильного конечного значения.

5. Оптимальный выбор комбинаций управляющих технологических параметров позволяет регулировать геометрические дефекты по размеру (длина, ширина, глубина) и определяет их минимально возможное (теоретическое) количество (в смысле относительной площади эффективного контакта).

6. Предложены и апробированы технологические рекомендации при получении лент из сплавов на основе Ре-В-8ьР с заданным уровнем дефектности в условиях ампульного варианта метода спиннингования в ЦНИИЧМ им. И. П. Бардина.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

Проведенные теоретические и экспериментальные исследования дают возможность описания динамики формирования ленты и процесса дефектообразования в целом и с единых позиций. С момента первого контакта потока расплава из сопла с вращающимся барабаном-холодильником при подаче в сопло избыточного давления (Р) и до момента окончания спиннингования в технологической системе, включающей в себя подсопельную зону формирования, ленту, находящуюся в контакте с поверхностью барабана, и сам барабан-холодильник параллельно идут следующие процессы:

1. Гидродинамическое формирование подсопельной зоны, взаимосвязанное с теплофизическим формированием фронта затвердевания.

2. Контактная стабилизация процесса за счет межфазного взаимодействия поток расплава — поверхность барабана-холодильника.

3. Образование воздушных пор, с последующим их делением на воздушные карманы (дефектность контактной поверхности ленты) за счет разрывов потока расплава.

4. Выход на тепловое равновесие в барабане-холодильнике. Период колебательных мод для гидродинамического формирования составляет 10−1 (Г с. В зависимости от коэффициента затухания у и режима разливки (принудительное формирование зоны Н < 2с1 л/Г, свободное истечение расплава из сопла Н>2сК/Г) этот процесс завершается через 10″ 3−10″ 2 с после начала спиннингования. Период колебательных мод для процесса дефектообразования составляет 10″ 6−10″ 5 с. При этом процесс следует рассматривать как незатухающий квазипериодический. Причем разрывы потока расплава являются неотъемлемой частью технологии спиннингования и принципиально неустранимы. Его оптимизация (с точки зрения дефектности контактной поверхности ленты) возможна через понижение давления окружающей атмосферы при спиннинговании и подбор чистоты и характера механической обработки рабочей поверхности барабана.

Период контактной стабилизации определяется рельефом поверхности и выбором материала барабана-холодильника и составляет 0,2-ь0,5 с. Здесь формируется эффективная площадь теплового контакта, и толщина ленты выходит на стационарный уровень.

Достижение теплового равновесия в барабане-холодильнике определяется теплопроводностью и теплоемкостью материала, из которого он изготовлен, и количеством расплава, которое спиннингуется. Под тепловым равновесием здесь следует понимать баланс потоков тепла от расплава в зоне контакта и от барабана в окружающую атмосферу (или хладагент). Для ампульного варианта технологии (навески 50-ь200 гр.) тепловое равновесие, видимо, не достигается.

С практической точки зрения основной задачей технологии спиннингования является получение аморфной или нанокристаллической леиты заданной толщины с минимально-возможным количеством дефектов на контактной и свободной поверхностях лент. Теоретический анализ процесса спиннингования и дефектообразования дает возможность определить последовательность этапов решения данной задачи:

Этап I. Определение набора технологических параметров {ДР-, Уд-, Н^Т0} для данного расплава, характеризующегося набором физических свойств {р-, У-, а, Д-, ср} при использовании данного барабана-холодильника с теплопередачей а, и свойствами {Я.Б, сБ} с целью получения лепты заданной толщины. Конкретная информация о физических свойствах и величине коэффициента теплопередачи для интересных с практической точки зрения сплавов как правило отсутствует. Этот недостаток можно обойти следующим образом. Проводится эксперимент по определению плотности (р) и поверхностного натяжения (а) расплава. В этом же эксперименте определяется температура ликвидуса (Ть). Как указывалось выше, температура затвердевания расплава при спиннииговании близка к Ть (Т8~Ть). Далее проводится эксперимент по спиннигованию расплава с набором технологических параметров, который подсказывает опыт персонала. Измеряется толщина полученной ленты (50). Зная толщину ленты (50), температуру затвердевания (Т5) и плотность расплава (р) рассчитывается величина параметра «Ь».

Ь = Ь0 = а''5°, т.к. ах = ах (а, Хп Дп, Ха Дб), то отпадает необходимость ср-у измерения оставшихся физических свойств. В дальнейшем отбор комплексов {АР-, УД, Н-, Т0} для получения ленты заданной толщины (5задаи), проводится при известных Ь0, Т8, р.

Этап II. Из полученных расчетом некоторого количества комплексов технологических параметров на основе анализа влияния их на дефектообразование и геометрические параметры зоны (Глава 3 и Глава 5) выбирается оптимальный набор.

Этап III. Проводится серия экспериментов по спиннинговапию с целью корректировки технологических параметров и подбора необходимого характера механической обработки рабочей поверхности барабана-холодильника. Содержание и длительность данного этапа определяются требованиями к качеству готовой продукции.

Проведенные теоретические и экспериментальные исследования позволяют сформулировать следующие основные положения:

1. При выходе процесса спиннингования на стационарный режим параллельно проходят:

— гидродинамическое формирование подсопельной зоны;

— контактная стабилизация на межфазной границе расплав — рабочая поверхность барабана-холодильника;

— тепловая стабилизация системы зона формирования ленты — вращающийся барабан-холодильник;

— дефектообразование в области первичного контакта поток расплавабарабан-холодильник.

2. Гидродинамическое формирование подсопельной зоны завершается через КҐ'-ІО" 3 сек. после начала спиннингования. В случае некачественной подготовки рабочей поверхности барабана-холодильника автоколебательный процесс может получить неконтролируемое развитие (обратный или прямой сброс расплава с барабана из-под сопла), и спиннингование станет невозможным.

3. Контактная стабилизация завершается через 0,2-Ю, 5 сек. после начала спиннингования и характеризуется постепенным улучшением смачиваемости расплавом поверхности барабана и, как следствие, уменьшением количества дефектов (воздушных карманов), увеличением эффективной площади теплового контакта, увеличением толщины ленты.

4. Время выхода средней температуры барабана-холодильника на стационарный режим зависит от интенсивности теплопередачи расплав-барабан, барабан — окружающая атмосфера, формы барабана, количества спиннингуемого расплава. Для ампульиого варианта технологии (без применения тонких 3^-5 мм обечаек) тепловое равновесие в указанном смысле не достигается. На данный факт существенного влияния на дефектообразование и толщину ленты не оказывает.

Показать весь текст

Список литературы

  1. , М. Ландау Л. Д., Лифшиц Е. М. Теоретическая физика. Учебное пособие. В 10 т. v. 1, Гидродинамика Наука, Гл. ред. физ-мат. лит. 1986. 736 с.
  2. Tenwick M.J., Davies Н.А., The Mechanism of Ribbon Formation in Melt Spun Copper and Copper-zirconium. In: Rapidly Quenched Metals. Proc. of 5th Int. Conf. on Rapidly Quenched Metals. (Wurzburg, 1984) v. 1, p 67−70.
  3. Katgerman L. Theoretical analysis of ribbon thickness formation during melt spinning. // Scripta Metallurgica. 1980. v. 14, № 8, p. 861−864.
  4. Vogt E. On the Heat Transfer Mechanism in the Melt Spinning Process. II Int. J. Rap. Sol. 1987.-v.3,№ 2,p. 131−136.
  5. Huang S.C., Fiedler H.C. Amorphous Ribbon Formation and the Effect of Casting Velocity// Mat. Sci. and Eng. 1981. — v. 51., p. 39−46.
  6. Cranasy L., Messaros G. Thermal history calculations for continuous casting of metallic glass tapes. Proc. of 5th Int. Conf. RQM-5, v. 1.
  7. Sun Z., Davies H.A. Computer Modelling of Ribbon Formation in the Melt Spinning of Crystalline Metals. // Mat. Sci. and Eng. 1988. — v. 98, p. 71−74.
  8. Stephani G., Miihlbach H, Fiedler H., Richter G. Infrared Measurements of the Melt Puddle in Planar Flow Casting. // Mat. Sci. and Eng. 1988. — v. 98, p. 29−32.
  9. Cremer P., Wadier J-F. Analysis of casting conditions of amorphous ribbons. -Proc. of 5th Int. Conf. RQM-5, v. 1, p. 83−86.
  10. Д.В. Общий курс физики, т. II, 1987. — М.: Наука, с. 174.1. Jodorhielm Н., Mandal L. On the possibility of making multiple layer ribbons by single roller melt spinning. Proc. of 5th Int. Conf. RQM-5, v. 1, p. 71−74.
  11. Emmerich K. Ribbon formation of roller cast Al-Cu .- Proc. of 5th Int. Conf. RQM-5, v. 1, p. 71−74.
  12. Thoma D.J., Glasgow J.K., Jewory L.N. Effects of Process Parameters on Melt Spun Ag-Cu // Mat. Sci and Eng. 1988. — v. 98 (1988), 89−93.
  13. Fiedler H., Miihlbach H., Stephani C. The Effect of the Main Processing
  14. Parameters on the Geometry of amorphous Metal Ribbons During Planar Flow-casting (PFC). // J. Mat. Sci. 1984. — v. 19. p 3229−3235.
  15. Imaizumi M., Jenau M.A. Hydrodynamic aspects of the amorphous alloy ribbon fabrication. // J. Appl. Phys. 1989. v. 65, № 10, p. 4010−4013.
  16. J.K. Carpenter, P.H. Steen «Heat transfer and solidification in planar-flow melt-spinning: high wheelspeeds» International Journal of Heat Mass Transfer., 1997, Vol. 40, no. 9 pp. 1993−2007.
  17. T. Ibraki, P.H. Steen, «Planar-flow casting: puddle dynamics and process behavior», Modelling of Casting, Welding and Advanced Solidification Procecces VII, ed. M. Cross, J. Campbell, The Minerals, Metals and Materials Society, 1995, pp. 889−895
  18. G.-X. Wang, E.F. Metthys, «Numerical modeling of phase change and heat transfer during rapid solidification processes: use of control volume integrals with element subdivision», International Journal of Heat and Mass Transfer, 1992, v. 135(1), 141−153.
  19. M. Haddad, G. Amberg, «On the formation of amorphous metal ribbon by the planar flow melt spinning (PFMS) process», International Journal of Rapid Solidification, vol. 7, 1993, pp. 255−267
  20. B.L. Reed, X.Q. Zhang, P.H. Steen, «Comparison of experiment to Stefan solution for planar flow spin-casting», Proceedings PRICM, Vol. 3, 1998
  21. J.K. Carpenter, «Processing of molten metals by planar-flow spin-casting: modelling and experiments», Ph.D. thesis, Cornell University, Ithaca, New York, 1990.
  22. M. Haddad-S., H. Fredriksson, P. Duhaj, «On the Thickness of Amorphous
  23. Bilayer Ribbons in Planar Flow Nekt Spinning Process», Int. J. Rapid Solidification, Vol 7, pp. 269−282, 1993.
  24. M.G. Chu, A. Giron, D. A. Granger, «Microstructure and heat flow in melt-spun aluminum alloys», Proceedings of the international Conference on Rapidly Solidified Materials, ASM, 1986, pp. 311−316.
  25. P. D. Wilde, E.F. Matthys, «Experimental investigation of the planar flow casting process: development and free surface characteristics of the solidification puddle», Material Science Engineering, 1992, A150, pp. 237−247.
  26. Wang G.X., E.F. Matthys, «Experimental investigation of interfacial thermal conductance for molten metal solidification on a substrate», Journal of Heat Transfer, Vol. 118, No. l, pp. 157−163, 1996.
  27. Wang G.X., E.F. Matthys, «Experimental investigation of interfacial heat transfer for molten metal solidification on a substrate. In Transport phenomena in Manufacturing and Materials Processing», Vol. HTD-306, pp. 171−179, ASME Pub, 1995.
  28. Wang, G.X., E.F. Matthys, «Study of Interfacial Thermal Contact During Solidification on a Substrate (II)», In Proc. of the 1996 NSP Design and Manufacturing Conference, pp. 449−450, 1996.
  29. Wang, G.X. and E.F. Matthys, «Study of Interfacial Thermal Contact During Solidification on a Substrate», In Proc. of the 1995 NSF Design and Manufacturing Conference, pp. 451−452, SME Pub., Dearborn MI, 1995.
  30. Wang, G.X., E.F. Matthys, «Interfacial Thermal Contact during Rapid Solidification on a Substrate», Heat Transfer 1994 (ed: G. Hewitt), IChemE Pub., Rugby UK, Vol. 4, pp. 169−174, 1994.
  31. H.A. Davies «Solidification mechanisms in amorphous and crystalline ribbon casting», Rapidly Quenched Metlas, ed. S. Steeb, H. Warlimont, Elevier Publishers, 1985, pp. 101−106.
  32. J.K. Carpenter, P.H. Steen «Planar-flow spin-casting of molten metals: process behavior», J. Mater. Sci, 27, 215 (1992).
  33. Ch. Karcher and P.H. Steen «High-Reynolds-number flow in a narrow gap driven by solidification. I. Theory», Physics of Fluids, April 2001, Vol. 13, no. 4
  34. Ch. Karcher and P.H. Steen «High-Reynolds number flow in a narrow gap driven by solidification. II. Planar-flow casting application», Physics of Fluids, April 2001, Vol. 13, no. 4.
  35. B.L. Reed, A.H. Hirsa, P.H. Steen «Vorticity transport in solidification boundary layers», J. Fluid Mech., 2001, vol. 426, pp. 397−406
  36. J.K. Carpenter, P.H. Steen, «On the heat transfer to the wheel in planar-flow melt-spinning», Metallurgical Transactions-B, 1990, v. 21, pp. 279−283
  37. P.H. Steen, C. Karcher, «Fluid mechanics of spin-casting of metals», Annual Review of Fluid Mechanics, 1997, v. 29, 373−397.
  38. M.Geller, E. Brook-Levinson, V. Manov, «Heat transfer during preparation of amorphous metallic alloy ribbon», Advanced Metal Technologies Ltd., Even Yehuda, Israel.
  39. E.M. Gutierrez, J.A. Szekley «А mathematical model of the planar-flow melting spinning process», Metallurgical Transactions B, 1986, v. 17, pp. 695−703.
  40. K. Takeshita, P. H. Shingu «An analysis of the heat transfer problem with phase transformation during rapid quenching», Transactions of the Japan Institute of Metals, 1983, v. 24, pp. 293−300.
  41. H. Yu, «А fluid mechanics model of the planar flow melt spinning process under low Reynolds number conditions», Metallurgical Transactions-B, 1987, v. 18B, 557 563.
  42. P.H. Stcen, H. Yu, J.K. Carpenter «Fluid mechanics of the planar-flow melt spinning process», AIChE, 1988, v. 34, 1673−1682.
  43. P.H. Steen, «Solidification by planar-flow spin casting», Interactive Dynamics of Convection and Solidification, NATI-ASI series, Kluwer, Netherlands, 1992, pp. 229 231.
  44. H. Hillmann, H.R. Hilzinger, «On the formation of amorphous ribbons by the melt-spinning technique», Rapidly Quenched Metals, 1978, pp. 22−29.
  45. S.-J. Chen, R.C. Ren, A.A. Tseng, «Interface heat transfer in metal casting on a moving substrate», Proceedings of the ASME Winter Annual Meeting, 1993, pp. 1−8.
  46. J.K. Carpenter, E.C. Agger, P.H. Steen, «Fluid mechanics and heat transfer of planar-flow melt-spinning», Modeling of Casting and Welding Processes V, The Minerals, Metals and Materials Society, Warrendale, PA, 1991, pp. 621−627.
  47. J.K. Sung, M.C. Kim, C.G. Park, Y.S. Kim, «Theoretical expectation of strip thickness in planar flow casting process», Material Science Engineering, A 182/182, p. 1237, 1994.
  48. M.P., Аникин Ю. А., Левин Ю. Б. Теоретические основы производства аморфных и нанокристаллических сплавов методом сверхбыстройзакалки. M. «МИСиС», 2006. — 328 с.
  49. Bias Melissari & Stavros A. Argyropoulous, «Measurement of Magnitude and Direction of Velocity in High-Temperature Liquid Metals- Part I, Mathematical Modeling,» Metallurgical and Materials Transactions B, Volume 36B, October 2005, pp. 691−700.
  50. M.R. Jolly, «State of the Art Review of Use of Modeling Software for Casting», TMS Annua! Meeting, Shape Casting: The John Campbell Symposium, Eds, M. Tiryakioglu & P.N. Crepeau, TMS, Warrendale, PA, ISBN 0−87 339−583−2, Feb 2005, pp 337−346.
  51. F-Y Hsu, M.R. Jolly & J Campbell, «Vortex Gate Design for G.avi.gifty Castings», TMS Annual Meeting, Shape Casting: The John Campbell Symposium, Eds, M. Tiryakioglu & P.N. Crepeau, TMS, Warrendale, PA, ISBN 0−87 339−583−2, Feb 2005, pp 73−82.
  52. M.R. Jolly, «Modelling the Investment Casting Process: Problems and Successes», Japanese Foundry Society, JFS, Tokyo, Sept. 2005.
  53. Ю.Б., Филонов M.P., Шумаков A.H., Аникин Ю. А. Влияние температурного режима разливки на динамику формирования быстрозакаленной ленты на вращающемся барабане-холодильнике. Научно-технический журнал «Техника машиностроения» № 4, 2006 г., с. 68−71.
  54. Ю.Б., Филонов М. Р., Шумаков А. Н., Аникин Ю. А. Конфигурация подсопельной зоны при разливке аморфизирующихся расплавов на вращающемся барабане-холодильнике. Научно-технический журнал «Техника машиностроения» № 4, 2006 г., с. 64−67.
  55. Ю.Б. Лёвин, А. Н. Шумаков, М. Р. Филонов, Ю. А. Аникин. Влияние колебательных мод в подсопельной зоне на геометрические характеристики быстрозакалённой аморфной ленты. Научно-технический журнал «Техника машиностроения» № 3 2007 г. стр. 61−63.
  56. Ю.А. Аникин, Ю. Б. Лёвин, О.А. Абдул-Фаттах, Д. Ю. Аникин, М. Р. Филонов. Моделирование процесса получения аморфной металлической ленты на основе уравнений гидродинамики и теплопроводности. Известия вузов. Чёрная металлургия. 2004 г., № 11, стр. 57−60.
  57. Yu.B. Levin, A.N. Shumakov, M.R. Filonov, Yu.A. Anikin. A model of amorphous and nano-crystalline ribbon processing by planar-flow casting. Journal of Physics: Conference Series 98 (2008) p. 072 011.
  58. П.П., Коледов Л. А. Металлические расплавы и их свойства. М. Металлургия, 1976, 376 с.
  59. V. Sklyarchuk, Yu. Olevachuk Electrical conductivity and viscosity of liquid Sn-Ti-Zr alloys. Thirteenth International Conference on Liquid and Amorphous Metals. Book of Abstracts, Ekaterinburg, 2007, p. 171.
  60. S.F. Katyshev, L.M. Teslyuk. The electrical conductivity, dencity and surface tension of molten salts containing fluoride zirconium. Thirteenth International Conference on Liquid and Amorphous Metals. Book of Abstracts, Ekaterinburg, 2007, p. 172.
  61. Ю., Белозеров В. Аморфные металлические материалы. Силовая Электроника, 2009, № 2, с. 86−89.
  62. Ю.Н., Сон Л.Д., Цепелев B.C., Тягунов Г. В., Тишкин А. П. Влияние температуры нагрева расплава на механические и магнитные свойства аморфной ленты//Расплавы, 1992, № 4, с. 76 79.
  63. Luborsky Р.Е., Liebermann Н.Н. and Walter J.L. The Effect of Ribbon Thickness, Composition and Process Changes on the Properties of Rapidly Quenched Metal-metalloid Alloys. Conf. on Metallic Glasses, Budapest 1980, 1981, v. 1, p. 203−214.
  64. Chen H.S., Kimerling L.S., Poate J.M., Brown W.L. Diffusion in Pd-Cu-Si Metallic Glass. Appl.Phys.Lett., 1978, v. 32, № 8, p. 461−463.
  65. Rosenblum M.P., Sreeren F., Turnbull D. Diffusion and Structural Relaxation in Compositionally Modulated Amorphous Metal Films, Appl. Phys. Lett., 1980, v. 37, № 2, p. 184−186.
  66. Granasy L., and Lowas A. The Ifluence of Technological Conditions on the Curie Point Relaxation of Fe Ni В Si Metallic Glasses. J. Magn. Mat., 1984, v. 41, p. 113 115.
  67. Hilzinger H.C. and Hock S. Preperetions of Metallic Glasses. Conf. on Metallic Glasses, Budapest 1980, 1981, v. 1, p. 71−90.
  68. Vojtanik P., Kisdi-Koszo E., Lovas A., Potocky L. Correlation between Technological Parameters and Magnetic After-effect in Fe-B Alloys. Conf. on Metallic Glasses, Budapest 1980, 1981, v. 1, p. 247−251.
  69. Maduiga V., Barandiaran J.M., Vazquez M., Nielsen O.V., Hernando A. Magnetostriction of the Rapidly quenched Co80Nb8Bi2 Alloy: Dependence on Quenching Rate, Structural Relaxation and Temperature. J. Appl. Phys., 1987, v. 61, p. 3228−3233.
  70. И.И., Маркин B.B., Смолякова O.B., Рощин В. Е., Ильин С. И., Гойхенберг Ю. Н. Производство аморфной и нанокристаллической ленты методом литья на одновалковой МНЛЗ//Вестник ЮУрГУ. Серия: Металлургия, 2008 г., № 9, с. 16−21.
  71. B.C., Тягунов Г. В., Баум Б. А., Белозеров В. Я., Стародубцев Ю. Н. Влияние технологии подготовки расплава на строение и свойства аморфных сплавов// Изв. АИН РФ, 2001, Юбилейный том, посвященный 85-летию академика A.M. Прохорова, с. 401 410.
  72. X., Хильцингер Х. Р. О приготовлении аморфных лент методом спинингования расплава. В кн.: Быстрозакаленные металлы. М.: Металлургия, 1983, с. 30−34.
  73. Х.Х. Эффекты газового граничного слоя при приготовлении лент из аморфных сплавов, В кн.: Быстрозакаленные металлы. М.: Металлургия, 1983, с. 37−40.
  74. Г. А. Сребрянский, В. П. Хлынцев. Влияние конструктивных элементов на процесс формирования и характеристики аморфной ленты. Сучасш проблеми металургп, 2007, № 10, с. 114−122.
  75. Huang S.C., Fiedler H, C. Amorphous Ribbon Formation and the Effects of Casting Velocity. Mater. Sci. Eng., 1981, v. 51, № 1, p. 39−46.
  76. Fiedler H., Mulbach H., Stephani G. The Effect of the Main Processing Parameters on the Geometry of Amorphous Metal Ribbons during Planar Plow Casting (PFC). J. Mater. Sci., 1984, v. 19, p. 3229−3235.
  77. Granasy L., Lovas A., Kemeny T. The Influence of Thermal History on the Physical Properties of Fe-B Metallic Glasses. Conf. on Metallic Glasses, Budapest 1980, 1981, v. l, p. 197−202.
  78. Jones H. Splat Coolding and Metastable Phases. Repts. Progr. Phys., 1973, v. 36, № 7, p. 1425−1497.
  79. C.H., Шумаков A.H. Рельеф контактной поверхности быстрозакаленных лент. ФММ. 1987, т. 64, № 2, с. 349−357.
  80. Huang S.-C., Fiedler Н.С. Effect of Wheel Surface Conditions on Amorphous Metal Ribbons. Met. Trans. A., 1981, v. 12, № 6, p. 1107−1112
  81. Kronmuller H., Ferneguel W. The Role of Internal Stresses in Amorphous Ferromagnetic Alloys. Phys. Stat. Sol.(a). 1981, v. 64, p. 593−602.
  82. E.A., Прокошин А. Ф. О формировании магнитной анизотропии и доменной структуры в аморфных металлических сплавах. ФММ, 1982, т. 54, № 5, с. 946−952.
  83. Р., Гавер В., Буйцик М., Кубипа JI. Влияние вида материала барабана на магнитные свойства аморфного сплава (CoFeMnMo)77(SiB)23. Материалы первой международной конференции по быстрой закалке металлических сплавов. СЭВ, Варна, 1987, с. 131−132.
  84. Oevies Н.А. Metallic Glass Formation. In: Amorphous Metallic Alloys. Ed. by F.E. Luborsky. London: Butterworths, 1983, p. 8−25.
  85. Liexermann H.H. Ribbon-substrate Adhesion Dynamics in Chill Block Melt-spinning Procesea. Metal. Trans. В., 1984, v. 158, p. 155−161.
  86. A.C.I 122 409 СССР, МКИ В22Д11/06. Устройство для получения из расплава металлических лент. B.C. Лернов, А. С. Евтеев, Б. Л. Штангеев и др. Открытия, изобретения, 1984, № 41.
  87. Chi G.C., Chen H.S. and Miller C.E. The Influence of Quenching procedures on the Kinetics of Embrittlement in a Fe4oNi. ioB2o- Metallic Glass. J. Appl. Phys., 1978, v. 49, № 3, p. 1715−1717.
  88. Groger В., Beck W., Dong H.Z., Mozer N. and Kronmuller H. Analisis of the Coercivity of Amorphous Ferromagnetic Alloys. J. Magn. Magn. Mat., 1982, v. 26, p. 264−266.
  89. Beck W. and Kronmuller H. On the Coercive Field of the Nearly Non-magnetostrictive Amorphous Ferromagnetic Alloy Co58HiioFe5SinBj6. Phys. Stat. Sol. (a), 1983, v. 79, p. 109−114.
  90. Takajama S. and Oi T. The Effect of Processing Conditions on Magnetic Properties of Amorphous Alloys. J. Appl. Phys., 1979, v. 50, p. 1595−1597.
  91. Nowak L., Potoky L., Lovas A., Kisdi-Kosco E. and Takaca J. Influence of Overheating and Cooling Rate on the Magnetic Properties of Fe83j4B16!6 amorphous Alloy. J. Magn. Magn. Mat. 1980, v. 19, p. 149−152.
  92. Ronzyova В., Butvin P., Dunay P. and Hlasnik M. Fluctuation of Properties Along Metallic Glass Ribbons. Материалы первой международной конференции по быстрой закалке металлических сплавов, СЭВ, Варна, 1987, с. 133−134.
  93. Заявка 59−31 580 Япония. Способ изготовления тонколистового аморфного сплава с низкой коэрцитивной силой и квадратной петлей гистерезиса. Тохоку киндзюку коге К. К. Опубл. 08.02.84.
  94. Dong X.-Z. and Kronmuller H. Magnetic Domain Structure of Some Nearly Non-magnetostrictive Amorphous Alloys under Elastic Stresses. Phys. Stat. Sol. (a), 1982, v. 70, p. 451−462.
  95. Dong X.-Z., Grogcr В., Jendrysik T. and Kronmuller H, Annealing Effect of Domain Patterns of the Nearly Non-magnetostrictive Amorphous Alloy Co58Nii0Fe5SiiiBi6. g. Phys. Stat. Sol. (a). 1982, v. 71, p. 441−449.
  96. Sato Т., Otake H., Miyazaki T. Thickness Dependence of Magnetic Properties in an Amorphous Fe8o, 5Si6,5B12C, Alloy. J. Magn. Magn. Mat., 1988, v. 71, p. 263−268.
  97. Tomita S. and Suzuki H. Relation between the Processing Parameters and Magnetic Properties in Fe73Ni8SiioB9 Amorphous Alloys. J. Japan Inst. Metals. 1985, v. 49, № 12, p. 1019−1026.
  98. Sato Т., Pujine Т., Miyazaki T. Variation of Magnetic Properties along Ribbon Length in an Amorphous Fe80−5Si6,5Bi2Ci Alloy. J. Magn. Magn. Mat., 1988, v. 71, p. 255−262.
  99. Yavari A.R., Desre P. Thermal Stresses and Viscoelastic Relaxation in Melt-quenched Metallic Glass Ribbon. J. Mat. Sci. Lett., 1983, v. 2, p. 516−518.
  100. Yavari A.R., Desre P., Hicter P. The Role of Quenching Stresses in the Formation of Metallic Glasses. Scr. Met., 1981, v. 15, p. 503−506.
  101. Nielsen O.V., Nielsen H.J.V. Magnetic Anisotropy in Co73Mo2Sii5B10 and (Co0,89pe0-ii)72Mo3Sii5Bi0 Metallic Glasses, Induced by Stress Annealing. J. Magn. Magn. Mat., 1980, v. 22, № 1, p. 21−22.
  102. Исследование структуры и свойств быстрозакаленных аморфных и микрокристаллических сплавов. Отчет о научно-исследовательской работе. № 01.840 040 790, МИСиС, 1986, т. 2, с. 136.
  103. И.Б., Новиков В. Ю. Магнитомягкие сплавы (кристаллические и аморфные). В кн.: Итоги науки и техиики ВИНИТИ. Металловедение и термообработка. 1984, т. 18, с. 3−56.
  104. J. Konieczny, A. Borisjuk, M. Pashechko, L.A. Dobrzansk. Magnetic properties of Co-based amorphous ribbon under cyclic heating and cooling, Journal of Achievements in Materials and Manufacturing Engineering 42/1−2 (2010), 42 -46.
  105. К., Киш Jl. Влияние изотермической термомагнитной обработки на магнитомягкие характеристики аморфного сплава (CoFe)75(SiB)25. Материалы первой международной конференции по быстрой закалке металлических сплавов. СЭВ, Варна 1987, 1987, с. 173−178.
  106. Shiiki К., Otomo S. and Kudo М. Magnetic Properties, Aging Effects and Application Potential for Magnetic Heads of Co-Fe-Si-B Amorphous Alloys. J. Appl. Phys., 1981, v. 52, № 3, p. 2483−2485.
  107. И.Б., Цветков В. Ю. Особенности формирования магнитных свойств при отжиге и их температурно-временная стабильность в аморфном сплаве Fe5C05gNji0Sii 1В16- ФММ, 1985, т. 59, № 3, с. 489−497.
  108. Komatsu Т., Seiwa A., Matusita К. Correlation between Thermal Stability of Soft Magnetic Properties and Structural Relaxation in CosgNiioFesSinBie Metallic Glass. J. Mat. Sci., 1988, v. 23, p. 687−693.
  109. Imamura M., Sasaki Т. Perpendicular Anisotropy Induced in Fe-Ni Amorphous Ribbons Containing Phosphorus. JEEE Trans, Magn., 1984, MAG-20, № 5, p. 1385−1387.
  110. Kiss L.F., Lowas A., Konzos G. and Solyom A. Influence of Ribbon Thickness on Some Magneties of Amorphous Heat Treated Wound Cores Digests of the International Symposium on Magnetism of Amorphous Materials. Hungary 1985, 1985, p. 50−51.
  111. Jech R.W., Moore S.J., Glasgow Т.К., Ortli H.W. Rapid Solidification Via Melt Spinning: Equipment and Techniques//! of Metals. 1984, № 4, p. 41−45.
  112. В.П., Молотилов Б. В., Кузьмишко В. П., Мацук В. Г. Микроструктура и доменная структура широких аморфных лент сплава Co57Ni11oFe5Si1iBi7. Аморфные металлические сплавы. Научн. тр. Моск. ин-та стали и сплавов. 1983, с. 76−80.
  113. Egamy Т. Magnetic Amorphous Alloys: Physics and Technological Applications. //Rep. Prog-Phys. 1984. v. 47, p. 1601−1725.
  114. Ray R. Apparatus for Rapid Solidification Casting of High temperature and Reactive Metallic Alloys. US Patent № 4 471 831, 18.09.84. Int.Cl. B22D 11/06, 7 P
  115. Lieberman H.H. Critical Gas Boundary Layer Reynolds Number for Enhanced Processing of Glassy Alloy Ribbons. US Patent № 4 144 926, 20.03.79. Int.Cl. B22D, 11/06, 7 p.
  116. Lieberman H.H. Critical Gas Boundary Layer Reynolds Number for Enhanced Processing of Wide Glassy Alloy Ribbons. US Patent № 4 177 856, 11.12.79. Int.Cl. B22D 11/06, 5 p.
  117. Lieberman H.H. Apparatus for Melt Puddle Control and Quench Rate Improvement In Melt Spinning of Metallic Ribbons. US Patent № 4 262 734, 21.04.81. Int.Cl. B22D 11/06, 6 p.
  118. Pavuna D. Production of Metallic Glass Ribbons by the Chill-block Melt-spinning Technique in Stabilized Laboratory Conditions. // J. Mat. Sci. 1981, v. 16, p. 2419−2433.
  119. Pavuna D. Production of Scientific Samples of Metallic Ribbons by Improved Melt-spinning Techniques. Proc. 4th, Int. Conf. on Rapidly Quenched Metals (Sendai, 1981).
  120. Suzuki H., Ikuta I., Tomita S., Ishihara J. Apparatus for Producing Metal Ribbon. US Patent № 4 301 855, 24.11.81. Int.01. B22D 11/06, 8 p.
  121. Bedell J.R., Rothmayer N.Y., Saunders R.R., Smith R.W. Chill Roll Casting of Continuous Filament. US Patent № 4 074 623, 07.03.78. Int. CI. B22D 11/06, 81. P
  122. Matsuura M., Kikuchi M., Yagi M., Suzuki K. Effects of Ambient Gases on Surface Profile and Related Properties of Amorphous Alloy Ribbons Fabricated By Melt-spinning. //Jap. J. Appl. Phys, 1980, v. 19, № 9, p. 1781−1787.
  123. Lieberman H.H. The Dependence of the Geometry of Glassy Alloy Ribbons on the Chill Block Melt-spinning Process Parameters. //Mat. Sci. and Eng. 1980, v. 43, p. 203−210.
  124. Datta A., Adam C.M., Bye R.L., Bose D., Das S.K. Low Temperature Aluminium Based Brazing Alloys. European Patent Application, № 145 933 Al, 26.06.85, Int.Cl. B22D 11/06, 23 p.
  125. Lieberman H.H., Wellslager J.A., Davis L. Casting in Exothermic Reduction Atmosphere. European Patent Application № 121 683 Al, 17.10.84. Int.Cl. B22D, 11/06, 29 p.
  126. Lieberman H.H. Coaxial Jet Melt-spinning of Glassy Alloy Ribbons. // J. Mat. Sci. v. 15, p. 2771−2776.
  127. Д.Ю., Носенко Б. К. Качество аморфных лент сплавов системы Fe-B в зависимости от условий их получения. // Структура и свойства порошковых материалов на основе тугоплавких металлов и соединений. -Киев: ИПМ АН УССР. 1984, с. 114−119.
  128. В.В., Мухаматдинов Ж. Н. К вопросу о влиянии динамики формирования струи расплава при получении аморфной ленты на качество поверхности ленты//Тезисы докладов III Межотраслевого совещания
  129. Производство, обработка и применение аморфных и микрокристаллических материалов" (г. Аша, 1987). М.: ЦНИИЧМ. 1987, с. 12.
  130. Huang S.C.-Proc. 4th. Int. Conf. on Rapidly Quenched (Sendai, 1981). p. 65−68.
  131. Smith. M.T., Saletore M., Simple, Low-cost Planar Plow Casting Machine for Rapid Solidification Processing. // Rev. Sci. Instrum. 1986. 57(8), № 8, p. 1647−1653.
  132. Lieberman H.Ii., Wellslager J.A., Davis L. Casting in Exothermic Reduction Atmosphere. European Patent Application № 121 683, 17.10.84. Int.Cl. B22D 11/06, 29 p.
  133. Curran P.M. Method for Eliminating Cristallinity in Glassy Metal Strips. European Patent Application № 56 110 Al, 25.11.81. Int.Cl. B22D 11/06, 10 p.
  134. Togano K., Kumakura H., Tachikawa K. Liquid Quenching on Hot Substrate. Proc. 4th Conf. on Rapidly Quenched Metals (Sendai, 1981). p. 12 251 228.
  135. Mobley C.E., Maringer R.E., Dillinger L. Rapid Solidification Processing. / Ed. Mehrabian R., Kear B.H., Cohen M. Claitor’s Publishing Division. 1978, p. 222.
  136. С.П., Шумаков А. П. Рельеф контактной поверхности быстрозакаленных лент. // ФММ. 1987, т. 64, вып. 2, с. 349−357.
  137. Р., Хейли Дж., Хэммит Ф., Кавитация. М.: Мир. 1974, 687 с.
  138. Huang S.-C., Fiedler Н.С. Effect of Wheel Surface Conditions on Amorphous Metal Ribbons. Met.Trans.A., 1981, v. 12, № 6, p. 1107−1112
  139. E.P., Чеснокова O.B. Mathcad 12. M. HT Пресс, 2005, 345 с. с илл.
  140. Г., Корн Т. Справочник по математике для научных работников и инженеров. «Наука», М., 1968, 720 с.
  141. Huang S., Fiedler Н.С. Effect of wheel surface conditions on the casting of amorphous metal ribbons. Met. trans., 1981, A12, p. 1107−1112.
  142. Iiorita Y., Wakamiya M., Control of the surface roughness and magnetic properties of rapidly quenched high silicon iron alloy ribbons. J. Magn. Soc. Japan, 1984, 8, p. 141−144.
  143. В.П., Золотарев С. Н., Дорофеева Е. А. Формирование аморфной металлической лепты при закалке расплава. 14 Metalltagung in der DDR-Dresden., 6. bis 8, April, 1981, s. 96−104.
  144. В.Т., Серебрянский Г. А. О формировании аморфной металлической ленты при закалке расплава. Изв. АН СССР, Металлы, 1984, № 4, с. 82−85.
  145. Lieberman Н.Н., Martis R.J. Dependence of some properties on thickness of Smooth amorphous alloy ribbon.- J. Appl. Phys., 1984, 55, p. 1787−1789.
  146. A.H., Андрюшин Е. Г., Золотарев C.H. Устройство для литья тонких лент.- А.С. № 1 519 003 ГКИ при Сов. мин. СССР 14.09.1987.
  147. С.Н., Овчаров В. П. Вопросы гидродинамики расплавов, связанные с получением металлических стекол. Аморфные прецизионные сплавы. М., Металлургия, 1981, с. 5−8
  148. О.А., Назаров О. И. Взаимодействие капли с пограничным слоем на вращающейся поверхности. Инж.-физ. Журнал, 1976, 31, № 6, с. 1068−1073.
  149. Л.Д., Лившиц Е. М. Механика сплошных сред. Гостехиздат. М. 1944, 778 с.
  150. Л.И. Механика сплошной среды. Т.2, — М., Наука, 1976, 573 с.
  151. Л. Дж. Металлы. справочник. — М., Металлургия, 1980, 446 с.
  152. В.П., Молотилов Б. В., Савин А. Н., Садчиков В. В. Высокоиндукционный аморфный сплав с низкими электромагнитными потерями и изделие, выполненное из него. Патент на изобретение № 2 121 520., Гос. реестр изобр. РФ, 10.11.1998.
  153. Е.Г. Некоторые вопросы вязкости расплавленных металлов. М.: ГИИТТЛ. — 1955. — 206 е.- ил.
  154. Э.Э., Фомин В.А., Сковородысо С. Н., Сокол Г. Ф.
  155. Исследование вязкости жидких металлов. М.: Наука. — 1983. — 243 е.- ил.
  156. Бельтюков A. JL, Ладьянов В. И. Автоматизированная установка для определения кинематической вязкости металлических расплавов // Приборы и техника эксперимента, 2008, № 2, с. 155−161.
  157. A.M., Конашков В. В., Вьюхин В. В., Цепелев B.C. Способ определения декремента затухания при бесконтактном измерении вязкости высокотемпературных металлических расплавов. Патент на изобретение № 2 386 948., Гос. реестр изобр. РФ, 20.04.2010.
  158. С.И., Арсентьев П. П., Яковлев П. В., Крашенинников М. Г. Физико-химические методы исследования металлургических процессов. М.: Металлургиздат, 1988. — С. 165−170, 266−279.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!