Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Выбор и обоснование эффективных методов строительства автотранспортных тоннелей в крупнейших городах Вьетнама

Диссертация: Выбор и обоснование эффективных методов строительства автотранспортных тоннелей в крупнейших городах Вьетнама
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

С использованием разработанной модели проведены 23 серии численных экспериментов, в результате чего получены осадки множества точек поверхности земли в рассматриваемых поперечных сечениях на четырех уровнях значений конструктивно-технологических факторов. Распределение полученных осадок поверхности земли в поперечном сечении хорошо аппроксимируется кривой нормального распределения Гаусса… Читать ещё >

Выбор и обоснование эффективных методов строительства автотранспортных тоннелей в крупнейших городах Вьетнама (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • Глава 1. СОВРЕМЕННЫЕ СПОСОБЫ СТРОИТЕЛЬСТВА ГОРОДСКИХ АВТОТРАНСПОРТНЫХ ТОННЕЛЕЙ
    • 1. 1. Условия строительства тоннелей в городах Вьетнама
      • 1. 1. 1. Общие положения
      • 1. 1. 2. Градостроительные и транспортные условия
      • 1. 1. 3. Состояние и перспективы городского подземного строительства
      • 1. 1. 4. Климатические и топографические условия
      • 1. 1. 5. Инженерно-геологические условия
    • 1. 2. Анализ современного мирового опыта строительства городских автотранспортных тоннелей в слабоустойчивых грунтах
      • 1. 2. 1. Общие положения
      • 1. 2. 2. Открытый и полуоткрытый способы
      • 1. 2. 3. Проходка с применением новоавстрийского способа (НАТМ)
      • 1. 2. 4. Щитовой способ
      • 1. 2. 5. Специальные способы
  • Выводы и задачи использований
  • Глава 2. ОСАДКИ ПОВЕРХНОСТИ ЗЕМЛИ ПРИ ЩИТОВОЙ ПРОХОДКЕ ТОННЕЛЕЙ В СЛАБОУСТОЙЧИВЫХ ГРУНТАХ
    • 2. 1. Характер и причины проявления осадок
    • 2. 2. Методы прогнозирования осадок
      • 2. 2. 1. Общие положения
      • 2. 2. 2. Теоретические методы
      • 2. 2. 3. Экспериментальные методы
  • Выводы по главе
  • Глава 3. РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ПРОГНОЗИРОВАНИЯ ОСАДОК ПОВЕРХНОСТИ ЗЕМЛИ ПРИ ЩИТОВОЙ ПРОХОДКЕ ТОННЕЛЕЙ
    • 3. 1. Анализ существующих методик
      • 3. 1. 1. Общие положения
      • 3. 1. 2. Существующие методики
    • 3. 2. Методика для расчета деформированного состояния системы «тоннель
  • — щит — грунтовый массив» для слабоустойчивых водоносных грунтов
    • 3. 2. 1. Общие положения
    • 3. 2. 2. Построение расчетных моделей в программном комплексе «Plaxis
    • 3. D Tunnel»
      • 3. 2. 3. Моделирование задач определения осадок поверхности земли
      • 3. 2. 4. Конечно-элементное моделирование системы «тоннель — щит -грунтовый массив»
      • 3. 3. Тестовые расчеты
  • Выводы по главе
    • Глава 4. ИССЛЕДОВАНИЯ ОСАДОК ПОВЕРХНОСТИ ЗЕМЛИ ПРИ
  • ЩИТОВОЙ ПРОХОДКЕ ТОННЕЛЕЙ В ГГ. ХАНОЕ И ХОШИМИНЕ
    • 4. 1. Общие положения
  • 4. 2. Планирование численного эксперимента
    • 4. 2. 1. Варьируемые факторы
    • 4. 2. 2. Матрица планирования численного эксперимента
    • 4. 2. 3. Подготовка исходных данных
  • 4. 3. Результаты численного эксперимента
  • 4. 4. Исследование осадок поверхности земли
    • 4. 4. 1. Методика исследования
    • 4. 4. 2. Исследование осадок поверхности земли по результатам численного эксперимента
    • 4. 4. 3. Определение осадок поверхности земли с учетом совокупности варьируемых факторов
  • 4. 5. Определение давления пригруза в забое щита при проходке тоннелей
  • Выводы по главе
  • Глава 5. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ОГРАНИЧЕНИЮ НАРУШЕНИЙ ПОВЕРХНОСТНЫХ УСЛОВИЙ ПРИ СТРОИТЕЛЬСТВЕ АВТОТРАНСПОРТНЫХ ТОННЕЛЕЙ В ГГ. ХАНОЕ И ХОШИМИНЕ
    • 5. 1. Общие положения
    • 5. 2. Выбор рациональных конструктивно-технологических решений
      • 5. 2. 1. Безосадочные методы проходки тоннелей
      • 5. 2. 3. Конструкции обделок
    • 5. 3. Минимизация осадок поверхности земли при щитовой проходке тоннелей
      • 5. 3. 1. Последовательность определения осадок
      • 5. 3. 2. Оценка влияния осадок на здания, сооружения и коммуникации
      • 5. 3. 3. Технические меры по предотвращению нарушений поверхностных условий
    • 5. 4. Установление оптимальных давлений пригруза в забое и давлений нагнетания раствора за обделку и предельной величины поверхностной нагрузки от зданий
  • Выводы по главе

    • Бурное развитие экономики, урбанизация крупнейших городов Вьетнама Ханоя (столицы) и Хошимина в последнее десятилетие XX и в начале XXI в. сопряжено со строительством жилых микрорайонов, крупных промышленных предприятий и складов, торговых центров, учебных заведений и т. д., быстрым ростом населения и увеличением парка транспортных средств, как частных, так и общественных.

    Вместе с тем территория и уличная сеть обоих городов изменились незначительно. В настоящее время их улицы перенасыщены различными транспортными средствами, часто возникают длительные заторы и транспортные пробки, особенно в часы пик в центральных районах и на пересечениях городских дорог. На многих дорогах гг. Ханоя и Хошимина суточные пассажиропотоки достигают 300.000 пассажиров. Задержка транспортных средств на улицах наносит большой ущерб государству и населению города.

    Главными особенностями и недостатками транспортных систем гг. Ханоя и Хошимина являются узкие улицы, нерациональная планировочная структура, небольшие расстояния между перекрестками, смешанное движение транспортных средств (велосипеды, мотоциклы, автомобили, др.) на улицах и недостаточное развитие общественного пассажирского транспорта.

    Для решения транспортных проблем в гг. Ханое и Хошимине необходимо развитие общественного пассажирского транспорта с использованием в основном автобусов и метрополитена, комплексное использование подземного пространства, предусматривающее наряду со строительством линий метрополитена, автотранспортных и пешеходных тоннелей, подземных автостоянок и гаражей. Правительством Вьетнама утверждена программа увеличения объема пассажирского транспорта с использованием автомобилей, автобусов и такси до 2020 г до 30% (сейчас 10%) вместе со строительством автодорожных тоннелей, линий метрополитена и пешеходных тоннелей [60].

    Строительство автотранспортных тоннелей в условиях плотной застройки, интенсивного уличного движения гг. Ханоя и Хошимина потребует минимизации нарушений поверхностных условий с целью сохранности существующих объектов и непрерывности уличного движения. Мировой опыт подземного строительства в слабоустойчивых водоносных грунтах свидетельствует о том, что при проходке тоннелей в таких условиях наиболее целесообразно использовать щитовую проходку механизированными агрегатами с активным пригрузом в забое.

    Об эффективности применения тоннелепроходческих механизированных комплексов (ТПМК) для сооружения городских тоннелей свидетельствует успешный опыт применения ТПМК, изготовленных английскими фирмами «Маркхэм», «Доско» и «Мак-Алпайн», американскими «Роббинс» и «Мемко», канадской «Ловат», германскими «Херренкнехт», «Баде унд Тилен», «Вайсс унд Фрайтаг», «Маннесман Демаг» и «Вирт», японскими «Мицубиси», «Кавасаки» и «Хитачи», французскими «НФМ» и «Бессак», австрийской «Альпине Вестфалия», и др. [7, 36].

    Накопленный в мире опыт строительства городских тоннелей ТПМК показывает, что с целью ограничения нарушений поверхностных условий в процессе проходки тоннелей самым важным аспектом является минимизация сдвижений и деформаций поверхности земли, обусловленная в основном использованием рациональных конструктивно-технологических решений, а также технических и организационных мер.

    Актуальность темы

    .

    Актуальность выбора наиболее эффективных методов строительства автотранспортных тоннелей в крупнейших городах Вьетнама обусловлена необходимостью строительства в ближайшем будущем тоннелей в гг. Ханое и Хошимине для решения городской транспортной проблемы при отсутствии достаточного опыта строительства городских подземных сооружений.

    Решение транспортной проблемы обоих городов приобретает еще большую актуальность в связи с быстрым увеличением темпов роста населения и автомобилизации.

    Вместе с тем, любые подземные работы в пределах городских территорий сопровождаются нарушениями грунтового массива и поверхности земли, оказывающими негативное воздействие на состояние близрасположенных зданий и сооружений. Поэтому для предотвращения повреждений зданий, сооружений и инженерных коммуникаций, попадающих в зону влияния строительства, весьма актуальным становится достаточно достоверное и оперативное прогнозирование возможных осадок поверхности земли.

    Прогнозирование осадок поверхности земли, возникающих в связи с проходкой тоннелей ТПМК, являлось предметом исследований многих специалистов. Однако практически все существующие математические модели, имитирующие процесс щитовой проходки тоннелей на основе двухмерного или трехмерного моделирования, не учитывают совместно ряд конструктивно-технологических факторов, влияющих на осадки: давление нагнетания раствора за обделку, степень заполнения раствором строительного зазора, а также взаимодействие между корпусом щита и грунтовым массивом.

    Недостаточно достоверные прогнозы возможных осадок поверхности земли могут привести к неоправданным экономическим затратам. Особенно это важно при строительстве тоннелей в гг. Ханое и Хошимине, где сдвижения и деформации грунтового массива и поверхности земли, вызванные проходкой тоннелей ТПМК, не исследовались.

    Целью диссертационной работы является выбор наиболее эффективных технических решений, обеспечивающих минимизацию нарушений поверхностных условий, и методов расчета на основе теоретического прогнозирования параметров мульды осадок поверхности земли в зависимости от совокупности конструктивно-технологических факторов применительно к щитовой проходке протяженных автотранспортных тоннелей в гг. Ханое и Хошимине.

    Для достижения данной цели решались следующие задачи: • выбор и обоснование наиболее эффективных методов строительства протяженных автотранспортных тоннелей в соответствии с градостроительными, климатическими, топографическими и инженерно-геологическими условиями в гг. Ханое и Хошимине;

    • выявление характера нарушений поверхности земли при проходке тоннелей ТПМК с активным пригрузом в забое щита и выбор метода прогнозирования осадок земной поверхности;

    • разработка методики прогнозирования деформированного состояния системы «грунтовый массив — щит — тоннель» с использованием программного комплекса «PLAXIS 3D TUNNEL». Проведение тестовых расчетов на конкретных примерах строительства тоннелей;

    • проведение численных экспериментов для инженерно-геологических условий гг. Ханоя и Хошимина с целью определения осадок поверхности земли в поперечном сечении;

    • изучение формы кривых полученных осадок поверхности земли для определения параметров мульды осадок и определение соответствующих функций отклика с помощью современных методов статистической обработки данных;

    • определение влияния отдельных конструктивно-технологических факторов и их совокупности на параметры мульды осадок поверхности земли и давление активного пригруза в забое щита;

    • определение оптимальных с точки зрения минимизации осадок и кренов кривой осадок поверхности земли давлений пригруза и нагнетания раствора за обделку в зависимости от диаметра тоннеля и степени заполнения раствором строительного зазора;

    • установление зависимости предельной величины поверхностной нагрузки от диаметра тоннеля и степени заполнения раствором строительного зазора с учетом предотвращения возможных повреждений близрасположенных зданий и сооружений при проходке тоннелей;

    • разработка рекомендаций по выбору наиболее рациональных конструктивно-технологических решений и технических мер по ограничению нарушений поверхностных условий при щитовой проходке тоннелей в гг.

    Ханое и Хошимине.

    Методы исследований.

    Методика выбора наиболее эффективных с точки зрения минимизации осадок земной поверхности конструктивно-технологических решений основана на изучении зависимости параметров мульды осадок поверхности земли от конструктивно-технологических факторов посредством численного эксперимента на пространственных моделях. В теоретических исследованиях применено математическое моделирование с использованием метода конечных элементов (МКЭ), реализованного с помощью программного комплекса «PLAXIS 3D TUNNEL». Поведение грунтового массива моделируется на основе упруго-пластической модели Мора-Кулона. Результаты численного эксперимента обработаны и обобщены статистическими методами тренд-анализа, нелинейного отклика и наименьших квадратов.

    Научная новизна работы.

    • обоснована целесообразность и эффективность применения механизированной щитовой проходки протяженных автотранспортных тоннелей в условиях гг. Ханоя и Хошимина;

    • впервые для условий Вьетнама методом математического моделирования выполнены исследования осадок поверхности земли при щитовой проходке тоннелей.

    • разработана эффективная пространственная модель системы «тоннельщит — грунтовый массив», имитирующая поэтапную щитовую проходку тоннеля в рамках единой упруго-пластической математической модели с учетом ряда конструктивно-технологических факторов. Впервые в модели учитываются совместно давление нагнетания раствора за обделку, степень заполнения раствором строительного зазора и взаимодействие между грунтовым массивом и корпусом щита;

    • выявлен характер распределения осадок поверхности земли, вызванных проходкой тоннелей в условиях гг. Ханоя и Хошиминапоказано, что распределение осадок в поперечном сечении, хорошо аппроксимируется экспоненциальной зависимостью Гаусса;

    • установлены количественные зависимости параметров мульды осадок поверхности земли и давления активного пригруза в забое щита от отдельных конструктивно-технологических факторов и их совокупности;

    • определены оптимальные с точки зрения минимизации осадок и кренов кривой осадок давления пригруза в забое и нагнетания раствора за обделку в зависимости от диаметра тоннеля и степени заполнения раствором строительного зазора. Установлены предельные величины поверхностной нагрузки от зданий в зависимости от диаметра тоннеля и степени заполнения раствором строительного зазора, при которых максимальная осадка и максимальный наклон кривой осадок поверхности земли не превышают допустимых значений;

    • предложены рекомендации по минимизации нарушений поверхностных условий при проходке автотранспортных тоннелей щитовым способом в слабоустойчивых грунтах.

    Практическая ценность.

    Разработанная математическая модель позволяет определять пространственное деформированное состояние системы «тоннель — щитгрунтовый массив» при строительстве автотранспортных тоннелей щитовым способом в слабоустойчивых грунтах.

    Полученные результаты дают возможность с достаточной для практических целей точностью прогнозировать величины и характер мульды осадок поверхности земли, а также величины давлений пригруза, и разработать рекомендации по ограничению нарушений поверхностных условий при сооружении автотранспортных тоннелей щитовым способом в условиях гг. Ханоя и Хошимина.

    Достоверность полученных результатов обоснована:

    • учетом требований действующих нормативных документов;

    • строгостью исходных данных и предпосылок применяемых методов исследований;

    • использованием опыта и разработок ведущих фирм в исследуемой области;

    • тестовыми расчетами осадок грунтового массива и поверхности земли при строительстве тоннеля подземной линии № 7 метрополитена в Осаке (Япония), тоннеля Хейеноорд -2 в Нидерландах, и Серебряноборского тоннеля глубокого заложения в Москве, подтвержденными фактическими данными.

    На защиту выносятся.

    1. Разработанная пространственная модель системы «тоннель — щитгрунтовый массив» для прогнозирования осадок поверхности земли.

    2. Обоснование. аппроксимации формы кривых, описывающих осадки поверхности земли экспоненциальной зависимостью Гаусса.

    3. Расчетные зависимости параметров мульды осадок поверхности земли, а также величины «оптимального» и «достаточного» давлений пригруза в забое от отдельных конструктивно-технологических факторов.

    4. Полученные зависимости для теоретического определения параметров мульды осадок поверхности земли, а также величины давлений пригруза в забое с учетом совокупности рассматриваемых факторов.

    5. Рекомендации по выбору наиболее эффективных конструктивно-технологических решений, а также по ограничению нарушений поверхностных условий при щитовой проходке тоннелей в гг. Ханое и Хошимине.

    6. Полученные зависимости оптимальных давлений пригруза в забое щита и нагнетания раствора за обделку и предельной величины поверхностной нагрузки от диаметра тоннелей и степени заполнения раствором строительного зазора.

    Апробация работы и публикации. Основные результаты работы опубликованы в 3 статьях, доложены и одобрены на ежегодных научно-технических конференциях (2005 — 2006 гг.) Московского автомобильно-дорожного института (ГТУ).

    Объем и структура работы. Диссертация изложена на 206 страницах машинописного текста и включает введение, пять глав, общие выводы, два приложения, 102 рисунков, 21 таблиц и список литературы из 149 источников.

    ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.

    1. С целью решения транспортных проблем гг. Ханоя и Хошимина необходимо комплексное использование надземного, наземного и подземного пространства, предусматривающее строительство линий метрополитена, автотранспортных и пешеходных тоннелей, подземных автостоянок и гаражей. На основе анализа современного мирового опыта проектирования и строительства городских подземных транспортных сооружений можно констатировать, что для строительства протяженных автотранспортных тоннелей в сложных градостроительных и инженерно-геологических условиях гг. Ханоя и Хошимина наиболее целесообразна щитовая проходка механизированными агрегатами с активным гидроили грунтопригрузом. При щитовой проходке тоннелей возможны осадки грунтового массива и поверхности земли. Проблема ограничения осадок является чрезвычайно важной и актуальной при проходке тоннелей в городах и для ее решения необходимо проведение теоретических и экспериментальных исследований.

    2. Для изучения влияния щитовой проходки тоннелей в слабоустойчивых грунтах на осадки поверхности земли в рамках диссертации разработана методика определения деформированного состояния системы «грунтовый массив — щит — тоннель», основанная на пространственном моделировании процесса щитовой проходки тоннелей с использованием упруго-пластической математической модели Мора-Кулона и МКЭ, реализованная в программном комплексе «Plaxis 3D Tunnel».

    3. Применение данной методики позволяет в рамках единой расчетной модели учитывать геометрические, конструктивно-технологические и геотехнические факторы: поэтапность сооружения тоннеля, диаметр щита, глубину заложения тоннеля, давление пригруза в забое щита, давление нагнетания раствора за обделку, степень заполнения раствором строительного зазора и наличие над тоннелем наземных зданий и сооружений, взаимодействие между грунтовым массивом и корпусом щита, а также изменение инженерно-геологических и гидрогеологических условий по трассе тоннеля.

    Работоспособность, эффективность и достоверность применения разработанной методики подтверждена серией тестовых расчетов, результаты которых отличались от данных натурных измерений по трассе тоннеля № 7 метрополитена в Осаке (Япония), тоннеля Хейненоорд -2 в Нидерландах и Серебряноборского тоннеля в Москве, в основном, на 2 -10%.

    4. С использованием разработанной модели проведены 23 серии численных экспериментов, в результате чего получены осадки множества точек поверхности земли в рассматриваемых поперечных сечениях на четырех уровнях значений конструктивно-технологических факторов. Распределение полученных осадок поверхности земли в поперечном сечении хорошо аппроксимируется кривой нормального распределения Гаусса. Используя статистические методы (тренд-анализа, нелинейного отклика, наименьших квадратов), удалось установить количественные зависимости параметров мульды осадок, полученных по формулам Гаусса, от рассматриваемых факторов.

    5. При сравнительной оценке влияния рассматриваемых факторов на параметры мульды осадок поверхности земли путем увеличения каждого из факторов на 30% параметры мульды осадок изменяются по-разному, что отражает степень их влияния на исследуемые параметры:

    • максимальная осадка увеличивается на ~90% при увеличении диаметра щита, и на ~15% при увеличении нагрузки от зданий, уменьшаясь на ~30% при увеличении давления пригруза в забое, и на ~35% при увеличении давления нагнетания раствора за обделку, а также степени заполнения раствором строительного зазора;

    • абсцисса точки перегиба кривой осадок увеличивается на ~28% при увеличении глубины заложения тоннеля и уменьшается на ~30% при увеличении давления нагнетания раствора за обделку;

    • максимальный наклон кривой осадок увеличивается на ~80% при увеличении диаметра щита и на ~15% при увеличении нагрузки от зданий, уменьшаясь на ~20% при увеличении глубины заложения тоннеля и на ~30% при увеличении давления пригруза в забое щита, а также на ~40% при увеличении степени заполнения раствором строительного зазора;

    • минимальный радиус кривой осадок увеличивается на ~130% при увеличении глубины заложения тоннеля и на ~60% при увеличении степени заполнения раствором строительного зазора, уменьшаясь на -45% при увеличении диаметра щита и на ~45% при увеличении давления нагнетания раствора за обделку, а также на ~15% при увеличении нагрузки от зданий. Увеличение остальных факторов оказывает незначительное влияние на указанные выше параметры (менее 10%).

    6. Анализ полученных расчетных зависимостей показал:

    • наряду с известными факторами, оказывающими наибольшее влияние на осадки поверхности земли при щитовой проходке (диаметр тоннеля, давление пригруза в забое щита), существенными и требующими учета при решении подобных задач являются давление нагнетания раствора за обделку, заполнение раствором строительного зазора и поверхностная нагрузка от наземных зданий, передаваемая на грунтовый массивглубина заложения тоннеля в рассматриваем диапазоне оказывает сравнительно небольшое влияние;

    • при определении размеров зон влияния щитовой проходки, характеризуемых длиной мульды осадок поверхности земли и ее граничным углом, необходимо учитывать глубину заложения тоннеля и давление нагнетания раствора за обделку;

    • наклон, кривизна и радиус кривой осадок поверхности земли зависят в наибольшей степени от диаметра тоннеля и глубины его заложения, наклон значительно в меньшей степени от давления нагнетания раствора за обделку, а кривизна и радиус — от давления пригруза в забое.

    7. Давление пригруза в забое щита, уравновешивающее давление грунтовой воды и грунта в забое, зависит в большей степени от глубины заложения тоннеля по сравнению с его диаметром.

    8. Применение разработанной последовательности расчета с использованием полученных формул, дает возможность определять параметры мульды осадок поверхности земли, а также значение «оптимального» и «достаточного» давлений пригруза в забое щита с учетом совокупности конструктивно-технологических факторов.

    9. Для минимизации осадок поверхности земли давление пригруза должно быть равно «оптимальному» давлению Ропт, а давление нагнетания растворапревышать давление пригруза до 10%. Для минимизации кренов кривой осадок давления пригруза и нагнетания раствора находятся в пределах «оптимального» и «достаточного» давлений пригруза и возрастают с увеличением диаметра тоннеля и степени заполнения раствором строительного зазора.

    10. Для защиты наземных зданий и сооружений от возможных повреждений наряду с применением планировочных и конструктивно-технологических решений и методов стабилизации грунта, весьма эффективно применение метода компенсационного нагнетания раствора в зону между фундаментами зданий, сооружений и выработкой, позволяющее значительно ограничить осадки поверхности земли.

    11. Разработанная в рамках диссертации методика прогнозирования осадок поверхности земли системы «тоннель — щит — грунтовый массив», полученные результаты, а также рекомендации конструктивно-технологического и расчетного характера могут быть использованы при проектировании и строительстве автотранспортных тоннелей щитовым способом не только в гг. Ханое и Хошимине, но и в аналогичных условиях в других городах.

    Показать весь текст

    Список литературы

    1. Ю.П., Маркова Е. В., Грановский Ю. В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. М.: Наука, 1976. -280 с.
    2. A.B., Потапов В. Д. Сопротивление материалов: основы теории упругости и пластичности. -М.: Высшая школа, 2002. -400 с.
    3. И.П., Васильев H.H., Амбросов В. А. Быстрые методы статистической обработки и планирование экспериментов. -Ленинград.: Издательство Ленинградского университета, 1971.-78 с.
    4. AITES, ТА, ITA. Безопасность работ при сооружении тоннелей. -М.: ТА Инжиниринг, 2005. -144 с.
    5. Н.С. Механика подземных сооружений. -М.: Недра, 1994. -382 с.
    6. Н.С. Механика подземных сооружений. -М.: Недра, 1982. -270 с.
    7. А.Г., Власов С. Н., Самойлов В. П. Современные щитовые машины с активным пригрузом забоя для проходки тоннелей в сложных инженерно-геологических условиях. -М.: ТА инжиниринг, 2003. -227 с.
    8. С.Р., Еремеев Г. М., Миленин В. А., Смирнов В. Н. Организация, планирование и управление в мосто- и тоннелестроении. -М.: Маршрт, 2002. -416 с.
    9. С.Н., Маковский Л. В., Меркин В. Е. Аварийные ситуации при строительстве и эксплуатации транспортных тоннелей и метрополитенов. -М.: ТИМР, 2000. -197 с.
    10. Е.М. Прогноз сдвижений и деформаций массива горных пород и земной поверхности при сооружении городских тоннелей глубокого заложения. Дисс. канд. техн. наук. -2004.
    11. В.А. Научные основы проектирования тоннельных конструкций с учетом технологии их сооружения. М.: высшая школа, 1996. -вып. 1. -169 с. и -вып. 2. -219 с.
    12. В.А., Никоноров В. Б., Кашко A.A. Панфилов Д. В. К вопросу обеспечения безопасного строительства второго выхода станции «Маяковская» Московского метрополитена // Подземное пространство мира. -2004. -№ 2−3. -С. 43−50.
    13. В.А., Кашко A.A. Панфилов Д. В. Пространственное моделирование при строительстве транспортных тоннелей // Метро и тоннели. -2004. -№ 5. -С. 4648.
    14. В.А., Кашко A.A. Пространственные математические модели при проходке безопасности строительства и эксплуатации подземных сооружений в городских условиях // УДК 69.034.001.57. -С. 18−21.
    15. М.В. Сдвижения земной поверхности при строительстве объектов метрополитена Санкт-Пертербуага. Автореф. дисс. канд. техн. наук. -1999.
    16. Ю.К., Карабаев М. И. Обоснование режима пригруза на забой при безосадочной проходке глубоких тоннелей в условиях городской застройки: Герсевановские чтения // ОФМГ. -2004. -№ 4. -С. 11−16.
    17. М.А., Муллер P.A., Подаков В. Ф. Расчет деформаций земной поверхности при возведении сооружений ленинградского метрополитена / Труды ВНИМИ. -1972. -Сб. 86. -С. 54−57.
    18. М.А., Муллер P.A., Подаков В. Ф. К Расчету деформаций земной поверхности при сооружении метрополитена // Транспортное строительство. -1971.-№ 6.-С. 44−45.
    19. Л.В. Городские подземные транспортные сооружения. -М.: Стройиздат, 1985. -439 с.
    20. Маковский J1.B. Проектирование автодорожных и городских тоннелей. -М.: Транспорт, 1993. -352 с.
    21. Л.В. Тенденции развития технологии нового австрийского способа при строительстве транспортных тоннелей // Транспорт. -1993. -№ 7. -С. 57- 66.
    22. Л.В. Механизированное строительство транспортных тоннелей // Транспорт.-1991.-№ 11.-С. 17−36.
    23. Л.В., Чеботарев C.B. Ограничение осадок поверхности земли путем компенсационного нагнетания при строительстве тоннелей закрытым способом // Транспорт: наука и техника, управление. -2000. -№ 2. -С. 44−47.
    24. Л.В. Компенсационное нагнетание в городском подземном строительстве // Подземное строительство. -С. 19−25.
    25. Л.В. Эффективная технология стабилизации тоннельного забоя в слабоустойчивых грунтах // Подземное пространство мира. -2002. -№ 1. -С. 2325.
    26. Л.В. Современные технологии проходки в сложных инженерно-геологических условиях // Метро и тоннеля. -2002. -№ 5. -С. 21−23.
    27. JT.B., Чеботарев C.B., Лушников A.B. Продавливание под защитой экранов из труб // Транспортное строительство. -1987. -№ 8. -С. 20−22.
    28. Л.В., Меркин В. Е. Струйная цементация грунтов при строительстве транспортных тоннелей и метрополитенов. -М.: ТИМР, 1994. -Вып. 1: Информационный обзор.
    29. Л.В. Устройство опережающей крепи с применением микротоннельной технологии // Метро. -1992. -№ 3. -С. 57−60.
    30. Л.В. Под защитой экранов из труб // Метрострой. -1980. -№ 4. -С. 2324.
    31. Л.В., Чеботарев C.B., Сула H.A. Автотранспортные тоннели в крупных городах и мегаполисах. -М.: ТИМР, 2004. -90 с.
    32. Я.И. Тоннели с обделкой из монолитно-прессованного бетона. -М.: «Транспорт», 1985.-271 с.
    33. В.Е., Маковский Л. В. Прогрессивный опыт и тенденции развития современного тоннелестроения. -М.: ТИМР, 1997. -192 с.
    34. В.Е. Мониторинг состояния консгрукций и окружающей среды при строительстве Лефортовского тоннеля // Метро и тоннели. -2004. -№ 5. -С. 4951.
    35. Надежность конструкций мостов и тоннелей / сборник научных трудов МАДИ. -М.: МАДИ (ГТУ), 1986.
    36. Д.В. Методика прогнозирования деформаций земной поверхности при сооружении транспортных тоннелей на основе пространственного моделирования. Автореф. дисс.канд. техн. наук. -М.: ЦНИИС, 2005.
    37. О.В. Влияние горнопроходческих работ на деформацию массива и осадки земной поверхности. Автореф. дисс.канд. техн. наук. -1992.
    38. Пособие по производству и приемке работ при сооружении горных транспортных тоннелей. -1989. -232 с.
    39. Рекомендации по выбору тоннелепроходческих механизированных комплексов с активным пригрузом забоя при строительстве тоннелей в сложных инженерно-геологических условиях. -М.: ТА инжиниринг, 2004. -95 с.
    40. В.В. Прогнозирование деформаций дневной поверхности при проходке туннелей. Автореф. дисс.канд. техн. наук. -2005.
    41. В.П., Малицкий B.C. Новейшая японская техника щитовой проходки тоннелей. -М.: Империум Пресс, 2004. 232 с.
    42. Справочник инженера-тоннельщика. -М.: Транспорт, 1993. -382 с.
    43. СНиП 32−04−97 Тоннели железнодорожные и автодорожные.
    44. СНиП 2.01.09−91 Здания и сооружения на подрабатываемых территориях и просадочных грунтах.
    45. Ю.С., Голицынский Д. М., Ледяев А. П. Метрополитены. М.: Желдориздат, 2001.-526 с.
    46. В.П. Сдвижений земной поверхности при строительстве пересадочных узлов метрополитена в условиях Санкт-Пертербуаг. Автореф. дисс.канд. техн. наук. -2004.
    47. В.В., Никоноров В. Б., Щекудов Е. В. Прогнозирование деформаций грунтового массива, зданий и сооружений при проходке Серебряноборских тоннелей // Метро и тоннели. -2005. -№ 2. -С. 34−35.
    48. Bao cao kha thi dir an xay dirng Metro thanh pho Ho Chi Minh. -Ha Noi.: Bo Giao thong Van tai, 1996. f Г Г У
    49. Bao cao dia chat cong trinh mot so dir an trong thanh pho Ha Noi va Ho Chi Minh.
    50. Nguyln Ngoc Hoa. Dia chat va khoang san ta thanh pho Ho Chi Minh. -Ha Noi.: Cue dja chat Viet Nam, 1996.
    51. Nguyen Viet Trung, Hoang Ha, Le Quang Hanh. Tinh toan ky thuat xay drnig tren excel. -Ha Noi.: NXB Xay dung, 2004.
    52. Pham Ngoc Toan, Phan Tat Dac. Khi hau Viet Nam. -Ha Noi.: NXB Khoa hoc va ky thuat, 1993.
    53. Quy hoach phat trien giao thong dirang bo Viet Nam den 2020. -Ha Noi.: Bo Giao thong Van tai, 1999.
    54. Quy hoach phat triln GTVT thu do Ha Noi den 2020. -Ha Noi.: Vien chien luge phat trien GTVT, 2003.
    55. Quy hoach xay dirng cac do thi Viet Nam / Vien quy hoach Do thi Nong thon. -Ha Noi.: NXB Xaydimg, 1999. f f У * < (t
    56. Tai lieu thiet ke ham chui nut nga tu Vong, ham Thu Thiem, ham Hai Van. -Ha Noi.:
    57. Bo Giao thong Van Tai. % f f
    58. Tran Dure Luang. Dia chat va khoang san ta thanh pho Ha Noi. -Ha Noi.: Cue diachat Viet Nam, 1978.
    59. Abu-Farsakh M.Y., Voyiadjis G.Z. Computational model for the simulation of the shield tunneling process in cohesive soils // International Journal for numerical and analytical methods in geomechanics. -1999. -Vol. 23. № 1. -P. 23−44.
    60. Abu-krisha A. Settlement control of cwo sewer tunnel during boring El Azhar road tunnels in Cairo / Milan congress. -2001. VIII.
    61. Adachi T., Kimura M., Kishida K. Experimental study on the distribution of earth pressure and surface settlement through three-dimensional trapdoor tests // Tunneling and Underground Space Technology. -2003. -Vol.18. № 2−3. -P. 171−183.
    62. Akbulut S., Saglamer A. Estimating the groutability of granular soils: a new approach // Tunneling and Underground Space Technology. -2002. -Vol. 17. № 4. -P. 371−380.
    63. An H., Sun J., Hu X. Study on intelligent method of prediction by small samples for ground settlement in shield tunneling // Tunneling and Underground Space Technology. -2004. -Vol. 19. № 4−5. -P. 385.
    64. Arslan U., Krajewski W., Ripper P. Advanced grouting techniques for tunnel constructions under sensitive buildings / Proceedings of Conference on Underground Space Use. London: Taylor & Francis Group, 2005. -P. 955−958.
    65. Attewell P. B., Mice, Woodman J. P. Predicting the dynamics of ground settlement and its derivatives caused by tunneling in soil // Ground Engineering. -November 1982.-P. 13−36.
    66. Au S.K.A., Soga K., Jafari M.R., Bolton M.D., Komiya K. Factors affecting long-term efficiency of compensation grouting in clays // Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering. -2003. -Vol. 129. № 3. -P. 254−262.
    67. Benardos A.G., Kaliampakos D.C. Modelling TBM performance with artificial neural networks // Tunneling and Underground Space Technology. -2004. -Vol. 19. № 6. -P. 597−605.
    68. Bernat S., Cambou B. Soil-structure interaction in shield tunnelling in soft soil // Computers and Geotechnics. -1998. -Vol. 22. № 3−4. -P. 221−242.
    69. Bickel J.O., Kuesel Th.R., King E.H. Tunnel Engineering handbook: the second edition. New York.: Chapman and Hall, 1996. -542 c.
    70. Bobet A. Effect of pore water pressure on tunnel support during static and seismic loading // Tunneling and Underground Space Technology. -2003. -Vol. 18. № 4. -P. 377−393.
    71. Boulanger R.W., Hayden R.F. Aspects of Compaction Grouting of Liquefiable Soil // Journal of Geotechnical Engineering. -1995. -Vol. 121. № 12. -P. 844−855.
    72. Celestino T.B., Gomes R.A.M.P., Bortolucci A.A. Errors in ground distortions due to settlement trough adjustment // Tunneling and Underground Space Technology. -2000. -Vol. 15. № 1. -P. 97−100.
    73. Chi S.Y., Chern J.Ch., Lin Ch.Ch. Optimized back-analysis for tunneling-induced ground movement using equivalent ground loss model // Tunneling and Underground Space Technology. -2001. -Vol. 16. № 3. -P. 159−165.
    74. Chou W.I., Bobet A. Predictions of ground deformations in shallow tunnels in clay // Tunneling and Underground Space Technology. -2001. -Vol. 17. № 1. -P. 3−19.
    75. Ding W.Q., Yue Z.Q., Tham L.G., Zhu H.H., Lee C.F., Hashimoto T. Analysis of shield tunnel // International Journal for Numerical and Analytical Methods in Geomechanics. -2004. -Vol. 28. № 1. -P. 57−91.
    76. El-Kelesh A.M., Mossaad M.E., I.M. Model of Compaction Grouting // Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering. -2001. -Vol. 127. № 11. -P. 955 964.
    77. Ercelebi S.G., Copur H., Bilgin N., Feridunoglu C. Surface settlement prediction for Istanbul metro tunnels via 3D FE and empirical methods / Proceedings of Conference on Underground Space Use. London: Taylor & Francis group, 2005. -P. 163−169.
    78. Ezzeldine O.Y. Estimation of the surface displacement field due to construction of Cairo Metro Line EL Khalafawy St. Therese // Tunneling and Underground Space Technology. -1999. -Vol. 14. № 3. -P. 267−279.
    79. Galli G., Grimaldi A., Leonardi A. Three-dimensional modelling of tunnel excavation and lining// Computers and Geotechnics. -2004. -Vol. 31. № 3. -P. 171−183.
    80. Gioda G., Swoboda G. Developments and applications of the numerical analysis of tunnels in continuous media // International Journal for Numerical and Analytical Methods in Geomechanics. -1999. -Vol. 23. № 13. -P. 1393−1405.
    81. Gonzalez C., Sagaseta C. Patterns of soil deformations around tunnels. Application to the extension of Madrid Metro // Computers and Geotechnics. -2001. -Vol. 28. № 6−7. P. 445−468.
    82. Hwang R.N., Wu D.J., Lee C.J. Pore pressure response to shield tunneling in soft clay / Proceedings of the south East Asian Symposium on Tunneling and Underground Space Development. Bangkok. 18−19 Januaty 1995. -P. 33−41.
    83. Hwang R.N., Fan C.B., Yang G.R. Consolidation settlements due to tunneling / Proceedings of the south East Asian Symposium on Tunneling and Underground Space Development. Bangkok (Thailand). 18−19 Januaty 1995. -P. 79−87.
    84. Japanese standard for shield tunneling, the third edition. Japan Society of Civil Engineers. -1996. -219 c.
    85. Jun S., Yongfu X., Hongwei Y. A study on environment ground settlement control in urban district under shield tunneling / Milan congress. -2001. VI. -P. 393−400.
    86. Kashima Y., Kondo N., Inoue M. Experiments for development of the DPLEX shield method / Proceedings of the south East Asian Symposium on Tunneling and Underground Space Development. Bangkok (Thailand). 18−19 Januaty 1995. -P. 301 309.
    87. Kasper Th., Meschke G. A 3D finite element simulation model for TBM tunnelling in soft ground // International Journal for Numerical and Analytical Methods in Geomechanics. -2004. -Vol. 28. № 14. -P. 1441−1460.
    88. Kim C.Y., Bae G.J., Hong S.W., Park C.H., Moon H.K., Shin H.S. Neural network based prediction of ground surface settlements due to tunneling // Computers and Geotechnics. -2001. -Vol. 28. № 6−7. -P. 517−547.
    89. Kim S.H., Kim N.Y., Chung H.S. Prediction of final displacement of tunnel section during excavation / Milan congress. -2001. VI. -P. 417−424.
    90. Kooi C.B., Verruij A. Interaction of circular holes in an infinite elastic medium// Tunneling and Underground Space Technology. -2001. -Vol. 16. № 1. -P. 59−62.
    91. Koyama Y. Present status and technology of shield tunneling method in Japan // Tunneling and Underground Space Technology. -2003. -Vol. 18. № 2−3. -P. 145−159.
    92. Kulesza R., Wu Ch. Displacement monitoring on the Muni Metro // Tunnels & Tunnelling. March 1996. -P. 32−34.
    93. Kumar P. Infinite elements for numerical analysis of underground excavations// Tunneling and Underground Space Technology. -2000. -Vol. 15. № 1. -P. 117−124.
    94. Hamza M., Ata. A., Roussin A. Ground movements due to the construction of cut-and-cover structures and slurry shield tunnel of the Cairo metro // Tunneling and Underground Space Technology. -1999. -Vol. 14. № 3. -P. 281−289.
    95. Li X. Stress and displacement fields around a deep circular tunnel with partial sealing // Computers and Geotechnics. -1999. -Vol. 24. № 2. -P. 125−140.
    96. Li X., Flores-Berrones R. Time-dependent behavior of partially sealed circular tunnels // Computers and Geotechnics. -2002. -Vol. 29. № 6. -P. 433−449.
    97. Liu W., Luo F., Mei J. A new construction method for a metro station in Beijing // Tunneling and Underground Space Technology. -2000. -Vol. 15. № 4. -P. 409−413.
    98. Loganathan N., Poulos H.G. Analytical prediction for tunneling-induced ground movements in clays // Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering. -1998. -Vol. 124. № 9. -P. 846−856.
    99. Makovsky L., Shchekudov Ye. Computer-aided simulation of the behavior of pre-reinforced supports in transportation tunnel engineering / Proceedings of Conference on Underground Space and Rock Mechanics. -2005. -P. 204−207.
    100. Manual version 2.0 of program Plaxis 3D tunnel.
    101. Manual version 1.1 of program Plaxis 3D tunnel.
    102. Mestat Ph., Bourgeois E., Riou Y. Numerical modeling of embankments and underground works // Computers and Geotechnics. -2004. -Vol. 31. № 3. -P. 227−236.
    103. Miller E.A., Roycroft G.A. Compaction Grouting Test Program for Liquefaction Control // Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering. -2004. -Vol. 130. № 4. -P. 355−361.
    104. Mori K., Abe Y. Large rectangular cross-section tunneling by the multi-micro shield tunneling (MMST) method // Tunneling and underground Space Technology. -2004. -Vol. 20. № 2.-P. 129−141
    105. Mroueh H., Shahrour I. A full 3-D finite element analysis of tunneling-adjaccnt structures interaction // Computers and Geotechnics. -2003. -Vol. 30. № 3. -P. 245 253.
    106. Ng C. W. W., Lee G. T. K. A three-dimensional parametric study of the use of soil nails for stabilising tunnel faces // Computers and Geotechnics. -2002. -Vol. 29. № 8. -P. 673−697.
    107. Nichols S.C., Goodings D.J. Physical Model Testing of Compaction Grouting in Cohesionless Soil // Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering. -2000. -Vol. 126. № 9. -P. 848−852.
    108. Nishimaki A., Mitarashi Y., Uematsu S. Study of the effect of the AGF method / Proceedings of the south East Asian Symposium on Tunneling and Underground Space Development. Bangkok (Thailand). 18−19 January 1995. -P. 125−133.
    109. Oettl G., Stark R.F., Hofstetter G. A comparison of elastic-plastic soil models for 2D FE analyses of tunneling // Computers and Geotechnics. -1998. -Vol. 23. -№ 1−2. -P.19.38.
    110. Ortigao A.R., Shi J. Settlement modeling // Tunnels & Tunnelling International. -10/1998.-P. 30−31.
    111. Pang C.H., Yong K.Y., Dasari G.R. Some considerations in finite element analysis of tunneling / Proceedings of Conference on Underground Space Use. London: Taylor & Francis Group, 2005. -P. 1149−1154.
    112. Park K.H. Elastic solution for tunneling-induced ground movements in clays // International Journal of Geomechanics. -2004. -Vol. 4. № 4. -P. 310−318.
    113. Park K.H. Analytical solution for tunnelling-induced ground movement in clays // Tunneling and Underground Space Technology. -2005. -Vol. 20. № 3. -P. 249−261.
    114. Rechitsky V.V. Investigation of the day surface settlement profile in tunneling / Proceeding of Conference on Underground Space and Rock Mechanics. -M.: TA Engineering, 2005. -P.128−133.
    115. Roisin V. Settlement problems in connection with tunneling in soft ground // Adv. Tunnel. Technol. & Subsurf. Use. -Vol. 4. № 4. -P. 173−183.
    116. Roland Herr. Faster, larger Spanish: M-30 in Madrid/E // Tunnel. August 2006. -C. 17−25.
    117. Schuller H., Schweiger H.F. Application of a Multilaminate Model to simulation of shear band formation in NATM-tunnelling // Computers and Geotechnics. -2002. -Vol. 29. № 7. -P. 501−524.
    118. Shi J., Ortigao J.A.R., Bai J. Modular neural networks for predicting settlements during tunneling // Journal of Geotechnical and Geoenvironmental Engineering.1998. -Vol. 124. № 5. -P. 389−395.
    119. Strack O.E., Verruijt A. A complex variable solution for a deforming buoyant tunnel in a heavy elastic half-plane // International Journal for Numerical and Analytical Methods in Geomechanics. -2002. -Vol. 26. № 12. -P. 1235−1252.
    120. Swoboda G., Abu-Krisha A. Three-dimensional numerical modelling for TBM tunnelling in consolidated clay // Tunneling and Underground Space Technology.1999. -Vol. 14. № 3. -P. 327−333.
    121. Takahashi Y., Kaji S. Three dimensional measuring and analyzing system for tunnel excavation / Proceedings of the south East Asian Symposium on Tunneling and Underground Space Development. Bangkok (Thailand). 18−19 January 1995. -P. 5563.
    122. Teachavorasinskun S., Muramatsu M., Sueoka T. Non-linear model for excavation of soft and hard soils / Proceedings of the south East Asian Symposium on Tunneling and
    123. Underground Space Development. Bangkok (Thailand). 18−19 January 1995. -P. 175 185.
    124. Unlu T., Gercek H. Effect of Poisson’s ratio on the normalized radial displacements occurring around the face of a circular tunnel // Tunneling and Underground Space Technology. -2003. -Vol. 18. № 5. p. 547−553.
    125. Verruijt A. A complex variable solution for a deforming circular tunnel in an elastic half-plane // International Journal for Numerical and Analytical Methods in Geomechanics. -1997. -Vol. 21. № 2. -P. 77−89.
    126. Wang J.J., Chang C.T. Subsurface subsidence due to tunneling by EPB shield / Proceedings of the south East Asian Symposium on Tunneling and Underground Space Development. Bangkok (Thailand). 18−19 January 1995. -P. 217−223.
    127. Xu Y., Sun D., Sun J., Fu D., Dong P. Soil disturbance of Shanghai silty clay during EPB tunneling // Tunneling and Underground Space Technology. -2003. -Vol. 18. № 5. -P. 537−545.
    128. Yang J.S., Liu B.C., Wang M.C. Modeling of tunneling-induced ground surface movements using stochastic medium theory // Tunneling and Underground Space Technology. -2004. -Vol. 19. № 2. -P. 113−123.
    129. Yoo Ch., Kim J.H. A web-based tunneling-induced building / utility damage assessment system: TURISK// Tunneling and Underground Space Technology. -2003. -Vol. 18. № 5. -P. 497−511.
    130. НЕКОТОРЫЕ ВИДЫ МЕХАНИЗИРОВАННЫХ ЩИТОВ НОВОГО1. ПОКОЛЕНИЯ
    131. Рис Ш. I. МЩ с шарнирным корпусом диаметром 4,45 м (а) и стыкующийся МЩ диаметром 3,34 м (б) фирмы «Мицубиси»
    132. Рис П1.2. Вертикально-поворотные (а) — горизонтально-поворотные (б)и разветвляющиеся (в) МЩ
    133. Рис П1.3. Двухочковые МЩ горизонтальной ориентации (а) — единый трехроторныйщит (б) — блочный трехроторный щит (в)
    134. Рис П1.4. Усовершенствованный двойной щит (а) — двойной щит диаметром 14,18/9,35 м фирмы «Ишикавадзима Харима»
    135. Рис П 1.5. МЩ горизонтально-прямоугольного сечения (а) — МЩ с центральными и периферийно-угловыми роторными рабочими органами (б)
    136. Рис П1.6. МЩ с многоосными роторными органами (а) — изолирующие МЩ (б) — МЩ для сооружения тоннелей с прессбетонной обделкой 1-ого типа (в)
    137. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ПАРАМЕТРОВ МУЛЬДЫ ОСАДОК ЗЕМНОЙ ПОВЕРХНОСТИ ПРИ ЩИТОВОЙ ПРОХОДКЕ ТОННЕЛЕЙ В ГГ. ХАНОЕ И ХОШИМИНЕ С ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ РАЗРАБОТАННОЙ МЕТОДИКИ.
    138. А. Задача 1: Исходные данные
    139. Инженерно-геологические условия: осредненные условия в г. Ханое.
    140. Механизированный щит с гидропригрузом диаметром D = 11,5 м.
    141. Глубина заложения тоннеля Н = 13 м.
    142. Поверхностная нагрузка от зданий В = 80 кПа (4-этажное здание).
    143. Степень заполнения раствором строительного зазора G =70%
    144. Расчет давлений пригруза и нагнетания
    145. Давление пригруза в забое щита Р: в расчетах принято «оптимальное» давление Р0Пт, определяемое по формуле (4.13) и равное 206 кПа, а «достаточное» Pmin определяется по формуле (4.14) и равно 130 кПа.
    146. Давление нагнетания раствора за обделку Q принято 1,10 Р0Пт = 227 кПа.
    147. Результаты расчета параметров мульды осадок
    148. Максимальная осадка определена по формуле (4.11) и равнаr) m = 45,33 мм.
    149. Абсцисса точки перегиба кривой осадок определена по формуле (4.12) и равнаi = 9,015 м.
    150. Максимальный наклон, максимальная кривизна и минимальный радиус кривой осадок определены по формулам (4.7) (4.9) и равныjmax= 0,305- kmax= 0,249 1/м-1. Я,&trade- = 4017 м.
    151. Функции кривой осадок поверхности земли, наклона, кривизны и радиуса кривой осадок определяются по формулам (4.3) (4.6):77 = 45,33е162,5551. Л =~0,56хе 162'55,2к = -0,5 бе 162−55 (1 -—), 81,27 145,73 162,55 81,27-х
    152. Величины параметров мульды осадок земной поверхности для разных расстояний х от оси тоннеля приведены в табл. п2.1.1. Табл. п2. 1.
    153. Расстояние X (м) 0 2,254 (0,251) 4,508 (0,50 9,015 (0 15,614 Ф) 18,030 (21) 22,538 (2,51) 27,045 (31)
    154. Значение Г.(мм) 45,330 43,935 40,004 27,495 10,115 6,136 1,992 0,5040 0,122 0,222 0,305 0,194 0,136 0,55 0,17к (1/м) -0,558 -0,507 -0,369 0 0,249 0,226 0,129 0,5
    155. И (м) -1793 -1973 -2709 4017 4416 7771 20 169
    156. Отмечено, что х = 1 точка максимального наклона кривой осадок, х = л/з7 — точка максимальной кривизны или минимального радиуса кривой осадок.1. В. Задача 2:1. Исходные данные
    157. Инженерно-геологические условия: осредненные условия в г. Ханое.
    158. Механизированный щит с гидропригрузом диаметром О = 13 м.
    159. Глубина заложения тоннеля Н = 22 м.
    160. Поверхностная нагрузка от зданий В = 70 кПа (здание в 3,5 этажа).
    161. Степень заполнения раствором строительного заз.
    162. Расчет давлений пригруза и нагнетания
    163. Давление пригруза в забое щита Р: в расчетах принято «on, давление Ропт, определяемое по формуле (4.13) и равное 357, «достаточное» Pmin определяется по формуле (4.14) и равно 158 кПа.
    164. Давление нагнетания раствора за обделку Q принято 1,10 Ропг = 393 кПа.
    165. Результаты расчета параметров мульды осадок
    166. Максимальная осадка определена по формуле (4.11) и равнаr) m= 51,710 мм.
    167. Абсцисса точки перегиба кривой осадок определена по формуле (4.12) и равнаi = 12,175 м.
    168. Максимальный наклон, максимальная кривизна и минимальный радиус кривой осадок определены по формулам (4.7) (4.9) и равныjmax= 0,258-kmax= 0,156 1/м-1. Rmin= 6424 м-
    169. Функции кривой осадок поверхности земли, наклона, кривизны и радиуса кривой осадок определяются по формулам (4.3) (4.6):= 5, le 296'40.х11. Л = -0,3 5хе 296'40,х2k=- 0,35е 29М0(1--—), 148,211. R =--424,87, е296А0.148,21-х
    170. Величины параметров мульды осадок земной поверхности для разных расстояний х от оси тоннеля приведены в табл. п2.2.1. Табл. п2. 2.
    171. Расстояние х (м) 0 2,254 (0,251) 4,508 (0,51) 9,015 (0 15,614 (л/з7) 18,030 (2!) 22,538 (2,5!) 27,045 (35)
    172. Значение Т1(мм) 51,710 50,119 45,633 31,361 11,535 6,995 2,271 0,5740 0,103 0,187 0,258 0,164 0,115 0,47 0,14к (1/м) -0,349 -0,317 -0,231 0 0,156 0,142 0,80 0,31−2867 -3155 -4331 6424 7062 12 433 32 280
    173. Отмечено, что х = { точка максимального наклона кривой осадок, х = л/з7 — точка максимальной кривизны или минимального радиуса кривой осадок.
    174. Проректор МАДИ (ГТУ) по научной д.т.н., профессор1. Носов В.П.
    Заполнить форму текущей работой

    Сессия? Спокойно!