Конструирование и расчет настилов

а) — при первом сочетании нагрузок; б) — при втором сочетании нагрузок.

Рисунок 2.1 Расчётная схема настила (подписи над чертой — к примеру 2, подписи под чертой — к примеру 1).

Настилы применятся в качестве основания под кровли из рулонных материалов. Под рулонные неутепленные кровли выполняются двойные настилы: верхний защитный слой из досок толщиной 1622 мм и шириной не более 100 мм, укладываемый под углом 30^о45^о к нижнему; нижний рабочий слой из досок толщиной 1932 мм (по расчету) и шириной 100 150 мм, которые для лучшего проветривания укладывают с зазором 20 150 мм. Оба слоя прошиваются гвоздями и ими же крепятся к прогонам или к скатным брусьям.

В отапливаемых зданиях для укладки утеплителя применяют одинарный настил. Доски по ширине соединяют впритык, в четверть или с зазором, в зависимости от типа теплоизоляционного материала.

При выполнении рабочего настила следует иметь в виду, что доски должны иметь длину, достаточную для перекрытия не менее двух пролетов.

Расчет настилов

Расчету подлежит только рабочий слой настила, который рассчитывается на прочность и прогиб и при этом условно рассматривается как двухпролетная неразрезная балка с пролетами l, равными шагу прогонов. Настилы следует рассчитывать согласно п. 7.4.2 [1] на следующие сочетания нагрузок:

• а) постоянная и временная от снега (расчет на прочность и прогиб);
• б) постоянная и временная от сосредоточенного груза 1 кН с коэффициентом надежности, равным _f=1,2 (расчет только на прочность).

При сплошном одинарном настиле или при разреженном настиле с расстоянием между осями досок не более 150 мм, нагрузку от сосредоточенного груза следует передавать на две доски, а при расстоянии более 150 мм — на одну доску. При двойном настиле (рабочем и защитном, направленном под углом к рабочему) или при одинарном настиле с распределительным диагональным бруском сосредоточенный груз следует распределять на ширину 500 мм рабочего настила.

Расчетная схема настила показана на рис. 2.1.

Изгибающие моменты и относительный прогиб:

(2.2).

где P_d=P_kf (2.3).

(2.4).

Прочность проверяют по формуле:

где (2.5).

Принимаем расчетное сопротивление изгибу для древесины сосны 3-го сорта f_{m, d}=13 МПа (п. 6.1.4.3 [1]), значение предельного относительного прогиба — табл. 19 [5].

Пример 1.

Запроектировать и рассчитать дощатый настил под неутепленную трехслойную рулонную кровлю по сегментным фермам пролетом L=20 м с расчётной высотой 3,125 м, установленным с шагом B=3,8 м. Класс условий эксплуатации — 3, класс ответственности здания — II, район строительства по снегу — VI. Древесина — пихта 3-го сорта.

Для холодной кровли по прогонам принимаем двойной настил, состоящий из защитного слоя досок толщиной 19 мм, шириной 100 мм и рабочего слоя из досок шириной 150 мм, толщиной 32 мм, уложенных с зазором 100 мм. Принимаем шаг прогонов равным 1,5 м.

Рассмотрим коньковый участок покрытия, где угол наклона 0. Поэтому при определении нагрузки можно считать, что вес на 1 м² горизонтальной проекции покрытия равен весу, приходящемуся на 1 м² поверхности покрытия. Нагрузки на настил вычисляем в табличной форме.

Таблица 2.1 Нагрузки на 1 м² двойного настила.

В таблице 2.1:

• · 100* - коэффициент для определения нагрузки в кН;
• · 0,1 кН/м² — нормативная нагрузка от рулонной кровли согласно главе 4 [10];
• · коэффициент надежности по нагрузке _f принят согласно табл.1 [2];
• · плотность древесины пихты для 3 класса условий эксплуатации принята согласно табл.6.2 [1].

Для VI снегового района S₀=2,5 кН/м² (табл.4 [2]). Согласно п. 5.1 [2] нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия:

Q_k=S₀₁=2,50,8=2,0 кПа, где ₁=l/ (8f) =20/ (83,125) =0,8 — коэффициент, учитывающий форму покрытия (прил.3, схема 2 [2]),.

здесь f=1/6,4l=3,125 м — в данном случае высота фермы при принятом соотношении f/l=6,4.

Желательно в курсовом проектировании принимать высоту фермы 1/6l или 1/7l, чтобы иметь возможность производить статический расчёт фермы по таблицам приложения А.

При G_k/S₀=0,329/2,5=0,132<0,8 коэффициент надежности для снеговой нагрузки _f=1,6 согласно п. 5.7 [2].

Тогда Q_d=Q_kf=2,01,6=3,2 кПа.

Для расчета принимаем полосу настила шириной b_d=1 м.

Нагрузки на 1 погонный метр расчетной полосы равны:

F_k= (G_k+Q_k) b_d= (0,329+2,0) 1=2,329 кН/м;

F_d= (G_d+Q_d) b_d= (0,382+3,2) 1=3,582 кН/м.

В соответствии с п. 7.4.2.1 [1] рассчитываем настил как двухпролетную балку по одному из двух сочетаний нагрузок (рис. 2.1).

Максимальный изгибающий момент при первом сочетании нагрузок (рис. 2.1 а):

M_{d, 1}=F_d/8=3,5821,5²/8=1,01 кНм=101 кНсм, где l_d=1,5 м — расчётный пролёт настила.

Максимальный изгибающий момент при втором сочетании нагрузок (рис. 2.1 б):

M_{d, 2}=0,07G_d+0, 207P_dl_d=0,070,3821,5²+0, 2072,41,5=0,81 кНм=81 кНсм.

где Р_d=Р_kf/0,5=11,2/0,5=2,4 кН — сосредоточенная нагрузка в соответствии с пп.7.4.2.1, 7.4.2.2 [1].

Так как k_{mod, 1}M_{d, 2}=0,9581=76,95 кНсмk_{mod, 2}M_{d, 1}=1,5 101=106,05 кНсм, толщину настила определяем при первом сочетании нагрузок, где k_{mod, 1}=0,95 — коэффициент условий работы для 3 класса условий эксплуатации при учёте полной снеговой нагрузки (табл.6.4 1);

k_{mod, 2}=1,05 — коэффициент условий работы для 3 класса условий эксплуатации при учёте кратковременного действия монтажной нагрузки (табл.6.4 1).

Если k_{mod, 1}M_{d, 2} > k_{mod, 2}M_{d, 1}, то толщину настила надо определять при втором сочетании нагрузок.

Требуемый момент сопротивления согласно формуле (2.5) равен:

=M_d/f_{m, d}=101/1,04=97,1 см^3,

где f_{m, d}=f_{m, d}k_хk_mod/_n=130,80,95/0,95=10,4 МПа=1,04 кН/см^2,здесь f_{m, d}=13 МПа=1,3 кН/см² — расчетное сопротивление изгибу для элементов настила из древесины сосны 3-го сорта (п. 6.1.4.3 [1]);

k_х=0,8 — переходной коэффициент для пихты, учитывающий породу древесины (табл.6.6 [1]);

k_mod=0,95 — коэффициент условий работы для 3 класса условий эксплуатации при учёте полной снеговой нагрузки (табл.6.4 [1]);

_n=0,95 — коэффициент надежности по назначению для II класса ответственности здания (стр. 34 [2]).

Принимаем зазор между кромками досок b₀=10 см, тогда:

102,4 см^3,что больше чем =97,1 см³.

Определяем запас прочности в соответствии с формулой (2.5):

_{m, d}=M_d/W_d=101/102,4=0,986 кН/см²;

_{m, d}/f_{m, d}=0,986/1,04=0,948 < 1 (запас прочности составляет 5,2%, что допустимо).

Проверка на жесткость

Определяем относительный прогиб настила от нормативной нагрузки по формуле (2.4):

.

где: F_k=2,329 кН/м=0,2 329 кН/см — полная нормативная нагрузка (см. табл.2.1);

Е₀=10⁴k_mod=10⁴0,95=0,9510⁴ МПа=0,9510³ кН/см^2 — модуль упругости древесины вдоль волокон в соответствии с пп.6.1.5.1, 6.1.5.3 [1];

_dW_d102,43,2/2=163,8 см⁴;

1/127,5 — предельный относительный прогиб для l_d=1,5 м, табл. 19 [3].

Для второго сочетания нагрузок проверка на жёсткость не производится.

Пример 2.

Запроектировать и рассчитать дощатый настил под утепленную рулонную кровлю по сегментным фермам пролетом L=12 м, установленным с шагом B=4,6 м. Класс условий эксплуатации — 1, класс ответственности здания — II, район строительства по снегу — V. Древесина — кедр сибирский 3-го сорта.

Кровля рулонная по цементно-песчаной стяжке толщиной 20 мм, плотностью 1800 кг/м³. Утеплитель толщиной 70 мм, плотностью 100 кг/м³. Принимаем шаг прогонов равным 1,5 м.

Для утепленной кровли принимаем сплошной одинарный настил из досок предварительно толщиной =22 мм. Конструкция покрытия показана на рис. 2.2.

1 — прогон; 2 — настил; 3 — пароизоляция из толя; 4 — утеплитель; 5 — цементно-песчаная стяжка; 6 — рулонная кровля (3 слоя стеклоизола).

Рисунок 2.2 Конструктивная схема крыши Нагрузки на настил определяем в табличной форме.

Таблица 2.2 Нагрузки на настил, кН/м²

В таблице 2.2:

• · 100* - коэффициент для определения нагрузки в кН;
• · 0,1 кН/м² — нормативная нагрузка от рулонной кровли согласно главе 4 [10];
• · коэффициент надежности по нагрузке _f принят согласно табл.1 [2];
• · плотность древесины кедра сибирского для 1 класса условий эксплуатации принята согласно табл.6.2 [1].

В дипломном проектировании толщина утеплителя должна приниматься согласно теплотехнического расчёта.

Для V снегового района S₀=2,0 кН/м² (табл.4 [2]).

Согласно п. 5.1 [2] нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия:

Q_k=S₀₁=2,00,75=1,5 кПа, где ₁=l/ (8f) =12/ (82,0) =0,75 — коэффициент, учитывающий форму покрытия (прил.3, схема 2 [2]), здесь f=1/6l=2,0 м — в данном случае высота фермы. При G_k/S₀=0,66/2,0=0,33 < 0,8 коэффициент надежности для снеговой нагрузки _f=1,6 согласно п. 5.7 [2].

Тогда Q_d=Q_kf =1,51,6=2,40 кПа.

Расчет по первому сочетанию нагрузок (рис. 2.1 а) Для расчета принимаем полосу настила шириной b_d=1 м на горизонтальном (коньковом) участке покрытия.

Нагрузки на 1 погонный метр расчетной полосы равны:

F_k= (G_k+Q_k) b_d= (0,66+1,5) 1=2,16 кН/м;

F_d= (G_d+Q_d) b_d= (0,836+2,40) 1=3,236 кН/м.

Максимальный изгибающий момент.

M_d=F_d/8=3,2361,5²/8=0,91 кНм=91 кНсм.

Определим толщину настила из условия прочности по формулам (7.21) и (7.22) [1].

Требуемый момент сопротивления при f_{m, d}=f_{m, d}k_хk_mod/_n= =130,91,05/0,95=12,93 МПа=1,293 кН/см^2,где f_{m, d}=13 МПа — расчётное сопротивление изгибу настила из древесины сосны 3-го сорта согласно п. 6.1.4.3 [1];

k_х=0,9 — переходной коэффициент для кедра сибирского, учитывающий породу древесины (табл.6.6 [1]);

k_mod=1,05-коэффициент условий работы для 1 класса условий эксплуатации при учёте полной снеговой нагрузки (табл.6.4 1);

_n=0,95 — коэффициент надежности по назначению для II класса ответственности здания (стр. 34 [2]).

=M_d/f_{m, d}=91/1,293=70,4 см^3,

Определяем толщину настила при b_d=100 см:

=2,06 см.

По сортаменту (прил. Б, табл. Б.1 [1]) принимаем =22 мм.

Определяем запас прочности:

W_d=b_d²61 002,2²/6=80,7 см³; _{m, d}=M_d/W_d=91/80,7=1,128 кН/см²;

_{m, d}/f_{m, d}=1,128/1,293=0,872 < 1.

(запас прочности составляет 12,8%, что допустимо).

Проверяем относительный прогиб:

.

где: Е₀=10⁴k_mod=10⁴1,05=1,0510⁴ МПа =1,0510³ кН/см^2 — модуль упругости древесины вдоль волокон в соответствии с пп.6.1.5.1, 6.1.5.3 [1];

_db_d³121 002,2³/12=88,7 см⁴;

1/127,5 — предельный относительный прогиб для l_d=1,5 м, табл. 19 [3].

Расчет по второму сочетанию нагрузок (рис. 2.1 б)

Принимаем доски шириной b=150 мм. Тогда сосредоточенный груз передается на две доски и b_d=2b=30 cм.

Произведем подсчет нагрузок на 1 погонный метр расчетной полосы настила (две доски) от собственной массы настила: G_d=0,8360,3=0,251 кН/м.

Сосредоточенная нагрузка Р_d=Р_kf=11,2=1,2 кН (п. 7.4.2.1 [1]).

Максимальный изгибающий момент при втором сочетании нагрузок от действия сосредоточенной нагрузки, распределенной на две доски настила, и собственного веса настила.

M_d=0,07G_d+0, 207P_dl_d=0,070,2511,5²+0, 2071,21,5=0,41 кНм=41 кНсм.

Определяем запас прочности:

=41/24,2=1,69 кН/см²=16,9 МПа, где W_d=b_d²/6=302,2²/6=24,2 см³;

=16,9/14,78=1,14 > 1,.

где f_{m, d}=f_{m, d}k_хk_mod/_n=130,91,2/0,95=14,78 МПа, здесь k_mod=1,2 — коэффициент условий работы для 1 класса условий эксплуатации при учёте монтажной нагрузки (табл.6.4 [1]).

В связи с тем, что условие прочности не выполняется, увеличиваем толщину доски до 25 мм.

Тогда: W_d=302,5²/6=31,25 см³, _{m, d}=М_d/W_d=41/31,25= =1,31 кН/см²=13,1 МПа, =13,1/14,78=0,886 < 1.

Запас прочности составляет 11,4%, поэтому оставляем принятое сечение досок.