Нормирование точности червячной передачи

Кафедра «Технология машиностроения»

Курсовая работа

«Нормирование точности и технические измерения»

Содержание Введение

1. Расчет и нормирование точности червячной передачи

1.1 Выбор степеней точности червячной передачи

1.2 Выбор вида сопряжения, зубьев колес передачи

1.3 Выбор показателей для контроля червячного колеса

2. Расчет и нормирование точностей гладких цилиндрических соединений

2.1 Расчет и выбор посадок разъемного неподвижного соединения с дополнительным креплением

2.2 Расчет калибров

2.2.1 Расчет калибров-пробок

2.2.2 Расчет калибров скоб

2.3 Расчет и выбор посадок подшипников качения

2.3.1 Расчет и выбор посадок подшипников качения на вал и корпус

2.3.2 Определение требований к посадочным поверхностям вала и отверстия корпуса

3. Расчет допусков размеров входящих в размерную цепь Список использованных источников

Введение

Качество и эффективность действия выпускаемых машин и приборов находятся в прямой зависимости от точности их изготовления при надлежащей постановке контроля деталей с помощью технических измерений.

Точность и ее контроль служат исходной предпосылкой важнейшего свойства совокупности изделий — взаимозаменяемости, определяющей в значительной мере технико-экономический эффект, получаемый при эксплуатации современных технических устройств.

В данной области широко развита стандартизация, одной из важнейших целей которой является улучшение качества продукции, ее способность удовлетворять возрастающие требования народного хозяйства и новой техники, а также растущие потребности населения. Поэтому комплекс глубоких знаний и определенных навыков в области точности, взаимозаменяемости, стандартизации и технических измерений теперь является необходимой составной частью профессиональной подготовки специалистов в области машиностроения и приборостроения.

1. Расчет и нормирования точности червячной передачи

1.1 Выбор степеней точности червячной передачи Исходные данные:

Коэффициент диаметра червяка q=6,3

Число зубьев колеса =60;

Модуль =6 мм;

Делительный диаметр =360 ;

Окружная скорость =0,8 ;

Передаточное число u=30;

Ширина венца зубчатого колеса b=37мм;

Межосевое расстояние =198,9 мм.

Система допусков червячных передач (ГОСТ 3675−81) устанавливает 12 степеней точности червячных колес.

Степень точности проектируемого червячного колеса устанавливается в зависимости от окружной скорости колеса. По ГОСТ 3675–81 исходя из =0,8, для червячных колес выбираем 9-ую степень точности по норме плавности.

Используя принцип комбинирования норм по различным степеням, назначаем 9-ую степень точности по кинематической норме и 8-ую по норме полноты контакта.

1.2 Выбор вида сопряжения, зубьев колеса в передаче Вид сопряжения в передаче выбирается по величине гарантируемого бокового зазора.

Боковой зазор — это зазор, между нерабочими профилями зубьев который необходим для смазки, компенсации погрешности при изготовлении, при сборке и для компенсации изменения размеров от температурных деформаций.

Величину бокового зазора необходимую для размещения слоя смазки ориентировочно можно определить по зависимости:

Jnmin =0,01*m=0,01*6=0,06 ;

По рассчитанной величине = 0,06 мм в зависимости от межосевого расстояния =198,9 мм из таблицы 17 ГОСТ 3675–81 выбираем вид сопряжения — D причем, выполняется условие:

Jnmin т=0,072 мм > Jnmin p = 0,06 мм.

Тогда обозначение зубчатого колеса будет иметь вид:

9−9-8-D ГОСТ 3675–81.

1.3 Выбор показателей для контроля червячного колеса Выбор показателей, для контроля червячного колеса с Z =60 проводится согласно ГОСТ 3675–81.

Средства для контроля показателей выбираем по таблице 5 [с.400−405,5]. Результаты выбора показателей допуска на них и средств контроля сводим в таблицу 1.

Таблица 1-Показатели и приборы для контроля червячного колеса.

Допуск на радиальное биение поверхности вершин находятся по зависимости: Fda=0,1*m=0,1*6=0,6 мм; допуск на торцовое биение:

Ft=Fв*d/100=0,032*360/100=0,125 мм, где — допуск на погрешность направления зуба;

делительный диаметр ;

2. Расчет и нормирование точности гладких цилиндрических соединений

2.1 Расчет и выбор посадок разъемного неподвижного соединения с дополнительным креплением Исходные данные:

Точность червячного колеса 9−9-8-D ГОСТ 3675–81;

Номинальный диаметр соединения d=120мм;

Ширина шпоночного паза b=32мм;

Число зубьев колеса Z=60;

Модуль m=6 мм;

Допуск на радиальное биение зубчатого венца Fr=90 мкм .

Соединение червячного колеса с валом редуктора дополнительным креплением при помощи шпонки является разъемным, неподвижным соединением, образованным переходной посадкой. Расчет разъемных соединений образованных переходными посадками производится исходя из условий:

1 — обеспечение высокой точности центрирования червячного колеса на валу;

2 — обеспечение легкой сборки и разборки соединений.

Сочетание этих двух условий возможно лишь при небольших натягах или зазорах в соединениях.

Хорошее центрирование червячного колеса на валу необходимо для обеспечения высокой кинематической точности передачи, ограничения динамических нагрузок и т. д. Известно, что наличие зазора в сопряжении вызванного за счет одностороннего смещения вала в отверстии вызывает появление радиального биения зубчатого венца колеса, определяющего кинематическую точность.

В этом случае наибольший допускаемый зазор обеспечивающий первое условие может быть определен по формуле:

Smax < Fr /Kt = 90/3 = 30 мкм, где

— коэффициент запаса точности, принимаем, допуск на радиальное биение зубчатого колеса Fr = 90 мкм.

Возможный наибольший натяг в соединении рассчитываем по формуле:

;

где аргумент функции Лапласа, который определяется по его значению

;

где вероятность получения зазора в соединении при 9-ой степени точности по кинематической норме точности, тогда. По таблице находим :

Nmax = 30* (3+0,54)/(3−0,54)=43,17 мкм.

По номинальному значению соединения d=120 мм, N_max^рас=43,17 мкм, S_max^рас=30 мкм, по ГОСТ 25 347–82 выбираем переходную посадку Ш120 (H7/m6).

Параметры выбранной посадки не превышают расчетных т. е.

S_max^таб=22 мкм < S_max^рас=30 мкм ;

N_max^таб=35 мкм < N_max^рас=43,17 мкм.

Причем выполняются требования ГОСТа по соответствующей степени точности червячного колеса, точности отверстия (таблица 2.2, [3]).

Для обеспечения неподвижности червячного колеса с валом применяется призматическая шпонка. Работоспособность шпоночного соединения определяется точностями посадки по ширине шпонки (паза) .

ГОСТ 2135–82 предусматривает посадки образующие нормальное, плотное и свободное соединение шпонок с пазами вала и втулки в системе основного вала. Принимаем плотный тип соединения. Для плотного соединения установлены поля допусков ширины для паза на валу Р9 и для паза во втулке h9. Предельные отклонения указанных полей допусков соответствует ГОСТ 25 347–82, шпонка, как основной вал, имеет поле допуска. В этом случае посадка в соединении со шпоночным пазом вала будет 32(Р9/h9) и с пазом втулки 32(Р9/h9) .

2.2 Расчет калибров

2.2.1 Расчет калибров-пробок Исходные данные:

Отверстие Ш120 H7^+0,035 ;

Максимальный предельный диаметр отверстия:

D_max=120,035 мм;

Минимальный предельный диаметр отверстия:

D_min=120 мм .

Калибры для контроля отверстий называется пробкой. Калибры изготавливаются комплектом из проходного ПР и непроходного НЕ калибра. При контроле деталей калибрами она признается годной, если проходной калибр проходит, а непроходной не проходит через проверяемую поверхность. Допуски на изготовление калибров нормируются по ГОСТ 24 853–81.

Для определения придельных и исполнительных размеров пробок из таблицы указанного стандарта находятся численные значения параметров

где допуск на изготовление калибра координата середины поля допуска проходной пробки координата определяющая границу износа проходной пробки

H=6 мкм=0,006 мм;

z=5 мкм=0,005 мм;

y=4 мкм=0,004 мм.

Определяем предельные и исполнительные размеры пробок ПР и НЕ.

D_{max пр} = D_min + z + H/2 = 120 + 0,005+ 0,006/2 = 120,008 мм;

D_{min пр} = D_max + z — H/2 = 120,035 + 0,005 — 0,006/2 = 120,037 мм;

D_{пр изн} = D_min — y = 120 -0,004 = 119,996 мм;

D_{пр исп} = D_{max пр (-H)} = 120,008_-0,006 мм;

D_{max не} = D_max + H/2 = 120,035 + 0,006/2 = 120,038 мм;

D_{min не} = D_max — H/2 = 120,035 — 0,006/2 =120,032 мм;

D _не исп = D_{max не (-H)} = 120,037_-0,006 мм.

2.2.2 Расчет калибров-скоб Исходные данные:

Вал Ш120 m6(_+0,013^+0,035);

Максимальный предельный диаметр вала:

d_max = 120,035 мм;

Минимальный предельный диаметр вала:

d_min = 120,013 мм;

Калибры для контроля валов называются скобами, которые также как и пробки имеют проходную и непроходную сторону.

Для определения придельных и исполнительных размеров скобы из таблицы ГОСТ 24 853–81 выписываем координаты:.

H₁ = 6 мкм = 0,006 мм;

z₁ = 5 мкм = 0,005 мм;

y=4 мкм=0,004 мм Определяем предельные и исполнительные размеры скобы ПР и НЕ.

d_{max пр} = d_max — z₁ + H₁/2 = 120,035 — 0,005 + 0,006/2 = 120,033 мм;

d_{min пр} = d_max + z₁ — H₁/2 = 120,035 — 0,005 — 0,006/2 = 120,027 мм;

d_{max изн} = d_max + y₁ = 120,035+ 0,004 = 120,039 мм;

d_{пр исп} = d_{min пр}^(+H) = 120,027^+0,006 мм;

d_{max не} = d_min + H₁/2 = 120,013 + 0,006/2 = 120,016 мм;

d_{min не} = d_min — H₁/2 = 120,013 — 0,003 = 120,001 мм;

d_не исп = d_{min не}^(+H) = 120,01^+0,006 мм;

2.3 Расчет и выбор посадок подшипников качения

2.3.1 Расчет и выбор посадок подшипников качения на вал и корпус Исходные данные:

Подшипник № 7326

D = 280 мм ,

B = 58 мм ,

d = 130 мм,

r = 5 ,

F_r = 90 кН .

Вал вращается, вал сплошной, корпус массивный, нагрузка умеренная.

Посадка внутреннего кольца с валом всегда осуществляется в системе основного отверстия, а наружного кольца в корпус в системе основного вала.

Выбор посадок для подшипников качения зависит от характера нагружения колец. В подшипниковых узлах редуктора кольца испытывают циркуляционное и местное нагружения. Внутреннее кольцо подшипника является циркуляционно нагруженным, при котором результирующая радиальная нагрузка воспринимается последовательно всей окружностью его дорожки качения и передает ее всей посадочной поверхности вала.

Наружное кольцо подшипника испытывает местное нагружение, при котором, постоянная по направлению результирующая радиальная нагрузка воспринимается лишь ограниченным участком окружности дорожки качения и передает ее соответствующему ограниченному участку посадочной поверхности корпуса.

Класс точности подшипника качения для червячной передачи выбирается в зависимости от степени точности червячной передачи по таблице 3.6[2]. Степень тонности передачи тогда класс точности подшипника будет 6.

Так как в изделии вращается вал, внутреннее кольцо подшипника является циркуляционно нагруженным, наружное кольцо соединятся с неподвижным корпусом, испытывает местное нагружение, следовательно, внутреннее кольцо должно соединяться с валом по посадке и с натягом, наружное с отверстием в корпусе с наибольшим зазором.

Посадку внутреннего кольца подшипника на вал определяем по интенсивности радиальной нагрузке по выражению.

;

где радиальная нагрузка на опору, динамический коэффициент посадки при умеренной нагрузке (таблица 3.8[2]). коэффициент, учитывающий степень ослабления натяга; при сплошном вале. коэффициент, учитывающий тип подшипника для однорядных не сдвоенных подшипников. ширина кольца подшипника. радиус фаски кольца .

P_r = (72*1*1*1)/(0,058−2*0,005)= 1500 кН/м По рассчитанному значению и номинальному диаметру устанавливаем поле допуска на вал, по таблице 3.7[2]-n.

Поле допуска для отверстия в корпусе определяется в зависимости от диаметра D=280 мм характера нагрузки и конструкции корпуса. По таблице 3.9[2] квалитет точности для отверстия и вала устанавливается в зависимости от класса точности подшипника, при нулевом классе точности вал обрабатывается по 6-му, а отверстие по 7-му квалитету точности:

Ш280 H7(^+0,052);

Ш130 k5(_+0,003^+0,021).

Придельные отклонения для колец подшипника определяем по ГОСТ 590–89:

Ш280 L6(_-0,018);

Ш130 l6(_-0,018).

Таким образом, посадка по внутреннему кольцу подшипника Ш130 L6(_-0,018)/ k5(_+0,003^+0,021), по наружному кольцу Ш280 H7(^+0,052)/l6(_-0,018).

2.3.2 Определение требований к посадочным поверхностям вала и отверстия в корпусе.

Требование к посадочным поверхностям вала и отверстия определяется по ГОСТ 3325–85. Шероховатость поверхности выбирается по таблице 3, допуски круглости и профиля продольного сечения по таблице 4, допуск торцевого биения опорного торца вала по таблице 5.

;

;

;

;

.

3. Расчет допусков размеров входящие в размерную цепь Исходные данные:

Сборочный чертеж, Исходное звено A =2_-0,9 мм .

Расчет размерной цепи ведем методом регулирования.

Параметры замыкающего звена:

A =2(_-0,9); ESA =0; EIA = - 0,9 мм;

TA =0 — (-0,8)=0,9 мм;

EC =0+(-0,8)/2= - 0,45 мм.

Размерная цепь:

A₅ A₄ A ₃ A₂ A₁ A

A₆

Номинальные значения составляющих звеньев:

А₁=10 мм; A₂=5 мм; А₃=28 мм; А₄=2 мм;

А₅=18 мм; А₆=65 мм.

Проверка правильности установленных номинальных значений:

А = А₆ — А₁ — A₂ — А₃ — А₄ — А₅=65−10−5-28−2-18=2 мм.

Предельные отклонения составляющих звеньев:

А₁=10_{-0, 043} мм; A₂=5^+0,12мм; А₃=28_{-0, 21}мм;

А₅=18^+0,18мм; А₆=65^+0,3мм.

Допуски и координаты середин полей допусков составляющих звеньев, кроме компенсирующего звена:

TА₁=ESA — EIA=0 + 0,043=0,043 мм; EC₁=-0,0215 мм;

TA₂=0,12 мм; EC₂=0;

TА₃=0,21 мм; EC₃= - 0,105 мм;

TА₅=0,18 мм; EC₅=0;

ТА₆=0,3 мм; EC₆=0.

Производственный допуск замыкающего звена:

TA =0,043+0,12+0,21+0,18+0,3=0,853 мм.

Величина компенсации:

T_k = TA — TA — T_мк = 0,853 — 0,9 — 0,04 = -0,087 мм.

Координаты середины поля производственного допуска замыкающего звена:

EC =EC₆ — EC₁ — EC₂ — EC₃ — EC₅=0 — 0+0,105 — 0 + 0,0215=0,1265 мм.

Величина компенсации координаты середины поля производственного допуска замыкающего звена:

EC_k = - 0,45 — 0,1265= - 0,5765 мм.

Предельные значения величины компенсации:

ES_k = EC_k + T_k/2= - 0,5765−0,087/2=-0,62 мм;

EI_k = EC_k — T_k/2= - 0,5765 +0,087/2=-0,533 мм.

Величина изменения координаты середины поля допуска звена:

EC₆ ^" = EC₆' - EI_k = 0 + 0,533 = 0,533 мм.

Новые предельные отклонения звена А₆ :

ESA₆^" = EC₆^" + TA₆' /2= 0,533 + 0,3/2 = 0,683 мм;

EIA₆^" = EC₆^" — TA₆' /2= 0,533 — 0,3/2 = 0,383 мм

Толщина одной прокладки:

S = 0,2 мм.

Число прокладок:

N = T_k / S = 0,087/ 0,2 = 0,435, принимаем N_пр = 1

Список использованных источников

1 Зябрева Н. Н., Перельман Е.И.- Пособие к решению задач по 5курсу «Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения" — М.: Высшая школа, 1977,-282с.

2 Курсовое проектирование по курсу «Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения» Методические указания. В 2-х ч.- Могилев: ММИ, 1990.

3 Лукашенко В. А., Шадуро Р. Н. Расчет точности механизмов. Учебное пособие по курсу «Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения» для студентов машиностроительных специальностей. Могилев: ММИ, 1992.

4 Допуски и посадки. Справочник. В 2-х ч.- В. Д. Мягков, М. А. Палей, А. В. Романов, В. А. Брагинский.- 6-е издание, переработанное и дополненное — Л.: машиностроение. Ленинград. Отделение, 1982;4.1- 543с.

5 «Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения» Методические указания./ А. И. Якушев, Л. Н. Воронцов, Н.М.Федотов-6-е издание, переработанное и дополненное — М.: машиностроение, 1987,-352с.

6 Справочник контролера машиностроительного завода. Допуски, посадки, линейные измерения / Виноградов А. Н. и др. Под ред. Якушева А.И.- 3-е издание, переработанное и дополненное — М.: машиностроение, 1980,-527с.

7 ГОСТ 2.403−75 Правила выполнения чертежей цилиндрических зубчатых колес.