Разработка радиовещательного приемника
Сигнал с антенны попадает в высокочастотный тракт, включающий преселектор (входной полосовой фильтр и усилитель высокой частоты), а также гетеродин со смесителем. УВЧ не только усиливает сигнал, но и фильтрует его в заданной полосе. Усиленный ВЧ-сигнал поступает в смеситель. После смесителя сигнал (с точностью до амплитуды) имеет вид cos2п (fн+fг)t+cos2п (fн-fг)t, что соответствует модулированным… Читать ещё >
Разработка радиовещательного приемника (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Курсовой проект
Устройства приема и обработки сигналов
Разработка радиовещательного приемника Студент: Минаев Дмитрий Группа: 4097/2
Преподаватель: Шипицын А.А.
Техническое задание (вариант № 03)
Назначение радиовещательный Диапазон принимаемых частот, МГц 0.15 — 0.4
Чувствительность, мкВ 150
Ослабление, дБ (зеркального/соседнего) 46/46
Ослабление помехи на промежуточной частоте, дБ 34
Выходная мощность, Вт 0,35
Полоса пропускания приемника, кГц 8,5
Эффективность АРУ (изменение входного/выходного сигнала) 40/12
Задачей курсовой работы является разработка радиовещательного приёмника диапазона 0.15−0.4 МГц, удовлетворяющего требованиям технического задания.
Анализ технического задания и разработка структурной схемы приемника
На заре радиовещания первые радиоприемники были детекторного типа. Сигнал с антенны поступал непосредственно на детектор и далее на наушники. Следующим этапом стало применение усилительных каскадов в цепях высокой частоты. Такие приемники называются приемниками прямого усиления. Приемники, состоящие из последовательно включенных усилителей ВЧ, неудобны по нескольким причинам. Во-первых, отдельные каскады должны быть настроены на одну и ту же частоту, что требует очень точного согласования группы одновременно перестраиваемых LC контуров. Во-вторых, поскольку общая частотная избирательность определяется характеристиками всех усилителей в совокупности, форма полосы пропускания будет зависеть от точности настройки каждого каскада; отдельные каскады не могут иметь столь узкополосную характеристику, как хотелось бы, так как настройка в этом случае была бы практически невозможна. И поскольку принимаемый сигнал может быть любой частоты в пределах принимаемого диапазона, нельзя использовать пьезофильтры для получения нужной формы АЧХ каскадов. Пьезофильтр — это полосовой фильтр на основе одного или нескольких пьезокерамических кристаллов, пропускающий узкую полосу частот (от нескольких сотен Герц и выше) и имеющий крутые спады на границах частоты. Лучшее решение этих проблем дает применение супергетеродинного приема. Структурная схема приемника приведена на рисунке 1.
· Основной принцип супергетеродинного приема — преобразование принимаемого сигнала в сигнал фиксированной частоты, называемой промежуточной (ПЧ) и в дальнейшем ее детектировании, т. е. преобразование высокочастотного сигнала в низкочастотный, в том числе и звуковой сигнал. Смысл такого преобразования заключается в том, что на одной частоте просто получить амплитудно-частотную характеристику (АЧХ) требуемой формы. Промежуточная частота может быть выше и ниже частоты принимаемого сигнала. Более высокая ПЧ применяется в радиоприемниках длинноволнового диапазона и в специальных измерительных приемниках. Для УКВ диапазона промежуточная частота принята 10,7 МГц, а для диапазонов ДВ, СВ и КВ 455 (или 465) кГц. Необходимая АЧХ формируется либо многоконтурным фильтром сосредоточенной селекции (ФСС), либо пьезокерамическим фильтром.
Принцип преобразования приведен на рисунке 2. Где:
· fГ — частота дополнительного генератора — гетеродина;
· f1 — частота принимаемого канала;
· f2 — частота соседнего канала;
· f3 — частота зеркального канала;
· fПЧ — частота настройки каскадов промежуточной частоты.
Сигнал с антенны попадает в высокочастотный тракт, включающий преселектор (входной полосовой фильтр и усилитель высокой частоты), а также гетеродин со смесителем. УВЧ не только усиливает сигнал, но и фильтрует его в заданной полосе. Усиленный ВЧ-сигнал поступает в смеситель. После смесителя сигнал (с точностью до амплитуды) имеет вид cos2п (fн+fг)t+cos2п (fн-fг)t, что соответствует модулированным сигналам на несущих fн+fг и |fн-fг|. Разностную составляющую — промежуточную частоту (ПЧ) fпч=|fн-fг| - выделяют полосовым фильтром и в дальнейшем работают именно с ней.
Сигнал ПЧ фильтруется и усиливается, после чего сигнал попадет на частотный детектор — ЧМ-демодулятор. После демодуляции низкочастотный сигнал усиливается в усилителе звуковой частоты и далее поступает на устройства воспроизведения.
Профессиональные радиоприёмные устройства часто выполняются по супергетеродинной схеме с двукратным преобразованием частоты. Это позволяет: увеличить избирательность по зеркальному каналу, увеличить избирательность по соседнему каналу благодаря применению низкой второй промежуточной частоты, получить устойчивое усиление. Но при этом значительно усложняется схема и конструкция приёмника и появляются дополнительные побочные каналы приёма.
Рис. 2.
Недостатками двойного преобразования частоты являются: а) наличие дополнительных побочных каналов приёма; б) значительное усложнение схемы и конструкции приёмника.
Так как целью работы является проектирование радиовещательного приемника, то будем использовать однократное преобразование частоты.
Рассмотрим основные характеристики радиоприёмника, описанные в техническом задании.
1)Чувствительность — мера способности РПУ принимать слабый сигнал и воспроизводить сообщение с приемлемым качеством. Количественно она определяется минимальным уровнем нормально-модулированного сигнала и значением напряженности поля в антенне для достижения заданной верности воспроизведения при точной настройке РПУ.
В соответствии с техническим заданием чувствительность разрабатываемого приёмника равна 150 мкВ.
2)Избирательность — способность приемника выбирать полезный сигнал из шума и помех.
Ослабление, помехи зеркального и соседнего каналов 46/46 дБ, ослабление помехи на промежуточной частоте 34 дБ.
3)Максимальная неискаженная мощность на выходе — максимальная возможная мощность на выходе приемника при заданной величине искажений. По техническому заданию выходная мощность 0.35Вт.
4)АРУ — автоматическая регулировка усиления.
Эффективность автоматической регулировки усиления (изменение входного/выходного сигнала) 40/12.
Выбор промежуточной частоты
радиовещательный приёмник микросхема контур Промежуточная частота не должна лежать в пределах диапазона рабочих частот приёмника, а должна отстоять как можно дальше от границ этого диапазона с целью обеспечения необходимого подавления помехи на частоте, равной промежуточной. Общей рекомендацией для уменьшения числа побочных каналов является выбор промежуточной частоты из условия:
fпр (4…5) fс.макс или fпр(0,1…0,2) fс.мин
Для обеспечения более высокой избирательности по зеркальному каналу, промежуточная частота должна быть по возможности выше, а для обеспечения избирательности по соседнему каналу — как можно ниже.
В проектируемом приемнике заданные техническим заданием требования могут быть обеспечены при использовании одного преобразования частоты со стандартным значением fПЧ.
В радиовещательных приемниках согласно ГОСТ приняты следующие значения fПЧ.
— 465 кГц в приемниках АМ сигналов;
— 10.7 МГц в приемниках ЧМ сигналов;
Примем значение fПЧ = 465 кГц.
Расчет входных параметров микросхемы
Входная цепь предназначена для передачи сигнала от антенны к входному тракту и предварительной фильтрации нежелательных сигналов. Существует четыре вида входных цепей.
1)входная цепь с внешнеемкостной связью.
2)входная цепь с внутриемкостной связью.
3)входная цепь с трансформаторной связью.
4)входная цепь с автотрансформаторной связью.
Схема с внешнеемкостной связью колебательного контура с антенной значительно проще схемы с трансформаторной связью, при этом она сможет удовлетворить техническому заданию, в связи с этим я остановил свой выбор на одноконтурной входной цепи с внешней емкостной связью. Выбором конденсатора можно изменять значение коэффициента связи с антенной в процессе работы, что позволяет применять его с различными антеннами.
Расчет входной цепи:
Диапазон частот (в Мгц.) — fmin = 0.15
fmax = 0.4
Чувствительность (в Мкв.) — Е = 150
Избирательность по зеркальному каналу (дб.) — d = 46
Растянутый диапазон Т=1. /нерастянутый Т=2. Т = 46
1.Определяем коэффициент перекрытия диапазона Kd=N*fmax/fmin = 2.8 и полагаем максимальную конструктивно осуществимую добротность Q = 50.
2.Находим наименьшее значение показателя связи входной цепи транзистора с контуромamin:
Введите параметры входного транзистора:
Активная составляющая проводимости (в Мсим) — g11 = 0.33
и ее относительное изменение — dg11 = 0.1
Реактивная составляющая проводимости (в Мсим) — b11 = 470
и ее относительное изменение — db11 = 10
Коэффициент шума (разы) — N = 1.2
Оцениваем а).влияние изменения активной составляющей проводимости транзистора на полосу
a1= 4.0*dg11−1 = -0.600,
b).влияние изменения реактивной составляющей проводимости db11 транзистора на частоту настройки
a2= 1.25*b11/g11*db11−1 = 17 802.030,
c).Задаем допустимое значение коэффициента расширения полосы S = 1.25−2 и находим значение a3 ,
а) Если эквивалент антенны — емкость
a3=1/(S-1).
б) Если эквивалент антенны — сопротивление
a3=[3*SQRT (Kd*Kd*Kd)+s-1]/[Kd*Kd*(S-1)].
Выбираем тип антенны:
открытая антенна ;
Ra<<1./(2.*pi*f*Cin) R = 1,
короткая штыревая антенна — Ca = Cin, R = 2.
Введите значение (целое) R = 2
Введите емкость антенны (в пф) — Ca = 90
ее нестабильность (в пф) — Dca = 1
емкость входа (в пф) — Cin = 30
ее нестабильность (в пф) — Dcin = 5
a3 = 1.600.
amin=max (ai), i=1,2,3; amin = 17 802.030 .
3.Выбираем настроечный конденсатор Cmin, Cmax ,
удовлетворяющий условию Cmax/Cmin > [3−6]*Kd*Kd, Kd=2,8
и определяем для него значение неравномерности изменения емкости настройки с углом поворота — H.
Введите значение H = 60
Дальнейший расчет схемы определяется значением величины
h0=Exp[Ln (0.9*H)/3] = 3.77 976 314 968 328
4.Случай Kd > h0
Введите (в пф.) значение Cmin = 5 Введите (в пф.) значение Cmax = 300
4.1 Вычисляем значения следующих емкостей:
C3 = Cl+0.4*(Cmin+Cm) = 9.0 пф,
C2=C~*(K2+SQRT (K2*K2+4*K2*Kk*C3/C~))/(2*Kk) = 437,4 пф.
где K2=Kd*Kd-1 = 6.855,
Kk=[1-SQRT (Kd*Kd*Kd/H)]*[SQRT (Kd*H)-1]= 4.718,
C≅Cmax-Cmin — полная емкость, включенная последовательно с конденсатором настройки.
C1 = 0.5*b/a*{ SQRT[1+4*a*dd/(b*b)]-1} - Cmin = 10.8 пф, где a = K2*(C2+Cl), Cl= 4 пф, b = K2*[Cl*(2*C2+C~)+C2*(C2+C~)], dd = C~*C2*C2-K2*Cl*C2*(C2+C~) — полная емкость, включенная параллельно конденсатору настройки.
Ckmax = Cl+C2*(C1+Cmax)/(C1+C2+Cmax) = 184.7 пф.
Ckmin = Cl+C2*(C1+Cmin)/(C1+C2+Cmin) = 18.3 пфмаксимальная и минимальная емкости контура.
4.2 Для антенны с эквивалентом Ra определяем коэффициент
as = 2/[(S-1)*SQRT (K3)], где K3=Kd*Kd*Kd,
при штыревой антенне полагаем as >> 1; и находим значение емкости связи с транзистором Cct.
Cc=SQRT{Ckmax*g11*Q*amin/(6.28*fmin)/[1+1/(as*K3)]} = 45 566.2 пф.
Cct = Cc-b11/(6,28*fmin) = -831 119.3 пф.
Получилось отрицательное значение емкости связи с транзистором. По-этому произведем перерасчет, как для случая Kd>h0.
Введите значение Сct, соответствующее ГОСТ. Cct = 20 000
4.3 Находим емкость связи с антенной Cca
Если эквивалент антенны — емкость
Cca=(Ca+Cin)/SQRT[2*Q*(Dca+Dcin)/Ckmin-1)= 15,85 пф,
Ca1=Ca*Cca/(Ca+Cca) = 12,18 пф.
4.4 Далее находим емкости подстроечного Cp, дополнительного Cd конденсаторов, а также емкость связи Cck.
kkk=Cc/(Cc+Cl-C2-C3) = 1.74 031 773 8018E+0000
Cp=kkk*(C3-Cl)-Ca1 = 0,16 пф,
Cck=kkk*C2 = 265,1 пф.
Введите значение Cck, соответствующее ГОСТ. Cck = 270
Cd=C1-kkk*C2*(C3-Cl)/Cc-Cm = 10,75 пф.
5.Случай Kd>h0. Cck исключается из схемы.
Введите (в пф.) значение Cmin = 5 значение Cmax = 350
5.1 Определяем значения С1 и С2.
C2 = SQRT [amin*Q*Cmax*g11/(6.28*fmin)] = 52 057.4 пф.- полная емкость включенная последовательно с конденсатором настройки.
C1 = 0.5*b/a*{ SQRT[1+4*a*dd/(b*b)]-1} - Cmin = 35 пф, где K2 = Kd*Kd-1 = 6.85,
Cl = 4 пф.
dc = Cmax-Cmin ,
a = K2*(C2+Cl),
b = K2*[Cl*(2*C2+dc)+C2*(C2+dc)] ,
dd = dc*C2*C2-K2*Cl*C2*(C2+dc) — полная емкость, включенная параллельно конденсатору настройки.
5.2 Находим максимальную емкость контура
Ckmax = Cl+C2*(C1+Cmax)/(C1+C2+Cmax) = 395 пф.
5.3 Находим значение емкости связи с транзистором
Cct = C2-b11/(6,28*fmin) = 7,3 366 929 993 0334E+0004 пф.
Введите значение Сct, соответствующее ГОСТ. Cct = 45 000
5.4 Находим емкость связи с антенной Cca
Если эквивалент антенны — емкость
Cca=(Ca+Cin)/SQRT[2*Q*(Dca+Dcin)/Ckmin-1)= 25,10 пф
Ca1=Ca*Cca/(Ca+Cca) = 19,62пф.
Введите значение Сca соответствующее ГОСТ. Cca = 15
5.5 Определяем емкости подстроечного
Cp=0.4*(Cmin+Cm)+0.05*Ckmin = 8.51пф, и дополнительного конденсаторов
Cd=C1-Ca1-Cp-Cm = 4.15 пф.
Введите значение Cd соответствующее ГОСТ. Cd = 6
6.Определяем индуктивность контура
Lk=1E6/[SQR (6.28*fmin)*Ckmax] = 5,82 мкГн.
7.Для частоты fmin вычисляем значения следующих коэффициентов
r0 = 6.28*f*Lk = 2686,1 оМ.
p1 = 1/[6.28*f*Lk*(6.28*f*Cct+b11)] ,
b1 = 6.28*f*Lk*p1*p1*g11*Q = 7,185 253 127 8524E-0005 .
Если эквивалент антенны — емкость
a = Ca/Ckmin = 1,7 896 912 896 5946E+0000, b0 = 0.
8.Определяем реальные значения добротности входной цепи
Q1 = Q/(1+b0)/[1+b1/(1+b0)] = 49.96,
чувствительности
E1=1.25e-10*s*fmin/(a*m*Q)*SQRT (6.28*N*Lk)= 0.1 мкВ, где m = 0.3 — глубина модуляции,
s = - 5 дБ отношение сигнал/шум на входе ,
N — коэффициент шума входного транзистора (разы);
ослабления зеркального канала
D1 = 10*Lg[1+SQR (ez)]+20*Lg (fz/fmax) = 63,56 дБ, где ez = Q1*(fz/fmax-fmax/fz),
Сопряжение настроек входных и гетеродинных контуров
В супергетеродинных устройствах приема и обработки сигналов, работающих в широком диапазоне частот, необходимо согласование или сопряжение настройки частоты контуров преселектора на частоту сигнала fc и гетеродина — на частоту fг = fc + fпр, где fпр — промежуточная частота, блоком идентичных конденсаторов переменной емкости или варикапов. Для получения различных резонансных частот этих контуров в контур гетеродина включаются добавочные постоянные конденсаторы.
Необходимо точно выполнить условие настройки fс0 = fс и fпр = fг — fc, где fс0 — резонансная частота входного контура, на всех частотах диапазона. Обычно при проектировании точно выполняется лишь условие fпр = fг — fc. Расстройка входных контуров относительно частоты входного сигнала df = fc — fс0 называется неточностью сопряжения.
Задача состоит в определении числа и частот точного сопряжения, максимальной в диапазоне частот погрешности сопряжения, структуры и параметров контура гетеродина.
Число точек точного сопряжения определяется значением коэффициента перекрытия по частоте рассчитываемого диапазона KД. При KД > 1.7 необходимо три точки точного сопряжения.
Сопряжение в трех точках
Введите исходные данные:
Диапазон частот (в мГц.) — fmin = 0,15
fmax = 0.4
Значение промежуточной частоты (в мГц.) — fпр = 0.465
Индуктивность входного контура (в мкГн.) — Lk = 5.82
Емкость катушки (в пФ.) — Cl = 10.8
Емкость монтажа (в пФ.) — Cm = 10
Задайтесь числом точек точного сопряжения — Т = 3
Вид входной цепи — Net = 7
1.Частоты точного сопряжения:
f2 = 0.5*(fmax+fmin) = 0.275мГц,
f1 = f2−0.433*(fmax-fmin) = 0.167мГц,
f3 = f2+0.433*(fmax-fmin) = 0,383мГц.
2.Рассчитываем кривую сопряжения в 50 точках
df (i)=-[m*(f*f+n)-SQR (f+fпр)*(f*f+l)]/[2*(f+fпр)*(f*f+l)],
где a = f1+f2+f3 = 0.825,
b = f1*f2+f1*f3+f2*f3 = 0.215,
c = f1*f2*f3 = 0.018,
d = 2fпр+a = 1.755,
l = (b*d-c)/(2*fr) = 0.387,
m = fпр*fпр+l+a*d-b = 1.836,
n = (l*fпр*fпр+c*d)/m = 0.062.
Ошибка на границах диапазона при этом имеет величину:
df (fmin) = -1,84 650 кГц,
df (fmax) = 1.11 189 кГц.
3.Величины емкостей элементов схемы
C1 = Cl + Cm = 20.8 пФ,
CC = 1/(4*pi*pi*Lk)*[1/n-1/l] = 58 518,65 пФ,
C2 = CC*[½+SQRT (¼+C1/CC)] = 58 539,44 пФ,
C3 = 1/(4*pi*pi*Lk*l)-C1*C2/(C1+C2) = 11 221,80 пФ — величина индуктивности контура гетеродина
Lg = Lk*l/m*(C2+C3)/(C2+C1) = 1,46 мкГн.
Ослабление по зеркальному каналу.
fz = fc + 2 fпч = 0.4 + 2 * 0.465 = 1.33МГц
fmax = 0.4МГц
D1 = 10*Lg[1+SQR (ez)]+20*Lg (fz/fmax) = 63,56 дБ,
Ослабление помехи на fпч.
fпч = 0.465МГц
D1 = 10*Lg[1+SQR (eпч)]+20*Lg (fпч/fmax) = 38,439 дБ,
Ослабление по соседнему каналу
Для обеспечения заданной избирательности по соседнему каналу в нашем устройстве необходимо поставить фильтр. Для реализации данной задачи самым простым и дешевым способом будет применения керамического фильтра с заданными характеристиками. Существует множество фильтров с частотой 465 кГц, остановим свой выбор на керамическом фильтре фирмы Murata серии CFK465.
Из данных характеристик видно, что требование избирательности по соседнему каналу с легкостью удовлетворяется фильтрами данной серии.
Построение принципиальной схемы устройства
Главная проблема радиовещательного-приемника — необходимость обеспечить его низкую стоимость, поскольку технически все перечисленные трудности вполне разрешимы. Собственно, это проблема всей бытовой техники, и решается она стандартно — выпуском массовых ИС, в которые интегрировано как можно больше функциональных блоков устройства. Один из первых однокристальных тюнеров выпустила фирма Philips еще в 1983;м — это была знаменитая TDA7000. Заложенные в ней решения оказались столь удачными, что она послужила прототипом многих ИС — как прямых аналогов, например КС1066ХА1, К174ХА42, так и более совершенных схем самой компании Philips. Основное достоинство таких схем — простота реализации устройства с минимумом дополнительных компонентов. Я остановил свой выбор на микросхеме TDA7088T2.
Эта микросхема по своей структуре похожа на своих предшественниц TDA7021 и TDA7000. В ней тоже реализована возможность построения на ее основе АМ радиоприемника. Разработчиками были устранены многие недостатки микросхем TDA7021 и TDA7000. Так чувствительность микросхемы TDA7088 по ВЧ заметно выше, чем у TDA7021. Также значительно понижена нижняя граница питающего напряжения до 1,8 В (для сравнения у TDA7021 она составляет -2,8В). Верхняя же граница напряжения питания 5 В. Немаловажно и малое число навесных элементов для обеспечения ее работы.
Микросхема TDA7088T предназначена для использования в радиовещательных супергетеродинных приемниках с амплитудной модуляцией. Эта микросхема содержит все необходимые нам компоненты: гетеродин, усилитель высокой частоты, двойной балансный смеситель, усилитель промежуточной частоты, блок АРУ.
характеристики | условия | Значение | |||
минимальное | оптимальное | максимальное | |||
Напряжение питания, В | 1.8 | ||||
Ток потребления, мА | UП = 9 В, Т = +25°С | 4.2 | 5.2 | 6.6 | |
Значения частоты входного сигнала, МГц | 0.1 | ; | |||
Отношение сигнал/шум, дБ | UП=9 В,fвх=1МГц,UВ=10мкВ, m=0,8,T= +25°С | ; | |||
Полоса пропускания, кГц | |||||
Выходное напряжение звуковой частоты, мВ | |||||
Чувствительность | мкВ | ||||
Диапазон температур,°С | — 10 | +70 | |||
Выводы
Чувствительность в 150 мкВ обеспечивается входными цепями и микросхемой, Ослабление зеркального канала при расчете составило 63,56 дБ, требовалось обеспечить ослабление в 46 дБ. Ослабление на частоте ПЧ составляет 38дБ.
Ослабление соседней помехи обеспечивается выбранным керамическим фильтром.
Также обеспечивается заданная полоса пропускания в 8.5 кГц.
Таким образом выполнены все пункты технического задания.
«Микросхемы и их применение», В. А. Батушев, О. Н. Лебедев, Москва: «Радио и Связь », 1983 г.
«Радиоприемные устройства», М. М. Буга, А. И. Фалько, И. И. Чистяков, Москва: «Радио и Связь », 1986 г.
«Радиоприемные устройства», В. В. Палшков, Москва: «Радио и Связь », 1984 г.
«Основы проектирования радиоприемников», В.Д. ГоршелевМосква: «Энергия», 1977 г.
«Проектирование радиоприемных устройств», В. Д. Екимов, К. М. Павлов, Москва: «Радио и Связь », 1970 г.
«Форум радиолюбителя», http://monitor.net.ru/forum/index.php