Разработка 4-этажного оздоровительного комплекса «Звезда» в п. Новомихайловке

Реферат

Пояснительная записка содержит: 130 листов, 6 рисунков, 27 таблиц, 38 источников. Графическая часть — 11 листов чертежей.

ПЛЯЖНЫЙ КОРПУС, ЖЕЛЕЗОБЕТОННАЯ БАШНЯ ЛИФТОПОДЪЕМНИКА, ГАЛЕРЕЯ, БЕСЕДКА — ПЕРГОЛА, СЕЙСМИКА, РАСЧЕТ КОНСТРУКЦИЙ, ТЕХНОЛОГИЯ И ОРГАНИЗАЦИЯ МОНТАЖА, СМЕТНАЯ СТОИМОСТЬ, ТЕХНИКА БЕЗОПАСНОСТИ.

Разработан дипломный проект на строительство пляжного корпуса с лифтоподъемником оздоровительного комплекса в Туапсинском районе.

Цель работы — показать умение самостоятельно принимать правильные и эффективные инженерные решения автором дипломного проекта, разработать проект строительства здания с обоснованием принятых решений необходимыми расчетами.

В проекте: разработаны архитектурно — конструктивное решение сооружений и генплан застройки участка; выполнен расчет и проектирование свайного фундамента железобетонной башни лифтоподъемника, железобетонной пролетной балки; разработаны технологические карты возведения башни, монтажа пролетных балок; стройгенплан на период монтажа башни и сетевой график возведения сооружений пляжного корпуса и лифтоподъмником; составлена сметная документация и другие документы.

1 Исходные данные

2 Генеральный план

3 Сравнение и выбор варианта конструктивного решения галереи лифтоподъемника

4 Архитектурно-строительная часть

4.1 Объемно-планировочное решение

4.2 Конструктивные решения

4.3 Расчет на теплоустойчивость стены пляжного корпуса

4.4 Экспликация полов

4.5 Сантехническая часть

4.5.1 Отопление и вентиляция

4.5.2 Водопровод

4.5.3 Канализация

4.5.4 Электроснабжение

4.5.5 Связь

4.5.6 Пожарная сигнализация

5 Расчетно-конструкторская часть

5.1 Инженерно-геологические условия

5.2 Проектирование свайного фундамента

5.3 Проверка на устойчивость при сейсмическом воздействии

5.4 Расчет балки переходной галереи

6 Технология строительного производства

6.1 Технология производства работ при возведении башни лифтоподъемника

6.1.1 Арматурные и опалубочные работы

6.1.2 Приготовление и транспортирование бетонной смеси

6.1.3 Укладка бетонной смеси

6.1.4 Уплотнение бетонной смеси

6.1.5 Правила размещения и бетонирования рабочих швов

6.1.6 Уход за бетоном, снятие опалубки, предупреждение и устранение дефектов

6.2 Технология производства работ при монтаже пролетных балок

6.2.1 Ведомость монтажных приспособлений и оборудования

6.2.2 Ведомость потребности в основных строительных машинах и транспортных средствах

6.3 Выбор средств механизации по техническим параметрам

6.4 Разработка технологической карты и графика производства работ

7 Организация, планирование и управление в строительстве

7.1 Подсчет объемов работ

7.2 Разработка организационно-технологической схемы возведения сооружений

7.2.1 Противооползневые мероприятия

7.2.2 Лифтоподъемник

7.2.3 Опора 1

7.2.4 Опоры 2 и 3

7.2.5 Монтаж пролетных балок

7.2.6 Беседка-пергола

7.2.7 Пляжный корпус

7.3 Мероприятия по производству работ в зимний период

7.4 Расчет материальных ресурсов

7.5 Сетевой график и его оптимизация

7.6 Строительный генеральный план

7.6.1 Разработка строительного генерального плана

7.7 Технико-экономические показатели по проекту

8 Экономическая часть

8.1 Определение сметной стоимости строительства

8.2 Содержание глав сводного сметного расчета

9 Безопасность жизнедеятельности на производстве

9.1 Обеспечение безопасных условий труда при строительстве галереи

10 Защита населения и территорий в ЧС

10.1 Защита склона от обвала или оползня

11 Охрана окружающей среды

12 Противопожарные мероприятия Заключение Список литературы Приложения

За последние годы теория и практика строительства получили свое дальнейшее развитие. Разработаны новые нормы проектирования, расчета и строительства зданий, сооружений и их элементов, появились новые эффективные строительные материалы, изделия и конструкции, усовершенствованы строительные машины и методы производства работ.

Сегодня поручением общества к строительному хозяйству, к архитекторам и строительным фирмам является создание жизненного пространства для человечества. При проектировании зданий и сооружений следует применять такие конструктивные решения, которые в максимальной степени отвечали бы требованиям экономичности и индустриализации строительства. При этом должны быть учтены местные условия строительства — климатические, инженерно-геологические, сейсмические, экологические и др.

Задача о создании сооружений, вписывающихся в естественную природу, весьма актуальна. Самые замечательные сооружения нынешнего времени строятся из бетона.

В последние годы строительство переведено на более совершенные принципы планирования и экономического стимулирования, которые позволили включить в действие многие резервы, упорядочить проектно-сметное дело, улучшить качество возводимых зданий и сооружений.

Дипломный проект на тему: «Пляжный корпус с лифтоподъемником оздоровительного комплекса» содержит все необходимые разделы.

Первая часть проекта включает сравнение вариантов конструктивных решений сооружений. Его целью является выбор экономически наиболее целесообразного варианта решения.

Затем идет разработка архитектурно-строительного решения сооружений. Выполняется расчет на теплоустойчивость стены пляжного корпуса. Подбирается внутренняя отделка помещений в зависимости от их назначения. Наружная отделка здания подбирается таким образом, чтобы здание гармонично вписывалось в архитектурное решение местности.

Следующий раздел содержит расчетно-конструкторскую часть. Здесь рассчитываются фундамент лифтоподъемника и пролетная балка. Расчет пролетной балки произведен с помощью программного комплекса «Лира».

В разделе технология строительного производства описываются технологическая последовательность строительства, методы возведения сооружений, составляется ведомость потребности в основных строительных машинах и транспортных средствах, разрабатываются технологические карты. Для возведения применяется блочно — переставная опалубка немецкой фирмы «Пери», которая успешно применяется во всем мире.

Следующий раздел называется «организация, планирование и управление в строительстве». Здесь разрабатывается сетевой график и график движения рабочих, а также строительный генеральный план.

В экономическую часть входит сметная документация6 сводный сметный расчет, объектные сметы и локальные сметы.

Далее идут разделы по безопасности жизнедеятельности на производстве, защиты населения и территорий в чрезвычайных ситуациях, противопожарные мероприятия, охраны окружающей среды.

Данный дипломный проект охватывает все основные темы, которые необходимы для постройки сооружений.

1Исходные данные

Дипломный проект пляжного корпус и башня лифтоподъемника разработан для строительства в районе пляжных сооружений Туапсинского района.

Проектирование осуществляется в увязке с проектом планирования и застройки Туапсинского района.

Район строительства характеризуется следующими климатическими, геологическими и гидрогеологическими условиями:

снеговая нормативная нагрузка — ;

ветровая нормативная нагрузка — ;

температура наружного воздуха (по наиболее холодной пятидневке) — ;

господствующие ветры — В, З;

расчетная сейсмичность — 9 баллов;

Согласно инженерно-геологическим изысканиям грунтами основания фундаментов сооружений служат флишевое переслаивание мергелей, аргиллитов, песчаников, алевролитов верхнемелового возраста. Породы в кровле несущего слоя трещиноватые, слабовыветрелые. Мощность слоя более 100 м.

— удельные вес — 2,25 т/м3;

— модуль деформации Е = 50 МПа;

— сопротивление грунта R = 0,5 МПа (5)

— категория грунтов по ручной разработке — IV — 50%, V — 50%.

Грунтовые воды при изысканиях не были выявлены. Сезонная верховодка может формироваться в слоях 1,2,4. Верховодка неагрессивна по отношению к бетонам на всех марках цемента.

Рельеф участка, в районе строительства лифтоподъемника, сложный с перепадом абсолютных отметок от 7.000 до 16.000 на расстоянии 15 м. В районе пляжного корпуса также сложный с перепадом абсолютных отметок от 22.000 до 2.500 на протяжении 30 м.

2 Генеральный план

Участок проектирования расположен в прибрежно-морской полосе в 3-х километрах к юго-востоку от устья реки (поселок Новомихайловка Туапсинского района). Зона пляжа соединяется с основной территорией комплекса подземным пешеходным переходом и проездом, спускающимся на набережную. Набережная поднята над галечной полосой на 1,5 — 2 м за счет подпорной стены из отдельных железобетонных блоков.

Сооружение лифтоподъемника соединяет верхнюю планировочную террасу с корпусами оздоровительного комплекса (отметка 46.000), уровень автомагистрали на отметке 29.000 и нижнюю, морскую платформу на отметке 8.000 с пляжными сооружениями и создает комфортные условия для движения отдыхающих по маршруту море — оздоровительный комплекс и наоборот, с возможностью выхода на автомагистраль. Башня сооружения расположена в центре пляжа с учетом рельефа и сохранением ценных пород деревьев.

Композиция пляжных сооружений позволяет организовать четкое функциональное зонирование территории и раскрывает вид на морскую панораму.

Вдоль волноотбойной стены запроектирована набережная с необходимыми для комфортного отдыха малыми архитектурными формами: скамьями, перголой, питьевыми фонтанчиками.

Все сооружения и малые архитектурные формы расположены на отметках от 3.700 до 4.800 над уровнем моря. Линейный фасад пляжных сооружений со стороны моря усиливает выразительность зеленой зоны пляжа. Сходы на галечную полосу пляжа осуществляются с помощью четырех лестниц, а с северо-западной части набережной запроектирован съезд для уборки и расчистки галечной полосы. Проход на пляж осуществляется через переход под автодорогой Туапсе — Джубга, а проезд — от территории оздоровительного комплекса. Стоянка для автомашин располагается у лодочной станции, на въезде на набережную.

Организация рельефа решена в соответствии с разработанным генеральным планом и обеспечивает отвод ливневых вод с территории участка открытыми водостоками в ранее запроектированную ливневую сеть.

На участке строительства существуют зеленые насаждения — сосна пицундская, скумпия, сумах пушистый, дуб грузинский и т. д., которые сохраняются. Озеленением участка решаются следующие задачи: оздоровительные, декоративные, солнце и шумозащитные. Для решения этих задач привлекается следующий ассортимент древесно-кустарниковой растительности: сосна пицундская, различные виды можжевельников, кипарис пирамидальный, иудино дерево, дрок испанский, жимолость душистая. Все эти растения хорошо уживаются вблизи моря и мирятся с морскими брызгами. При посадке растений необходимо почти полностью заменить растительный грунт.

3. Технико-экономическое сравнение вариантов конструкций и выбор основного варианта

Целью этого раздела является выбор экономически наиболее целесообразного варианта конструктивного решения здания. Подбор вариантов конструктивных решений здания необходимо выполнять в соответствии с объемно-планировочным решением, вытекающим из функционального назначения здания.

3.1 Исходные данные

Пляжный корпус с лифтоподъемником оздоровительного комплекса. Наружные стены могут быть выполнены в трех вариантах, которые по заданию нужно сопоставить по стоимости, расходу материалов и трудоемкости.

Технико-экономическая оценка вариантов конструктивных решений по методике приведенных затрат Для принятия решения о наиболее эффективном варианте конструкций наружных стен необходимо в рамках методики приведенных затрат определить суммарный экономический эффект по формуле (1):

Э _общ = Э _пз + Э _э + Э _т; (1)

где:

Э_пз — экономический эффект, возникающий за счет разности приведенных затрат сравниваемых вариантов конструктивных решений;

Э_э — экономический эффект, возникающий в сфере эксплуатации здания за период службы выбираемых конструктивных элементов;

Э_т — экономический эффект, возникающий в результате сокращения продолжительности строительства здания.

Определим составляющие суммарного экономического эффекта.

1. Определение экономического эффекта, возникающего за счет разности приведенных затрат сравниваемых вариантов конструктивных решений Экономический эффект, возникающий за счет разности приведенных затрат сравниваемых вариантов конструктивных решений, определяется по формуле:

Э _пз = З_б * К_р — З _i; (2)

где:

З_i, З_б — приведенные варианты по базисному и сравниваемым вариантам конструктивных решений;

За базисный вариант в расчетах принимается вариант, имеющий наибольшую продолжительность (трудоемкость) строительства, т. е. вариант кирпичной стены с утеплителем (второй).

К_р — приведенный коэффициент реновации, который учитывает разновременность затрат по рассматриваемым вариантам, поскольку период эксплуатации конструктивных решений может быть различным; он определяется по формуле (3)

К_р =(Р_{б +} Е_н) / (Р_{i +} Е_н); (3)

Где:

Е _н — норматив сравнительной экономической эффективности капитальных вложений, который принимаем равным 0,22;

Р_б, Р_i — коэффициенты реновации по вариантам конструктивных решений, которые учитывают долю сметной стоимости строительных конструкций в расчете на 1 год их службы.

К_р = 1 и в нашем случае Э _пз = З _б — З _i; (4)

Причем, приведенные затраты по вариантам определяются так З _{i =} С^с _i + Е _н* (З _{м i} + С^с _i) / 2 (5)

Где:

С^с _i — сметная стоимость строительных конструкций по варианту конструктивного решения;

З _{м i} — стоимость производственных запасов материалов, изделий и конструкций, находящихся на складе стройплощадки и соответствующая нормативу; определяется по формуле

m

З _мi =? М_j * Ц_j * Н _{зом j}; (6)

J=1

Где:

М_j — однодневный запас основных материалов, изделий и конструкций, в натур. Единицах;

Ц_j — сметная цена франко — приобъектный склад основных материалов, изделий и конструкций;

Н _{зом j} — норма запаса основных материалов, изделий и конструкций, дн., принимается равной 5 — 10 дней;

Используем данные о стоимости материалов для расчета величины (З _{м i}). Величина стоимости однодневного запаса материалов по вариантам конструктивных решений может определиться так

? М_j * Ц_j = М _i / t ^дн _i ;

где:

М _i — сметная стоимость материалов по данным локальных расчетов i — го варианта;

t ^дн _i — продолжительность выполнения варианта конструктивных решений i — го варианта, в днях, определяемая по формуле (7)

t ^дн _i = m_i / (n *r*s); (7)

где:

m_i — трудоемкость возведения конструкций варианта, чел-дн; принимается по данным сметного расчета;

n — количество бригад, принимающих участие в возведении конструкций вариантов;

r — количество рабочих в бригаде, чел.;

s — принятая сменность работы бригады в сутки.

2. Определение экономического эффекта, возникающего в сфере эксплуатации здания за период службы выбираемых конструктивных элементов Эксплуатационные затраты, учитываемые в расчете, зависят от конкретных условий работы конструкций; к ним относятся: затраты на отопление, вентиляцию, освещение, амортизацию и содержание конструкций.

Затраты на отопление, вентиляцию, освещение и прочие при сравнении конструкций фундаментов можно принять одинаковыми и в расчетах не учитывать.

Затраты на содержание строительных конструкций складываются из следующих видов которые нормируются в виде амортизационных отчислений от их первоначальной стоимости в составе строительной формы здания: затрат, связанных с восстановлением конструкции; затрат на капитальный ремонт конструкций; затрат на содержание конструкций, связанных с текущими ремонтами, окраской, восстановлением защитного слоя покрытий и т. п.

Размер этих затрат определяется по формуле

С _экс = (a₁ + a ₂ + a ₃) / С ^с *100; (8)

где:

a₁ — норматив амортизационных отчислений на реновацию, %;

a ₂ — норматив амортизационных отчислений на капитальный ремонт, %;

a ₃ — норматив амортизационных отчислений на текущий ремонт и содержание конструкций, %;

Тогда экономический эффект инвестора, возникающий в сфере эксплуатации зданий, определится по формуле Э _{э =} С ^б _экс /(Р_{б +} Е_н) — С ⁱ_экс / (Р_i + Е_н) +? К; (9)

где:

? К — разница приведенных сопутствующих капитальных вложений, связанных с эксплуатацией конструкций по вариантам; под ними понимаются затраты, предназначенные для приобретения устройств, которые используются в процессе эксплуатации конструкций; при их отсутствии сопутствующие капитальные вложения не учитываются.

Для условий нашей задачи (отсутствие сопутствующих капитальных вложений, одинаковый срок эксплуатации конструкций разных вариантов) формула (9) принимает вид Э _{э =} С ^б _экс — С ⁱ_экс; (10)

формулу (8) можно представить в виде Э _{э =} [ (a₁ + a ₂ + a ₃) * (1/ С ^б _экс — 1 / С ⁱ_экс) ] /100; (11)

3. Определение экономического эффекта, возникающего в результате сокращения продолжительности строительства здания.

Экономический эффект для жилого дома определяется по формуле Э _т = 0,5 *Е_н * (К _б * Т_б — К _i * Т_i); (12)

где:

К^с_б, К^с_i — средний размер капитальных вложений, отвлеченных инвестором за период строительства, по базовому и сравниваемому вариантам.

Величина капитальных вложений по сравниваемым вариантам определяется, исходя из того, что в здании меняются только конструкции по вариантам, по формуле К _i = К _б — (C^c _б — С ^с _i); (13)

где:

C^c_б, С^с_i — сметная стоимость базисного и сравниваемого вариантов конструктивного решения здания; принимается по данным сметных расчетов.

Т_б, Т_i — продолжительность строительства по базовому и сравниваемому вариантам, год.

Продолжительность строительства по базисному варианту принимаем на основании СНиП «Нормы задела и продолжительности строительства».

Здание имеет общую площадь 614,13 м ²

Для сравниваемых вариантов конструктивных решений продолжительность возведения здания определяется по формуле Т_i = Т_б — (t _б — t _i); (14)

где:

t _б, t _i — продолжительность осуществления конструктивного решения для варианта с наибольшей продолжительностью и для сравниваемых вариантов, год;

Продолжительность возведения конструкций (в годах) определяется по формуле:

t _i = (m_i / (n *r*s) / 260; (15)

Теплотехнический расчет вариантов конструктивных решений

1 вариант — пенобетонный блок, эффективный утеплитель, кирпич.

1) Цементно-песчаный раствор л = 0,76

Вт/мС; с = 1600 кг/м3

2) Кирпичная кладка л = 0,47 Вт/мС;

с=1200 кг/м3

3) Утеплитель пенополистирол

л = 0,041 Вт/мС; с=65 кг/м3

4) Пенобетонный блок л = 0,33 Вт/мС;

с = 800 кг/м3

R₀ = R_в + R_штук + R_кирп + R_утепл + R_блок + R_штук + R_н R

R =

R= (t_вн — t) Z = (20−5,6)113 = 1627,2 (дней) Принимаем 2000 — 2,1

отсюда д_ут = 0,09 м.

2 вариант — керамзитобетонная стена с утеплителем

1) Цементно-песчаный раствор

л = 0,76 Вт/мС; с = 1600 кг/м3

2) Керамзитобетон л = 0,44 Вт/мС;

с=1200 кг/м3

3) Пенополистирол

л = 0,052 Вт/мС; с=150 кг/м3

R₀ = R_в + R_штук + R_кирп + R_ут + R_кирп + R_шт + R_н R

R = 2,1 (см. вар-1)

отсюда д_ут = 0,07 м.

3 вариант — стена из мелкоштучных элементов — пеноблоков

1) Цементно-песчаный раствор л = 0,76 Вт/мС;

с = 1600 кг/м3

2) Пенобетонный блок л = 0,22 Вт/мС;

с=600 кг/м3

R₀ = R_в + R_штук + R_блок + R_штук + R_н R

R = 2,1 (см. вар-1)

отсюда д_блок = 0,37 м. Принимаем 2 блока по 20 см, тогда общая толщина составит 0,02+0,4+0,02 = 0,44 м.

Из трех вариантов выбираем второй — как имеющий наименьшую толщину стены, удовлетворяющий требованиям теплотехники и незначительно отличающийся по экономическим затратам от третьего, но имеющего самую толстую стену.

4 Архитектурно-строительная часть

4.1 Объемно-планировочное решение

Объемно-планировочное решение запроектировано с учетом следующих факторов:

функциональные требования;

наличие крутого рельефа;

близость моря;

прохождение над автомагистралью;

композиционные соображения;

экономические требования;

требования противопожарной безопасности.

Сооружения лифтоподъемника состоит из трех частей:

1 — Башня лифтоподъемника

2 — Пешеходный переход

3 — Беседка — пергола, обозначающая вход на пешеходный переход с верхней террасы.

Лифтоподъемник соединяет верхнюю планировочную террасу с корпусами оздоровительного комплекса (отм. 46.00м), уровень автомагистрали на отм. 29.00м и нижнюю морскую платформу на отм. 8.00м с пляжными сооружениями. Башня имеет общую высоту 48,50 м. Предусмотрены три функциональные остановки :

выход на пляж — относит. отм. 0.00м выход на автомагистраль — относ. отм. +23.00м верхняя остановка на отм. +38.00м Также еще предусмотрена аварийная остановка на отм. +8.00м. На верхней остановке запроектирована видовая площадка.

Пешеходный переход на отм. 38.00 длиной 63,7 м и шириной 2,6 м (между поручнями) имеет в верхней части остекление, а в нижней, во избежание перегрева, вентиляционные решетки. Он запроектирован из негорючих материалов и конструкций.

В башне запроектировано два лифта, грузоподъемностью 630 кг.

Для обзора панорамы во время движения лифта предусмотрено остекление кабины лифта и шахты. Во избежание перегрева шахты предусмотрена естественная вентиляция и зеркальное стекло в витражах. Вытяжка из верхней зоны через решетку с регулятором расхода. Вентиляция лифтовой шахты с поэтажными холлами — приточно-вытяжная с естественным побуждением через жалюзийные решетки с регулятором расхода.

Для технического обслуживания шахты предусмотрены технологические площадки.

Беседка-пергола — расположена на одной из видовых точек комплекса. Поэтому запроектирована не только в виде входа на сооружение, но и как место для отдыха с озеленением и лавочками. Центральная часть покрыта куполом из зеркального бронированного стекла типа «Триплекс».

Пляжный корпус представляет собой трехэтажное сложное в плане здание с размером 12,5×29,5 м. Высота этажей принята равной 3 м.

На первом этаже размещены следующие помещения6

медицинский пункт;

пункт проката пляжного инвентаря;

туалет мужской;

туалет женский;

тарная;

комната уборочного инвентаря;

терраса;

На втором этаже:

летнее кафе;

закрытое кафе;

банкетный зал;

комната отдыха;

туалет;

доготовочная;

моечная посуды;

бытовая комната с душем;

загрузочная;

кладовая продуктов;

комната отдыха;

На третьем этаже:

холл;

массажный кабинет;

душевые кабины;

помещение для сна у моря;

бельевая;

терраса;

комната уборочного инвентаря;

Предусмотрено два входа, один вход, ведет со стороны подъездной дороги с верхних отметок. Второй вход с отметки набережной по лестнице. Из банкетного зала предусмотрен самостоятельный выход по лестнице, которая является эвакуационным выходом из закрытого клуба. Кровля пляжного корпуса в центральной части шатровая, остальная скатная. В отделке фасадов и интерьеров используется высококачественные материалы. Загрузка в кафе осуществляется с набережной по самостоятельной лестнице. Кафе работает на полуфабрикатах поступающих из центрального пищеблока. Для кафе выделены производственные, подсобные и торговые помещения. На первом этаже запроектирован медицинский пункт с набором специализированного оборудования. Все оборудование работает на электроэнергии.

4.2 Конструктивные решения

Пляжный корпус и лифтоподъемник запроектированы для I района по весу снегового покрова и для IV района по скоростному напору ветра. Расчетная сейсмичность сооружения — 9 баллов.

Лифтоподъемник. Несущие конструкции — монолитный ж/бетонный каркас, состоящий из 8 колонн сечением 400×800 и горизонтальных поясов через каждые 5 м. Горизонтальные пояса представляют собой систему ригелей сечением 600×400 и монолитного перекрытия с проемами под лифтовые шахты. Со стороны пешеходных переходов каркас усиляется железобетонными монолитными диафрагмами толщиной 160−200 мм. Диафрагмы воспринимают несимметричную нагрузку от переходов 9горизонтальную и вертикальную0. Перекрытия выполняют роль горизонтальных диафрагм жесткости для уменьшения гибкости вертикальных элементов. Таким образом, количество перекрытий диктуется не только технологическими, но и конструктивными решениями. Лифтоподъемник завершается железобетонным куполом сложной геометрической формы. Внутри купола размещается машинное помещение. Купол запроектирован с несущей железобетонной оболочкой усиленной ребрами жесткости, выполняющими и декоративные функции. Купол опирается на 24 колонны по периметру и 8 основных колонн.

Фундаменты — монолитный железобетонный ростверк по буронабивным сваям. Сваи должны быть забурены в коренные породы не менее чем на 5 м (и рассчитаны на выдергивание.)

Пляжный корпус. Сейсмичность здания обеспечивается совместной работой монолитного железобетонного каркаса и монолитных дисков перекрытия. С нагорной стороны в качестве удерживающего сооружения запроектирована монолитная железобетонная стена.

Ограждающие конструкции: витражи и кирпичные перегородки толщиной 120, 250 мм. Кладку вести из кирпича марки М100 (керамического) на растворе м75. Категория кладки — II. Кладку усиливать армированием. Перегородки крепить к несущим конструкциям. Несущие конструкции кровли — деревянные стропила обработанные антисептиком и антипиреном. Для лестниц выбраны сборные железобетонные ступени укладываемые на кирпичные стены и железобетонный косоур.

Фундаменты запроектированы в соответствии с заключением об инженерно-геологических условиях участка строительства. Фундаменты — монолитный железобетонный ростверк по буронабивным сваям. Основанием буронабивных свай является слой «4» — переслаивание аргиллитов, мергелей, алевролитов и песчаников. Армирование ростверка ведется отдельными стержнями, образующими пространственный вязанный каркас. Бурение скважин под буронабивные сваи в насыпных и галечниковых грунтах вести в обсадных трубах подлежащих извлечению. С нагорной стороны запроектирован отсечной дренаж со сбросом воды в гальку пляжа.

Технико-экономические показатели:

Площадь застройки — 384,13 м²;

Общая площадь — 614,13 м²;

Строительный объем общий — 5129 м³;

4.3 Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций

Общая информация о проекте

1. Назначение — оздоровительный комплекс.

2. Размещение в застройке — в составе комплекса.

3. Конструктивное решение — каркасно-монолитное.

Расчетные условия

5. Расчетная температура внутреннего воздуха — (+20 ⁰C).

6. Расчетная температура наружного воздуха — (- 7 ⁰C).

7. Расчетная температура теплого чердака — (+14 ⁰С).

8. Расчетная температура теплого подвала — (+2 ⁰С).

9. Продолжительность отопительного периода — 113 сут.

10. Средняя температура наружного воздуха за отопительный период для г. Краснодара — (+5,6 ⁰C).

11. Градусосутки отопительного периода — (1627 ⁰C^.сут).

Объемно-планировочные параметры здания

12. Общая площадь наружных ограждающих конструкций здания площадь стен, включающих окна, балконные и входные двери в здание:

A_w+F+ed=P_st^.H_h ,

где P_st — длина периметра внутренней поверхности наружных стен этажа,

H_h — высота отапливаемого объема здания.

A_w+F+ed=(12,5+29,5)х2×13,2=1108,8 м²;

Площадь наружных стен A_w, м², определяется по формуле:

A_w= A_w+F+ed — AF₁ — AF₂ — A_ed,

где AF — площадь окон определяется как сумма площадей всей оконных проемов.

Для рассматриваемого здания:

— площадь остекленных поверхностей AF₁ = 27×1,5×2×2+10×0,8×1,0×2=178 м²;

— площадь глухой части балконной двери AF₂ = 0;

— площадь входных дверей A_ed= 1,5×2,5×5=18,75 м².

Площадь глухой части стен:

A_W= 1108,8−178−18,75 = 912,05 м².

Площадь покрытия:

A_c=A_f=A_st=12,5×29,5 = 368,75 м².

Общая площадь наружных ограждающих конструкций:

A_e^sum=A_w+F+ed+A_c+A_r = 1108,8+368,75×2 = 1846,3 м².

13 — 15. Площадь отапливаемых помещений (общая площадь и жилая площадь) определяются по проекту:

A_h=12,5×29,5×3 = 1106,25 м²; A_r= 324,41 м².

16. Отапливаемый объем здания, м³, вычисляется как произведение площади этажа на высоту (расстояние от пола первого этажа до потолка последнего этажа):

V_h=A_st^.H_h=12,5×29,5×13,2=4867,5 м²;

17. Коэффициент остекленности фасадов здания:

P=A_F1/A_w+F+ed=178/1108,8=0,161;

18. Показатель компактности здания:

K_e^des=A_e^sum/V_h=1846,3/4867,5 = 0,379.

Теплотехнические показатели

19. Согласно СНиП II-3−79* приведенное сопротивление теплопередаче наружных ограждений должно приниматься не ниже требуемых значений R₀^req, которые устанавливаются по таблице 1"б" СНиП II-3−79* в зависимости от градусосуток отопительного периода. Для D_d=1627⁰С^.сут требуемые сопротивления теплопередаче равно для:

— стен R_w^req=2.34 м^2.0С/Вт

— окон и балконных дверей R_f^req=0.367 м^2.0С/Вт

— глухой части балконных дверей RF₁^req=0.81 м^2.0С/Вт

— входных дверей R_ed^req=1.2 м^2.0С/Вт

— покрытие R_c^req=3.54 м^2.0С/Вт

— перекрытия первого этажа R_f=3.11 м^2.0С/Вт По принятым сопротивлениям теплопередаче определим удельный расход тепловой энергии на отопление здания q^des и сравним его с требуемым удельным расходом тепловой энергии q_h^req, определенным по таблице 3.7 СНКК-23−302−2000. Если удельный расход тепловой энергии на отопление здания окажется меньше 5% от требуемого, то по принятым сопротивлениям теплопередаче определимся с конструкциями ограждений, характеристиками материалов и толщиной утеплителя.

20. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания определяется по формуле:

K_m^tr=(A_w/R_w^r+AF₁/RF₁+ AF₂/RF₂+A_ed/R_ed+n^.A_с/R_с^r+n^.A_f^.R_f^r)/A_e^sum ,

K_m^tr=1,13(912,05/2,34+178/0,367+18,75/1,2+0,6Ч368,75/3,54+0,6Ч 368,75/3,11)/1846,3 = 0,627 (Вт/(м^2.0С)).

21. Воздухопроницаемость стен, покрытия, перекрытия первого этажа G_m^w=G_m^c=G_m^f=0.5кг/(м^2.ч), окон в деревянных переплетах G_m^F=6кг/(м^2.ч). (Таблица 12 СНиП II-3−79*).

22. Требуемая краткость воздухообмена жилого дома n_a, 1/ч, согласно СНиП 2.08.01, устанавливается из расчета 3 м³/ч удаляемого воздуха на 1 м² жилых помещений, определяется по формуле:

n_a=3^.A_r/(_v^.V_h)=3^.324,41/(0,85^.4867,5) = 0,235 (1/ч),

где A_r — жилая площадь, м²;

_v — коэффициент, учитывающий долю внутренних ограждающих конструкций в отапливаемом объеме здания, принимаемый равным 0.85;

V_h — отапливаемый объем здания, м³.

23. Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания определяется по формуле:

K_m^inf=0.28^.c^.n_a^._V^.V_h^._a^ht.k/A_e^sum,

K_m^inf=0,28Ч0,235Ч0,85Ч4867,5Ч1,283Ч0,8/1846,3 = 0,151 (Вт/(м^2.0С)).

где с — удельная теплоемкость воздуха, равная 1кДж/(кг^.0С),

n_a — средняя кратность воздухообмена здания за отопительный период;

_V — коэффициент снижения объема воздуха в здании, учитывающий наличие внутренних ограждающих конструкций, при отсутствии данных принимать равным 0.85;

V_h — отапливаемый объем здания;

_a^ht — средняя плотность наружного воздуха за отопительный период, равный 353/(273+2)=1.283

k — коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкциях, равный 0.7 — для стыков панельных стен, 0.8 — для окон и балконных дверей;

A_e^sum — общая площадь наружных ограждающих конструкций, включая покрытие и перекрытие пола первого этажа;

24. Общий коэффициент теплопередачи, Вт/(м^2.0С), определяемый по формуле:

K_m=K_m^tr+K_m^inf=0,627+0,151=0,778 (Вт/(м^2.0С)).

Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Q_h, МДж, определяют по формуле:

Q_h=0.0864^.K_m^.D_d^.A_e^sum ,

Q_h=0.0864^. 0,778Ч1627Ч1846,3=2 019 221,78 (МДж).

26. Удельные бытовые тепловыделения q_int, Вт/м², следует устанавливать исходя из расчетного удельного электрои газопотребления здания, но не менее 10 Вт/м². Принимаем 10 Вт/м².

27. Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:

Q_int=0.0864^.q_int^.Z_ht^.A_l=0.0864^.10^.113^. 10 316,6 = 8084,41 (МДж).

28. Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период определяется по формуле (3.14).

Определим теплопоступления:

Q_s=_F^.k_F^.(A_F1I₁+ A_F2I₂+ A_F3I₃+A_F4I₄)=0.65^.0.9×178×974=101 422,62 (МДж).

29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж, определяют по формуле (3.6а) при автоматическом регулировании теплопередачи нагревательных приборов в системе отопления:

Q_h^y=[Q_h— (Q_int+Q_s)^.У]^._h ,

Q_h^y=[2 019 221,78-(8084,41+101 422,62)^.0.8]^.1.11=2 144 093,93 (МДж).

30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h^des, кДж/(м^2.0С^.сут) определяется по формуле (3.5):

q_h^des=10^3.Q_h^y/A_h^.D_d ,

q_h^des=2 144 093,93Ч10³/(1106,25^.1627)=21,91 (кДж/(м^2.0С^.сут)).

31. Расчетный коэффициент энергетической эффективности системы отопления и централизованного теплоснабжения здания от источника теплоты принимаем ₀^des=0.5, так как здание подключено к существующей системе централизованного теплоснабжения.

32. Требуемый удельный расход тепловой энергии системой теплоснабжения на отопление здания принимается по таблице 3.7 — для здания более 10 этажей равен 70 кДж/(м^2.0С^.сут). Следовательно, полученный нами результат значительно (более 5%) меньше требуемого 21,91<31, поэтому мы имеем возможность уменьшать приведенные сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций, определенные по таблице 1"б" СНиП II-3−79*, исходя из условий энергосбережения. (Изменения вносим в пункт 19).

19. Для второго этапа расчета примем следующие сопротивления теплопередачи ограждающих конструкций:

— стен R_w^req=1,91 м^2.0С/Вт

— окон и балконных дверей R_f^req=0.367 м^2.0С/Вт — (Без изменения)

— глухой части балконных дверей RF₁^req=0.81 м^2.0С/Вт — (Без измен.)

— наружных входных дверей R_ed^req=0.688 м^2.0С/Вт — т. е. 0.6 от R₀^тр по санитарно-гигиеническим условиям;

— совмещенное покрытие R_c^req=1,63 м^2.0С/Вт

— перекрытия первого этажа R_f=2 м^2.0С/Вт

20. Приведенный трансмиссионный коэффициент теплопередачи здания:

K_m^tr=1.13(912,05/1,91+178/0,81+18,75/0,688+

+0,6Ч368,75/1,63+0,6Ч368,75/2)/1846,3 = 0,753 (Вт/(м^2.0С)).

21. (Без изменения). Воздухопроницаемость стен, покрытия, перекрытия первого этажа G_m^w=G_m^c=G_m^f=0.5кг/(м^2.ч), окон в деревянных переплетах и балконных дверей G_m^F=6 кг/(м^2.ч). (Таблица 12 СНиП II-3−79*).

22. (Без изменения). Требуемая краткость воздухообмена жилого дома n_a, 1/ч, согласно СНиП 2.08.01, устанавливается из расчета 3 м³/ч удаляемого воздуха на 1 м² жилых помещений, определяется по формуле:

n_a=0,35 (1/ч).

23. (Без изменения). Приведенный инфильтрационный (условный) коэффициент теплопередачи здания:

K_m^inf=0,151 (Вт/(м^2.0С)).

24. Общий коэффициент теплопередачи, Вт/(м^2.0С), определяемый по формуле:

K_m=K_m^tr+K_m^inf=0,753+0,151=0,904 (Вт/(м^2.0С)).

Теплоэнергетические показатели

25. Общие теплопотери через ограждающую оболочку здания за отопительный период Q_h, МДж:

Q_h=0.0864^. 0,904^.1627^.1846,3=234 623,76 (МДж).

26. (Без изменения). Удельные бытовые тепловыделения q_int=10Вт/м².

27. (Без изменения). Бытовые теплопоступления в здание за отопительный период, МДж:

Q_int=8084,41 (МДж).

28. (Без изменения). Теплопоступления в здание от солнечной радиации за отопительный период:

Q_s=101 422,62 (МДж).

29. Потребность в тепловой энергии на отопление здания за отопительный период, МДж:

Q_h^y=[Q_h— (Q_int+Q_s)^.У]^._h ,

Q_h^y=[234 623,76 -(8084,41+101 422,62)^.0.8]^.1.11= 163 190,13 (МДж).

30. Удельный расход тепловой энергии на отопление здания q_h^des, кДж/(м^2.0С^.сут):

q_h^des=10^3.Q_h^y/A_h^.D_d ,

q_h^des=163 190,13Ч10³/(1106,25Ч1627)=28,63 (кДж/(м^2.0С^.сут)).

При требуемом q_h^req=31 кДж/(м^2.0С^.сут).

По принятым сопротивлениям теплопередаче определимся конструкциями ограждений и толщиной утеплителя стен, совмещенного покрытия и перекрытия 1-го этажа (см. сравнение вариантов).

4.5 Сантехническая часть

4.5.1 Отопление и вентиляция

Пляжный корпус. В соответствии с заданием на проектирование предусматривается сезонная летняя эксплуатация здания. Вентиляция здания — приточно-вытяжная с механическим побуждением и вытяжная с естественным побуждением для кладовых. Для вентиляции помещений пищеблока приняты: вентилятор канальный радиальный типа КТ 50−25, вентилятор крышный типа TFE-355. Для вентиляции санузлов и подсобных помещений приняты вентиляторы канальные SVС6 стандартной модели и вентиляторы MAYFAIR-2000 модели 130 и 150 фирмы SILAVENT. Приток в помещения без окон решен установкой саморегулируемых входных вентиляционных отверстий УК-100. Для создания комфортных условий в помещениях медпункта, банкетного здания и зала кафе устанавливаются кондиционеры оконные типа «тепло-холод» фирмы FUJITSU. Удаление воздуха из помещений производится через воздуховоды, которые выводятся выше кровли с зонтами Воздуховоды вентсистем BI-В5 и BEI в пределах чердака и снаружи здания изолировать минеральной ватой толщиной 50 мм, покрыть оцинкованной сталью и накрыть общими зонтами для каждой группы воздуховодов. Воздуховоды изготовить из тонколистовой оцинкованной стали. Транзитные воздуховоды, проходящие через помещения, прокладываются в ограждениях с пределом огнестойкости 0,5 часа.

Лифтоподъемник. Круглосуточное поддержание параметров воздушной среды в помещении машинного отделения лифтов в пределах предусматривается путем установки двух моноблочных кондиционеров КСР50 М, работающих в режиме «тепло-холод». Холодопроизводительность каждого кондиционера 5,0 кВт, теплопроизводительность 5,0 кВт.

Вентиляция машинного отделения лифтов — приточно-вытяжная с естественным побуждением. Приток из лифтовой шахты через технологические отверстия. Вытяжка из верхней зоны через решетку с регулятором расхода.

Вентиляция лифтовой шахты с поэтажными холлами — приточно-вытяжная с естественным побуждением через жалюзийные решетки с регулятором расхода.

4.5.2 Водопровод

В корпусе проходит магистральный транзитный водовод Д = 50 мм. Ввод производится в фойе на 1-ом этаже. Магистраль прокладывается частично в конструкции пола и, в основном, под потолком 1-го этажа. Подключение потребителей производится от данной магистрали с установкой отключающих вентилей. Водопроводные стояки и подводки к приборам как правило открытые и частично, в конструкции пола этажей. Для влажной уборки помещений санузлов и моечной, предусмотрены три поливочных крана Д = 20 мм с шлангами длиной 10 м каждый. Стальные трубы, прокладываемые в конструкции пола, изолировать от конденсации изделиями из минеральной ваты. Системы централизованного горячего водоснабжения в корпусе нет. Нагрев воды для технологических (6 моек и 2 раковины) и хоз-бытовых (душ) нужд производится в локальных электроводоподогревателях. Система монтируется из стальных водо-газопроводных оцинкованных труб Д = 15 — 50 мм по ГОСТ 3262–75.

4.5.3 Канализация

В корпусе предусмотрена единая система производственной (от моечной) и хоз-бытовой самотечной канализации. Стоки от приборов по отводным линиям опускам и стоякам сбрасываются на 1-ый этаж, где группируются и по одному выпуску Д = 110 мм сбрасываются в сеть наружной канализации. Канализационные стояки выводятся выше кровли на 0,5 м, чтобы обеспечить вентиляцию системы. Системы канализации монтируются из полипропиленовых труб и фасонных частей Д = 50 — 110 мм по данным НПО «Стройполимер»

Основные показатели

Суточный расход воды — 3,20 м3/сут;

Часовой расход воды — 0,96 м3/час;

Расчетный расход — 1,94 л/сек;

Необходимый напор на вводе — 14,0;

Расчетный расход сточных вод — 3,54 л/сек.

4.6 Электроснабжение

Пляжный корпус. Основными потребителями энергии проектируемого корпуса являются осветительные приборы сети электроосвещения, технологическое оборудование кафе и электроприводы системы вентиляции здания.

Установленная мощность электроприемников здания 43,95кВт, в том числе:

— электроосвещение — 13,64 кВт;

силовое оборудование — 30,31 кВт;

Расчетная мощность на вводно-распределительном устройстве здания (380/220В) — 27,8 кВт, при средневзвешенном равном 0,95. Категория нагрузок по ПУЭ — III.

Для электроснабжения оборудования пищеприготовления кафе предусмотрен самостоятельный распределительный пункт. Для электроосвещения пляжного корпуса предусматривается система общего электрического освещения с обеспечением горизонтальной освещенности рабочих поверхностей по нормам СНиП. На путях эвакуации (залах, кафе, коридорах) проектом предусматривается система аварийного освещения с обеспечением минимальной освещенности на уровне пола не менее 5 лк. Система общего освещения решена установкой потолочных и вставляемых светильников с люминесцентными лампами и лампами накаливания, тип которых определяется требованиями архитектурного оформления интерьеров. Для эвакуационного освещения предусматривается использование части светильников, предназначенных для общего освещения и световых указателей выходов с автономным электропитанием их на 1 час бестоковых пауз сети электропитания. Питающие линии сети рабочего и эвакуационного освещения предусматриваются самостоятельными, начиная от вводно-распеределительного щита пляжного корпуса. Сеть электроэнергии предусматривается выполнить кабелями с медными жилами в ПЭ и ПХВ трубах скрыто в теле строительных конструкций и по конструкциям за подвесным потолком. Минимальное сечение рабочих жил сети электроосвещения принято:

а) для магистралей — 4 кв. мм;

б) для распределительной сети — 1,5 кв.мм.

Все помещения корпуса за исключением кладовых оборудуются штепсельными розетками. Сеть подключения штепсельных розеток предусматривается выполнить кабелями с медными жилами сечением не менее 2,5 кв.мм. Все розетки с дополнительным заземляющим контактом.

Управление приточной и вытяжной вентиляцией на кухне кафе принято дистанционное, для чего на стене коридора кафе установить пускатели с встроенными кнопками управления.

По степени защиты от поражения молнией пляжный корпус относится ко II категории согласно деления РД34.21 112−37.Расчетная продолжительность гроз для района строительства — 100 час/год, удельная плотность ударов в землю 8,5 кв.км.год.

В качестве молниеприемника используется сетка из ст. проволоки диаметром 6 мм, проложенная по стропилам кровли с шагом 6×6м. Спуски к заземлителям предусматриваются ст. оцинкованной проволокой диаметром 6 мм. Заземлителями системы защиты от прямого удара молний служит самостоятельный контур из ст. полосы 40×4мм и электродов из угловой ст. 50×50×5мм длиной 3 м. Соединение спусков с контуром заземления производится на сварке электродами Э42 с высотой шва не менее 4 мм и длиной не менее 100 мм.

Защита от заноса высокого потенциала по подземным металлическим трубопроводам инженерных сетей осуществляется присоединением их на вводе в здание к контуру заземления.

Электробезопасность людей при эксплуатации здания обеспечивается:

а) повторным заземлением нулевого провода питающей сети на контур заземления;

б) зануление корпусов осветительной арматуры и оборудования на дополнительный нулевой провод питающей сети;

в) установкой устройств защитного отключения (УЗО) на вводе в кафе и на щитке освещения 1-го этажа.

Лифтоподъемник. Основными потребителями электрической энергии лифтоподъемника являются эл. двигатели лифтов, кондиционеры и светильники сети электроосвещения. В качестве вводно-распределительных устройств приняты распределительные шкафы ПР 8503 навесного исполнения и проходной шкаф у ротонды. Учет электрической энергии устроенна вводе РУ-0,4 кв Р ТП-164. Управление эл. двигателями лифтов осуществляется от комплексных станций управления СУ1 и СУ2 по комплектным кабелям.

Для электроосвещения лифтоподъемника, переходов и ротонды приняты архитектурные светильники с лампами накаливания ведущих европейских фирм. Типы светильников выбраны в соответствии с характеристикой среды в помещениях. Распределительная сеть рабочего и аварийного освещения в пределах переходов выполняется кабелями ВВГ-3×2,5 в пустотах алюминиевых поручней переходов. Управление освещением остановочных площадок и переходов осуществляется от импульсных реле Т 16А по импульсу от кнопок управления. Управление освещением ротонды автоматическое от сумереного выключателя 1С200 с фотодатчиком.

Наружное электроосвещение подходов к лифтоподъемнику со строны ОК решается комплексным проектом благоутройства территории комплекса. Наружное освещение подходов к лифтоподъемнику со стороны пляжа предусматривается установкой 6 дополнительных торшеров с венчающими светильниками «ТОВ А» с ртутной лампой 125 Вт. Запитка светильников наружного освещения принимается от линии сети наружного освещения пляжа кабелем марки ВВГ 4×6 от опоры № 6.

4.7 Связь

Пляжный корпус. Проектом предусматривается телефонизация и радиофикация пляжного корпуса от внутриплощадочных слаботочных сетей оздоровительного комплекса.

Расчетное количество абонентов городской телефонной сети -2, расчетное количество абонентов радиосети -7. Телефонный и радио ввод в здание — подземный в а/цементных трубах.

Проектом предусматривается возможность трансляции передач городского проводного вещания или собственных музыкальных программ и сообщений через усилитель (усилитель установлен в баре) на громкоговорители банкетного зала и кафе. Абонентские громкоговорители при помощи тумблера, расположенного на панели разъемов, могут быть подключены непосредственно к линии городского проводного вещания. На эту же панель устанавливаются клеммы (зажимы) для подключения выходного сигнала с усилителя, городской сети и клемма заземления, соединенная с контуром заземления.