Расчет плавки цветных металлов
На 100 кг агломерата по условию сжигается 20 кг сухого кокса, причем, как принято выше, 10% С кокса сгорает в СО и 90% — в СО2. В 20 кг сухого кокса 16,40 (20*0,82) кг С, их которых 1,64 * 16,40 * 0,10 сгорает в СО, остальные 14,76 кг (16,40*0,9) — в СО2. Потребуется кислорода, кг: Концентрат состава, %: 26,00 Cu; 1,15 Ni; 32,00 S; 34,00 Fe; 1,65 SiO2; 2,25 Al2O3; 1,00 (CaO + MgO), прочие 1,95… Читать ещё >
Расчет плавки цветных металлов (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
1. Расчет шихты для получения медного штейна методом автогенной плавки «оутокумпу»
Концентрат состава, %: 26,00 Cu; 1,15 Ni; 32,00 S; 34,00 Fe; 1,65 SiO2; 2,25 Al2O3; 1,00 (CaO + MgO), прочие 1,95 плавят на штейн, содержащий 50% (Cu + Ni). Плавка ведется во взвешенном состоянии на подогретом воздушном дутье методом финской плавки.
Рассчитать материальный баланс, тепловой баланс и температуру дутья, обеспечивающую автогенность процесса.
Расчет ведется на 100 кг концентрата. Влажность шихты 1%.
Таблица 1. Рациональный состав концентрата
минералы | Cu | Ni | Fe | S | SiO2 | Al2O3 | CaO + MgO | всего | |
CuFe1,15S2 | 26,00 | 26,90 | 27,05 | 81,90 | |||||
NiFe1,2S2 | 1,15 | 1,35 | 1,29 | 3,79 | |||||
Fe10 S11 | 5,75 | 3,66 | 9,41 | ||||||
Пустая порода | 1,65 | 2,25 | 1,00 | 4,90 | |||||
Итого | 26,00 | 1,15 | 34,00 | 32,00 | 1,65 | 2,25 | 1,00 | 100,00 | |
В качестве флюса используется песчаники следующего химического состава, %: 5,30 FeO; 75,00 SiO2; 13,50 Al2O3; 5,20 CaО; 1,00 прочие.
1. Для расчета материального баланса плавки определим выход и состав штейна.
Принимаем извлечение металла в штейн равным 98%.
Всего в штейн перейдет
(26,00 + 1,15) • 0,98 = 26,61 кг (Cu + Ni).
Масса штейна пр 50%-ном содержании металла составит:
26,61: 0,5 = 53,22 кг.
По справочным данным в штейнах с 50% металла содержится 2,00% кислорода и 23,70% серы.
В этом случае содержание железа в штейне составит:
100 — (50,00 + 2,00 + 23,70) = 24,30%.
В указанном количестве штейна содержится 26,61 кг (Cu + Ni), 12,39 кг Fe, 12,61 кг S и 1,06 кг О2.
(Содержание железа, серы и кислорода рассчитано через пропорции. Например, 53,22 кг штейна соответствуют 100%
Х кг Fe — 24,30%.
Отсюда Х = (24,30? 53,22): 100 = 12,93 кг Fe).
В шлак перейдет железа: 34,50 — 12,93 = 21,07 кг.
2. Теперь рассчитаем количество кварца, необходимого для получения шлака. Расчет ведем на получение шлака, содержащего 30% SiO2.
Примем, что Х — общая масса шлака, У — масса загружаемого песчаника, кг.
Составляющие песчаника, указанного выше состава переходят в шлак полностью. Тогда общая масса шлака будет, кг:
Х = У + 21,07? 71,85: 55,85 + 1,65 + 3,25,
где 21,07? 71,85: 55,85 — масса FeO, образовавшаяся из железа концентрата, перешедшего в шлак;
1,65 — количество SiO2 в концентрате;
3,25 — количество Al2O3 + CaО + MgO в концентрате.
Второе уравнение получим из баланса 0,30 Х = 1,65 + У? 0,75,
Где 0,30 — содержание SiO2 в шлаке;
0,75 — содержание SiO2 в песчанике;
1,65 — содержание SiO2 в концентрате.
Решая уравнения, находим: Х = 49,67 кг, У = 17,67 кг.
Результат проверяем подсчетом количества и состава шлака:
FeO — 27,11 + 17,67? 0,053 = 28,05 кг 56,47%
SiO2 — 1,65 + 17,67? 0,75 = 14,95 кг 30,10%
Al2O3 — 2,25 + 17,67? 0,135 = 4,64 кг 9,34%
CaО + MgO — 1,00 + 17,67? 0,052 = 1,92 кг 3,87%
Прочие 0,11 кг 0,22%
Итого 49,67 кг 100%
Практика показывает, что содержание металла в шлаке колеблется в пределах 0,6 — 1,2% (для этого вида плавки). Примем содержание металла и серы в шлаках равным 0,6 и 0,8% соответственно.
С учетом меди и никеля реальный состав шлака будет следующим, %: 55,81 FeO; 29,75 SiO2; 9,23 Al2O3; 3,82 CaО; 0,60 (Cu + Ni); 0,80 S.
Реальный состав шлака рассчитывается следующим образом:
49,67? 0,6: 100 = 0,3 кг (Cu + Ni);
49,67? 0,8: 100 = 0,4 кг S;
т.о., 28,05 + 14,95 + 4,64 + 1,92 + 0,3 + 0,4 = 50,26 кг шлака.
Отсюда пересчитываем в проценты: 28,05 кг? 100: 50,26 кг = 55,81% FeO и т. д.
3. Для расчета состава и количества отходящих газов примем, что весь кислород, необходимый для осуществления реакций, поступает с подогретым дутьем.
На практике следует учитывать подсосы воздуха, 2−6%.
При содержании в шихте влаги 1% в печь поступит её (100 + 17,67): 0,99 — (100 + 17,67) = 1,20 кг.
С учетом содержания серы в штейне и шлаке её перейдет в газы:
32,0 — 12,61 — 0,40 = 18,99 кг, что составляет 37,98 кг SО2.
На окисление железа, переходящего в шлак, расход кислорода составит:
27,11 — 21,07 = 6,04 кг.
Общая потребность кислорода на плавку 100 кг концентрата будет, кг:
На окисление серы — 18,99;
На окисление железа — 6,04;
Переходит в штейн — 1,06;
Итого — 26,09
Вместе с кислородом в печь поступит азота 26,09: 0,23? 0,77 = 8734 кг Т.О., будет 26,09 + 87,34 = 113,43 кг (87,9 м3) воздуха.
Состав и количество получаемых газов:
SО2 — 37,98 кг 13,30 м3
N2 — 86,34 кг 69,90 м3
Н2О — 1,20 кг 1,50 м3
Итого — 126,52 кг 84,70 м3.
Полученные данные сводим в таблицу 2 материального баланса.
Таблица 2. Материальный баланс плавки
Материалы баланса | всего | В том числе | |||||||||
Cu + Ni | Fe | S | SiO2 | Al2O3 | CaО + MgO | О2 | N2 | Н2О | |||
Загружено | |||||||||||
концентрат | 99,05 | 27,15 | 34,0 | 32,0 | 1,65 | 2,25 | 1,00 | 1,00 | |||
песчаника | 17,46 | 0,70 | 13,25 | 2,39 | 0,92 | 0,20 | 0,20 | ||||
воздуха | 113,43 | 25,89 | 87,34 | ||||||||
Итого | 229,94 | 27,15 | 34,70 | 32,0 | 14,90 | 4,64 | 1,92 | 26,09 | 87,34 | 1,20 | |
Получено: | |||||||||||
штейна | 53,22 | 26,61 | 12,93 | 12,61 | 1,06 | ||||||
шлака | 50,26 | 0,30 | 21,80 | 0,40 | 14,90 | 4,64 | 1,92 | 6,04 | |||
газов | 126,46 | 0,30 | 18,99 | 18,99 | 87,34 | 1,20 | |||||
Итого | 229,94 | 27,15 | 34,7 | 32,0 | 14,90 | 4,64 | 1,92 | 26,09 | 87,34 | 1,20 | |
Если при расчете баланса статьи прихода и выхода не равны, необходимо рассчитать величину невязки.
На основании данных материального баланса проведем расчет теплового баланса плавки.
Приход тепла
Окисление FeS
Количество железа, окисленного до FeО, в шлаке равно 21,07 кг. По реакции
2 FeS + 3О2 = 2FeО + 2SО2 + 26 771,43 кДж
на 1 кг окисленного железа выделяется тепла 26 771,43: 55,85 = 479,29 кДЖ. При окислении 21,07 кг Fe из FeS до FeО получим 21,07 • 479,23 = 10 099,69 кДж.
Количество железа, окисленного до Fe3О4, в штейне составляет 167,55: 64? 1,10 = 2,80 кг.
По реакции 3FeS + 5О2 = Fe3О4 + 3SО2 + 98 009,52 кДж на 1 кг окисленного железа выделяется тепла 98 009,52: 3? 55,85 = 585,48 кДж. При окислении FeS до Fe3О4 выделится 1639,28 кДж.
Всего при окислении сернистого железа выделится тепла 10 099,69 + 1639,28 = 11 738,97 кДж.
2. Окисление серы Всего в газы переходит серы 18,99 кг, в том числе от окисления FeS до FeО: 21,07? 32: 55,85 = 12,07 кг, и от окисления FeS до Fe3О4 2,80? 32: 55,85 = 1,60 кг.
Количество серы от диссоциации составит 18,99 — 12,07 — 1,60 = 5,32 кг.
На основании рационального состава концентрата проводим проверку этого количества серы.
Свободная сера будет выделяться при диссоциации смеси халькопирита и кубанита по реакции:
2СuFe1,15S2>Cu2S + 2,3FeS + 0,7S.
При этом количество диссоциированной серы составит 27,05? 0,70: 4 = 4,73 кг.
От диссоциации пентландита по реакции:
3NiFe1,2S2 > Ni3S2 + 3,6FeS + 0,4S выделится 1,29? 0,40: 6 = 0,09 кг серы, а от диссоциации пирротина по реакции:
Fe10S11>10FeS + S выделится 3,66? 1: 11 = 0,33 кг.
Всего получим серы: 4,73 + 0,09 + 0,33 = 5,15 кг, что соответствует расчету.
Количество тепла, выделяющегося при окислении 1 кг серы по реакции
S + О2 = SО2 + 16 890,48 кДж равно 16 890,48: 32 = 527,86 кДж.
Всего тепла от горения серы — 5,15? 527,86 = 2718,48 кДж.
Ошлакование закиси железа Тепло от ошлакования железа определяем по реакции:
2FeО + SiO2 = 2FeО*SiO2 + 1666,67 кДж.
На 1 кг железа выделится 1666,67: 2? 55,85 = 14,93 кДж. Всего тепла от ошлакования железа выделится 21,80? 14,93 = 325,48 кДж.
Ошлакование окиси кальция По реакции CaO + SiO2 = CaO? SiO2 + 5119,05 кДж на 1 кг CaO выделится тепла 5119,05: 56 = 91,41 кДж, а всего — 1,92? 91,41 = 175,51 кДж.
Т.О., от экзотермических реакций поступит тепла:
11 753,97 + 2718,48 + 325,48 + 175,51 = 14 958,44 кДж.
Физическое тепло шихты при 250С составит 116,51? 0,05? 25 = 145,64 кДж, а весь приход тепла составит 14 958,44 + 145,64 = 15 104,08 кДж.
Расход тепла Определим расход тепла, При нормальном ведении процесса температура продуктов плавки, т. е. штейна, шлаков и отходящих газов, составит 1150, 1250 и 13000С соответственно.
При этом расход тепла с продуктами плавки составит, кДж:
Со штейном 53,22? 0,05? 1150 = 3060,15;
Со шлаком 50,26? 0,07? 1250 = 4397,75;
С отходящими газами:
С SО2 13,3? 170,3 = 2264,99;
С N2 69,9? 105,9 = 7404,39;
С Н2О 1,50? 132,38 = 198,57.
Всего расход тепла со всеми продуктами плавки равен 17 325,85 кДж.
Примем, что потери тепла через кладку печи составляют 4,5% от прихода тепла. Тогда общий расход тепла составит 17 325,85: 0,955 = 18 142,25 кДж, т. е. потери через кладку составят 18 142,25 — 17 325,85 = 816,4 кДж.
Полученные результаты расчета сведем в таблицу 3.
Таблица 3. Тепловой баланс плавки
Приход тепла | Расход тепла | |||||
Статьи баланса | кДж | % | Статьи баланса | кДж | % | |
Хим. реакции | 14 958,44 | 82,25 | штейн | 3060,15 | 16,87 | |
шихта | 145,64 | 0,80 | шлак | 4397,75 | 24,24 | |
дутье | 3038,17 | 16,75 | Отход. газы | 9867,95 | 54,39 | |
Потери через кладку | 816,4 | 4,5 | ||||
Итого | 18 142,25 | Итого | 18 142,25 | |||
С воздухом требуется ввести тепла 18 142,25 — (14 958,44 + 145,64) = 3038,17 кДж. Энтальпия 1 м3 воздуха в этом случае будет 3038,17: 87,0 = 34,92 кДж; по таблице «Расход тепла на нагревание газов» находим, что это значение соответствует температуре приблизительно 4040С. Т.о., рассчитанная температура обеспечит автогенность протекания процесса.
Расчет шихты для плавки окисленных никелевых руд в шахтной печи
Составить материальный баланс плавки агломерата следующего состава, %: Ni 0,96; MgO 16,50; SiO2 48,10; Al2O3 7,0; Fe2O3 23,0; CaO 3,50; S 0,07; прочие 0,87.
Принимаем в штейне 20% Ni и 22% S; извлечение никеля рассчитываем по формуле В. И. Смирнова, считая содержание никеля в шлаке 0,2% (0,01 от содержания в штейне), выход шлака 100% от веса агломерата, угар 0,7%, пренебрегая пока уносом в пыль, возвращаемую на агломерацию.
Извлечение никеля И Ni = () *100 — 0,7 = 78,50%.
Расход сухого кокса 33% от веса агломерата, десульфуризация при плавке 50%. Состав кокса, %: 82,0 С; 1,0 летучих; 1,0 S и 16,0% золы. Состав золы кокса, %: 50,0 SiO2; 30,0 Al2O3; 11,0 Fe2O3; 5,0 CaO; 4,0 прочие.
Составляем расчетный баланс для подсчета количества потребного гипса и выяснения предварительного состава шлака, получающегося при плавке без флюсов, кроме гипса.
По условию содержание никеля в агломерате 0,96%, из них 78,5% переходит в штейн. На 100 кг агломерата в штейн переходит 0,96 * 0,785 = 0,75 кг Ni, этот никель в штейне составляет 20%. Штейна будет 3,75 кг (0,75: 0,2).
В штейне содержится 3,75 * 0,22 = 0,83 кг S.
При 50% десульфуризации в шихте должно быть 0,83: 0,5 = 1,66 кг S общ.
Содержание серы в шихте, кг:
В агломерате 0,07
В коксе 33 * 0,01 = 0,33
Итого 0,40
Должно быть введено с гипсом 1,66 — 0,40 = 1,26 кгS.
Состав гипса (CaSO4 * 2H2O), %: 28,05 CaO; 16,00 S; 32,00 О2; 18,00 Н2О; 4,55 SiO2; 1,40 Al2O3.
Следует ввести 1,26: 0,16 = 7,88 кг гипса. Вместо гипса можно принять пирит. Порядок расчета будет тот же. Расчетный баланс сведем в таблицу 1.
Таблица 1. Расчетный баланс плавки агломерата без учета воздуха, флюсов, пыли и угара
компоненты | загружено | итого | получено | |||||
агломерата | гипса | кокса | штейна | шлака | газов | |||
Ni | 0,96 | 0,96 | 0,75 | 0,21 | ||||
MgO | 16,50 | 16,50 | 16,50 | |||||
SiO2 | 48,10 | 0,51 | 2,64 | 51,20 | 51,25 | |||
Al2O3 | 7,0 | 0,16 | 1,58 | 8,74 | 8,74 | |||
Fe | 15,40 | 0,41 | 15,81 | 2,94 | 12,87 | |||
CaO | 3,50 | 3,16 | 0,26 | 6,92 | 6,92 | |||
S | 0,07 | 1,26 | 0,33 | 1,59 | 0,83 | 0,50 | 0,87 | |
О2 | 7,60 | 2,52 | 0,18 | 11,38 | 4,43 | 6,95 | ||
прочие | 0,87 | 0,21 | 1,08 | 0,02 | 1,06 | |||
С | 27,06 | 27,06 | 27,06 | |||||
летучие | 0,33 | 0,33 | 0,33 | |||||
Н2О | 2,03 | 2,03 | 2,03 | |||||
итого | 100,0 | 6,48 | 33,00 | 144,26 | 4,54 | 102,48 | 37,24 | |
Предварительный состав шлака при плавке без флюсов:
Кг %
SiO2 51,25 50,00
FeО 17,30 16,90
CaO 6,92 6,75
MgO 16,50 16,10
Al2O3 8,74 8,53
Прочие 1,77 1,73
Итого 102,48 100,00
При плавке без флюсов шлак получается слишком кислым (SiO2 + Al2O3 = 59,99%). Хотя содержание FeО почти на пределе, ведем расчет на добавку в качестве флюса только известняка. Расчет ориентируем на получение в шлаке 43% SiO2, учитывая довольно большое количество Al2O3.
Расчет количества известняка в этом случае получается несложным: в шлаке 51,25 кг SiO2; задано 43% SiO2.
Общий вес шлака 51,25: 0,43 = 119,19 кг.
Следует ввести 119,19 — 102,48 = 16,71 кг CaO.
Принимаем для упрощения чистый CaСO3 (56% CaO и 44% СО2).
Такого известняка потребуется 16,71: 0,56 = 29,84 кг и содержание CaO в шлаке составит (6,92 + 16,71): 119,19 * 100 = 21%. Содержание MgO в шлаке 16,50: 119,19 * 100 = 14,0%. Сумма 21 + 14 = 35% укладывается в предельное содержание 36%, но содержание FeО (17,3: 119,19 * 100 = 14,5%) получается почти на нижнем пределе 12%, т. е. агломерат является тугоплавким маложелезистым.
Для расчета количества потребного воздуха нужно задаться соотношением углерода, сгорающего в СО к углероду, сгорающему в СО2. Это соотношение равно соотношению этих компонентов в отходящих газах по объему, за вычетом объема СО2. На практике анализы отходящих газов дают отношение СО: СО2 (включая СО2 известняка) в среднем от 1: 1,5 до 1: 2.
Для нашего расчета данное соотношение принимаем СО: СО2 = 1: 1,5.
В этом случае сгорает в окись углерода 27,06: 2,5 * 1 = 10,82 кг С. и в углекислоту 27,06: 2,5 * 1,5 = 16,24 кг С.
Потребуется кислорода, кг Для сгорания С в СО 10,82: 12 * 16 = 14,43
Для сгорания С в СО2 16,24: 12 * 32 = 43,31
Для серы 0,87
Итого 58,61.
За вычетом 7,63 кг О2, переходящего в газы из шихты (на восстановление Fe2O3 и CaSO4: 7,6 + 2,52 + 0,18 — 4,43) потребуется 51,48 кг О2 или 51,48: 0,23 = 223,83 кг воздуха.
Полученные данные сводим в таблицу 2.
Таблица 2. Материальный баланс плавки агломерата без учета пыли, оборотного и конвертерного шлаков, кг
компоненты | загружено | итого | получено | |||||||
агломерат | гипс | известняк | кокс | воздух | штейн | шлак | газы | |||
Ni | 0,96 | 0,96 | 0,75 | 0,21 | ||||||
MgO | 16,50 | 16,50 | 16,50 | |||||||
SiO2 | 48,10 | 0,51 | 2,64 | 51,25 | 51,25 | |||||
Al2O3 | 7,0 | 0,16 | 1,58 | 8,74 | 8,74 | |||||
Fe | 15,40 | 0,41 | 15,81 | 2,94 | 12,87 | |||||
CaO | 3,50 | 3,16 | 16,71 | 0,26 | 23,63 | 23,63 | ||||
S | 0,07 | 1,26 | 0,33 | 2,20 | 0,83 | 0,50 | 0,87 | |||
О2 | 7,60 | 2,52 | 0,18 | 51,48 | 62,86 | 3,36 | 59,51 | |||
N2 | 172,35 | 172,35 | 172,35 | |||||||
С | 27,06 | 27,06 | 27,06 | |||||||
СО2 | 13,13 | 13,13 | 13,13 | |||||||
летучие | 0,33 | 0,33 | 0,33 | |||||||
Н2О | 2,03 | 3,70 | 5,73 | 5,73 | ||||||
прочие | 0,87 | 0,21 | 1,08 | 0,02 | 1,06 | |||||
итого | 100,00 | 11,26 | 29,84 | 36,70 | 223,83 | 386,78 | 4,54 | 118,12 | 278,97 | |
На основании данных полученного баланса рассчитываем количество и состав газов (таблица 3).
Таблица 3. Состав и количество газов шахтной печи при плавке агломерата
компоненты | Вес, кг | Объем, м3 | % (объемн.) | |
SO2 | 1,70 | 1,7: 64 * 22,4 = 0,60 | 0,29 | |
CO | 25,25 | 25,25: 28 * 22,4 = 20,20 | 9,96 | |
CO2 | 72,68 | 72,68: 44 * 22,4 = 37, 0 | 18,24 | |
N2 | 172,35 | 172,35: 28 * 22,4 = 137,88 | 67,97 | |
H2O | 5,73 | 5,73: 18 * 22,4 = 7,13 | 3,52 | |
итого | 278,97 | 202,81 | 100,00 | |
Для нашего примера принимаем следующие показатели: 30% О2 в дутье, 20% расход кокса от веса агломерата и 10% углерода кокса сгорает в СО и 90% в СО2.
Также принимаем:
Х — количество чистого кислорода, добавляемого на 100 м3 воздуха, м3;
а — содержание кислорода в смеси, %.
Если к 100 м3 воздуха добавить Х м3 кислорода, то объем смеси будет (100+ Х), а содержание кислорода равно (21 + Х), тогда из уравнения определится, а = * 100.
Решая это уравнение относительно Х, получаем Х = м3.
В нашем случае, а = 30 и тогда Х = = 12,86 м3, т. е. для получения смеси, содержащей 30% О2, нужно на каждые 100 м3 воздуха подать 12,86 м3 чистого кислорода.
На 100 кг агломерата по условию сжигается 20 кг сухого кокса, причем, как принято выше, 10% С кокса сгорает в СО и 90% - в СО2. В 20 кг сухого кокса 16,40 (20*0,82) кг С, их которых 1,64 * 16,40 * 0,10 сгорает в СО, остальные 14,76 кг (16,40*0,9) — в СО2. Потребуется кислорода, кг:
Для сгорания С в СО 1,64: 12 * 16 = 2,19
Для сгорания С в СО 14,76: 12 * 32 = 39,36
Для серы 0,81
Итого 42,36 кг О2.
За вычетом 7,55 кг О2, переходящего в газы из шихты (восстановление Fe2O3 и CaSO4: 6,37 + 4,44 + 0,18 — 3,36 кг), потребуется вводить в печь 34,81 кг О2.
По условию, в дутье, обогащенном кислородом, содержится 30% О2 и 70% N2 по объему. 100 м3 такой смеси будут иметь вес и весовой состав:
О2 30: 22,4 * 32 = 43,04 кг 33,00%
N2 70: 22,4 * 28 = 87,50 кг 67,00%
Итого 130,54 кг 100%
Следовательно, в печь будет введено азота 34,81: 0,33 * 0,67 = 70,67 кг.
Все остальные данные на 100 кг агломерата: расход гипса, известняка, выход штейна и т. д., остаются такими же, как и при плавке на воздухе. Поэтому при составлении материального баланса плавки агломерата на дутье, обогащенном кислородом, данные по агломерату, гипсу, известняку и штейну можно заимствовать из таблицы 2.
шихта плавка печь автогенный Таблица 4. Материальный баланс плавки агломерата на воздухе, обогащенном кислородом, без учета пыли, оборотного и конвертерного шлаков, кг
компоненты | загружено | итого | получено | |||||||
агломерат | гипс | известняк | кокс | воздух | штейн | шлак | газы | |||
Ni | 0,96 | 0,96 | 0,75 | 0,21 | ||||||
MgO | 16,50 | 16,50 | 16,50 | |||||||
SiO2 | 48,10 | 0,51 | 2,64 | 51,25 | 51,25 | |||||
Al2O3 | 7,0 | 0,16 | 1,58 | 8,74 | 8,74 | |||||
Fe | 15,40 | 0,41 | 15,81 | 2,94 | 12,80 | |||||
CaO | 3,50 | 3,16 | 16,71 | 0,26 | 23,63 | 23,63 | ||||
S | 0,07 | 1,26 | 0,33 | 2,20 | 0,83 | 1,37 | 0,87 | |||
О2 | 7,60 | 2,52 | 0,18 | 35,34 | 46,72 | 3,36 | 43,36 | |||
N2 | 71,76 | 71,76 | 71,76 | |||||||
С | 27,06 | 27,06 | 27,06 | |||||||
СО2 | 13,13 | 13,13 | 13,13 | |||||||
летучие | 0,33 | 0,33 | 0,33 | |||||||
Н2О | 2,03 | 3,70 | 5,73 | 5,73 | ||||||
прочие | 0,87 | 0,21 | 1,08 | 0,02 | 1,06 | |||||
итого | 100,00 | 11,26 | 29,84 | 36,70 | 107,10 | 269,97 | 4,54 | 118,99 | 162,24 | |