Загружение ветровой нагрузкой слева направо

Рисунок 2.3 — Загружение ветровой нагрузкой слева направо Интенсивность распределенной ветровой нагрузки определяем по формуле:

с наветренной стороны.

w = c· w_o·K·B·_{f (}2.10).

где с — аэродинамический коэффициент (приложение 4 [4]) с = 0,8;

w_o — нормативный скоростной напор ветра для высоты над поверхностью земли до 5,0 м, принимаемый в зависимости от района строительства (w_o = 0,23 кПа);

К — коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора в зависимости от высоты и типа местности, принимаемый по табл.6 [4] (К₅ = 0,5; К₁₀ = 0,65).

Определяем пассивное давление:

1) q_x = w₁

w₁ = w_{0 f}

w₁ = 0,23 = 0,772 кН/м.

2) q_x = w₂

w₂ = w_0f

К₂ =.

К₂ =.

w₂ = 0,23 = 0,846 кН/м.

Варианты загружения временной эксплуатационной и снеговой нагрузкой

Рисунок 2.4.

Рисунок 2.5.

Рисунок 2.6.

Расчет рамы на ЭВМ

а) Расчет балки покрытия.

Определение погонной распределенной нагрузки на балку.

Нормативные и расчетные значения погонных (в Н/м) нагрузок на балки определяют, как произведение нагрузки, распределенной по площадкам (в Н/м²) на ширину грузовой площади по формулам:

q^н_* = (g^н + p^н) · a, (2.11).

где g^н — нормативная постоянная нагрузка (по табл.2 [4]), g^н= 0,266 кН/м²;

p^н — нормативная временная нагрузка (по табл.2 [4]), pⁿ = 1,68 кН/м²;

а — шаг балок, а =6 м.

q^н_пог = (0,266 + 1,68) · 6 = 11,676 кН/м, q = (g + p) · a, (2.12).

где g — расчётная постоянная нагрузка, g^н= 0,296 кН/м²;

p — расчётная временная нагрузка, pⁿ = 2,4 кН/м²;

а — шаг балок, а =3 м.

q = (0,296 + 2,4) · 6 = 16,176 кН/м б) Определение расчетных усилий.

Расчетные усилия: максимальный изгибающий момент (на опоре) и максимальная поперечная сила (на опорах).

М_МАХ = 26,79 кН· м.

Q_МАХ = 37,3 кН в) Определение требуемого момента сопротивления.

Требуемый момент сопротивления сечения определяется по формуле:

W_{X call} = = = 111,62 см^{3 (}2.13).

где R_Y — расчетное значение сопротивления стали растяжению, сжатию и изгибу, принимаемое по таблице 5 [5] для фасонного проката в зависимости от толщины и класса стали;

R_Y = 240 МПа г_с — коэффициент условий работы конструкции, принимаемый для балок равным 1,0.

По сортаменту подбираем двутавр с W_X? W_{X call}

Принимаем: № 18Б1.

W_X = 120,1 см³; b_f =91 мм; t_w = 4,3 мм; t_f= 6,5 мм;

g^н_бн = 15,4 кг/м = 0,154 кН/м; I_X = 1063 см⁴; h = 177 мм; A = 19,58 см².

г) Проверка принятого сечения по первой группе предельных состояний.

у =? R_Y· г_c, (2.14).

у = = 223,06МПа.

R_Y· г_c = 240?10⁶?1 = 240 МПа.

223,06 МПа? 240 МПа => проверка выполняется.

Д =, (2.15).

Д =.

Проверка по второй группе предельных состояний.

f =? [f/l], где [f/l] = (1/200) · l (2.16).

f = = 0,028 проверка не выполняется Принимаем: № 18Б2.

W_X = 146,3 см³; b_f =91 мм; t_w = 5,3 мм; t_f= 8 мм;

g^н_бн = 18,8 кг/м = 0,188 кН/м; I_X = 1317 см⁴; h = 180 мм; A = 23,95 см²

f =? [f/l], где [f/l] = (1/200) · l.

f = = 0,0223 проверка выполняется.