Расчет трехстержневой фермы методом конечных элементов с помощью программы ansys 14. 5

1. РАСЧЕТ ПЛОСКОЙ ФЕРМЫ

1.1 Ручной расчет трехстержневой фермы

1.2 Расчет трехстержневой фермы в ANSYS 14.5

2. РАСЧЕТЫ ОБЪЕМНЫХ ТЕЛ В ANSYS 14.5

2.1 Расчет пластины при одноосном растяжении

2.2 Расчет пластины при термическом расширении

2.3 Расчет профильного диска при вращении с постоянной угловой скоростью

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЕРЕМЕЩЕНИЙ И НАПРЯЖЕНИЙ В КРУГЛОЙ ПЛАСТИНЕ ВЫВОДЫ

Целью данной работы является обретение навыков расчета задач по сопротивлению материала различными методами, а так же приобретение навыков работы в математических пакетах.

В данной работе будут рассмотрены задачи по сопротивлению материалов и решение их различными численными методами. Мы рассчитаем трехстержневую ферму методом конечных элементов с помощью программы ansys 14.5, а так же решим ее аналитически с помощью программного пакета Mathcad 14, и сравним полученные результаты. Рассмотрим изменение характеристик пластины под действием распределенной нагрузки и температуры, влияние шага «сетки» на получаемый результат. Рассчитаем деформацию и напряжения во вращающемся диске от центробежных сил. И, наконец, рассчитаем изменение характеристик крышки под действием давления.

1. РАСЧЕТ ПЛОСКИХ ФЕРМ

1.1 Ручной расчет трехстержневой фермы

ферма растяжение ansys пластина Ферменная конструкция состоит из трех стержней (рис.1) каждый из которых одним концом закреплен в неподвижном шарнире, а другим связан шарнирно с остальными стержнями. К свободному узлу 2 приложена вертикальная нагрузка T=1000 H, направленная вниз. Расстояние a=1 м, стержни изготовлены из стали Х18Н10Т (Е= 2,5*1011Па) одинакового поперечного сечения.

Рисунок 1 — Расчетная схема Матрицы смещений и узловых усилий ,

Матрица жесткости в общем виде Так как узлы 1, 3 и 4 неподвижны, матрица неизвестных перемещений узлов будет содержать только два ненулевых значения Тогда матрицу сил в основной системе координат, принятой для конструкции на рисунка 1 можно записать в виде Запишем матрицу коэффициентов жесткости в основной системе координат Матричное уравнение будет содержать два уравнения

k33•v3+k34•v4= -T

k43•v3+k44•v4=0

Для отыскания элементов этой матрицы рассмотрим жесткостные характеристики стержней в местных координатах.

Для определенности будем принимать, что местная ось направлена от узла с меньшим номером к узлу с большим номером (рис.2)

Рисунок 2 — Стержни в общих и местных системах координат Длины всех стержней, а так же косинусы углов между местными и общими осями представлены в таблице 1.

Коэффициенты жесткости в местной системе координат определяются по формуле

где i — номер стержня.

Находим матрицы жесткости стержней в местных осях

;, .

Запишем матрицы направляющих косинусов для стержней:

Используя формулу перевода матриц жесткости из местной СК в общую СК

для каждого стержня, получаем Для первого стержня Для второго стержня Для третьего стержня Цифры внизу и сбоку матриц означают номера соответствующих сил и перемещений. Сформируем матрицу жесткости К. Для этого просуммируем соответствующие элементы матриц жесткости отдельных стержней, стоящие на пересечении строк и столбцов с индексами ненулевых смещений, то есть с индексами 3 и 4.

В результате получим Решая систему уравнений V=K-1•P относительно ненулевых v3 и v4 в общей системе координат, где получим Получим перемещение узла 2 в направлениях 3 и 4

v3= 1.516•10−5м по оси Х

v4= -8.352•10−5м по оси У Знак «-» означает, что перемещение узла осуществляется в противоположное направление оси х (рисунок 2)

Матрицы перемещений стержней в общей системе координат Теперь определим перемещения стержней в местных системах координат v=л•vi

Получим:

По формуле вычисляем узловые силы, действующие на каждый стержень вдоль его оси в местных координатах Из рисунка 2 видно, что третий стержень будет растянут, а второй и первый сжаты. Осевые силы в этих стержнях равны:

P1= -501H

P2= -607 H

P3=678 H

По известным усилиям определим толщину стенок с постоянным внешним радиусом R.

Внешний радиус задан R=40 мм.

Для растянутых стержней условие прочности запишется через напряжения:

Где коэффициент запаса прочности при растяжении и действующее на стержень напряжение:

допустимое напряжение.

Для третьего стержня:

Откуда Примем r=37, тогда толщина стенки будет равна:

R-r=h, 40−37=3 мм.

При сжатии стержня (1) критическая сила равна:

где I — момент инерции полого круглого сечения Условие прочности при сжатии где fу=3 — коэффициент запаса при потере устойчивости, Р — действующая сила.

Из приведенных выше формул выразим внутренний радиус r:

Подставим все значения в формулу и посчитаем r для первого стержня

Примем r=37, тогда толщина стенки будет равна:

R-r=h

40−37=3 мм.

Для второго стержня

Для третьего стержня

Примем для второго и третьего радиус равным 37 мм, тогда толщина стенки будет как и в первом стержне 3 мм.

Рассчитаем массу стержней и конструкции в целом:

m=с•V

с=7900 кг/м3

V=Sосн•h

Sосн=р (R2-r2)

Так как толщину стенок во всех трех стержнях я принял 3 мм, то площадь основания будет везде одинакова:

Sосн=3.14(0.042−0.0372)=7.25•10−4 м2

Тогда масса всей конструкции будет равна:

M=с•Sосн (L1+L2+L3),

M=7900•7.25•10−4(2.926+1.25+1.03)=29.8 кг

1.2 Расчет трехстержневой фермы в ANSYS 14.5

Подходящими КЭ для стержней плоских ферм являются стержневые элементы LINK1. Узлы конечно-элементной модели будут совпадать с узлами фермы, а каждый стержень будет отдельным КЭ.

Для КЭ LINK1 требуется задать по крайней мере одно материальное свойство (модуль Юнга ЕХ) и одну константу КЭ (площадь поперечного сечения AREA). Эти константы произвольны, и значения этих параметров в данной задаче не будут влиять на искомые величины, подлежащие определению.

Описание процедуры решения.

Подготовка КЭ модели.

Определение типов используемых КЭ:

Main menu > Preprocessor>/главное меню>препроцессор>/

Element type>/тип КЭ>/

Add/Edit/Delete>/добавить/ удалить/редактировать>/

Add> /добавить/

Structural Link>/объединяющий элемент (линия)>/

3D finit stn 180>OK/трехмерная/

Element type>Close>/закрываем окно типа элемента/

Задание наборов реальных констант для выбранных типов КЭ:

Main menu>Preprocessor>/главное меню>препроцессор>/

Real Constants>/реальные константы>/

Add>OK>/добавить/

AREA 0.0001> OK/площадь КЭ 0,0001м2/

Real Constants>Close/закрываем окно реальных констант/

Задание свойств материала:

Material Props>/свойства материала/

Material models>Favorites>/моделирование материала, основные/

Linear static>/линейные, постоянные свойства/

Linear Isotropic> OK>/линейное изотропное>/

EX 2e 11> OK/модуль Юнга Па/

Непосредственное генерирование линий по точкам:

Последовательно определяем узлы (Keypoints) с номерами 1 — 4 по двум координатам X и Y в текущей глобальной декартовой системе координат.

Main menu> Preprocessor>/главное меню>препроцессор>/

Modelling>Create>/создание модели>/

Keypoints>/точки>/

In Active CS… >/в активной (текущей) системе координат/

Keypoints 1/точка 1 /

X, Y, Z 0, 0> Apply >/координата Х равна 0 м, коорд. Y 0м>применить/

Keypoints 2/точка 2 /

X, Y, Z 1, 2.75> Apply >/координата Х равна 1 м, коорд. Y 2,75м>применить/

Keypoints 3/точка 3> применить/

X, Y, Z 0, 2> Apply >/координата Х равна 0 м, коорд. Y 2м>применить/

Keypoints 4/точка 4 /

X, Y, Z 0, 3>OK>/координата Х равна 0 м, коорд. Y 3 м /

Построение линий по точкам:

Main menu> Preprocessor>/главное меню>препроцессор>/

Modelling>Create>/создание модели>/

Lines>Straight Lines/линии>прямые линии/

Курсором выделяем 2 точки по которым мы строим линию Определение типа анализа и задание условий закрепления и силовых факторов.

Тип анализа:

Main menu> Solution>/главное меню>решение>/

Analysis>Туре — New Analysis… >/анализ> тип — новый анализ>/

Static>OK/статический (стоит по умолчанию)/

Условия закрепления:

Main menu> Solution>/главное меню>решение>/

Define Loads — Apply >/нагрузки — добавитъ/

Structural>Displacement>/структурные>связи/

On Nodes>/на узлах>/

В графическом окне указываем узлы 1,3 и 4> ОК >

All DOF >ОК /закрепить по всем осям/

Задание сил:

Main menu> Solution>/главное меню>решение>/

Define Loads — Apply >/нагрузки — добавитъ/

Structural> Force/Moment >/структурные> сила/момент /

On Nodes >/на узлах>/

Указываем в графическом окне узел 2>ОК>

LAB >FY,/направление силы (по оси Y)/

VALUE> -1000> Apply/значение > -1000 Н > >применить/

«-» означает, что направление силы противоположно направлению оси (рис. 3).

Рисунок 3 — КЭ модель со связями и нагрузками

3) Формирование и решение системы линейных алгебраических уравнений МКЭ:

Main menu> Solution>/главное меню>решение>/

Solve>Current LS >ОК/решить >текущую модель/

Close /в появившемся окне сообщения «Solution is Done"/

4) Просмотр результатов расчета.

Визуальный результат.

Для просмотра перемещения узла 2 по осям Х и У, и сравнить с первоначальным положением нужно выполнить:

Main menu>General PostProc >/главное меню >постпроцессинг/

Plot Results >Deformed Shape>/печать результатов> >деформированное состояние/

Def + Undef /деформированное + недеформированно/

Рисунок 4 — Деформированная и недеформированная модель Текстовый результат.

Для просмотра численных значений перемещения узла 2 по Х и У выполним:

GeneralPostproc>List Result>Nodal Solution> DOF Solution> Displacement vector sum> OK.

После чего высвечивается текстовый файл с номерами узлов и их перемещениями по осям.

PRINT U NODAL SOLUTION PER NODE

***** POST1 NODAL DEGREE OF FREEDOM LISTING *****

LOAD STEP= 1 SUBSTEP= 1

TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0

THE FOLLOWING DEGREE OF FREEDOM RESULTS ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM

NODE UX UY UZ USUM

1 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

2 0.15132E-04−0.83502E-04 0.0000 0.84862E-04

3 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

4 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000

MAXIMUM ABSOLUTE VALUES

NODE 2 2 0 2

VALUE 0.15132E-04−0.83502E-04 0.0000 0.84862E-04

Для того что бы посмотреть какие силы действуют на стержень нужно добавить функцию LS2 которая покажет нам действующие на стержни силы.

GeneralPostproc > Element Table> Define Table> add> By sequence num + LS и дописываем «2"> OK> Close

Теперь мы можем посмотреть силы:

GeneralPostproc>List Result> Elem Table Data>LS2>OK

Видим значения сил на 3 стержня:

PRINT ELEMENT TABLE ITEMS PER ELEMENT

***** POST1 ELEMENT TABLE LISTING *****

STAT CURRENT

ELEM LS2

1 -0.50102E+07

2 -0.60793E+07

3 0.67780E+07

MINIMUM VALUES

ELEM 2

VALUE -0.60793E+07

MAXIMUM VALUES

ELEM 3

VALUE 0.67780E+07

Сравним результаты, полученные при ручном счете в MathCAD14 и Ansys 14.

Вывод: Расхождения результатов ручного счета и машинного, намного меньше 1%, что свидетельствует о правильности проведенных расчетов. Причиной расхождений являются погрешности при округлении величин.

2. РАСЧЕТЫ ОБЪЕМНЫХ ТЕЛ В ANSYS 14.5

Для пластины изображенной на рисунке 5 толщиной 5 мм изготовленной из сплава Х18Н10Т с модулем Юнга Е=2•1011 и коэфф-ом Пуассона µ=0.25 выполнить следующие задания:

1. На пластину действуют растягивающие силы, величина которых Р=220МПа. Определить координаты сечений, в которых напряжения изменяются менее чем на 5%

2. Определить максимальные и минимальные напряжения и и коэффициент концентрации при нагреве пластины на 230оС, помещенной между двумя плоскостями (плитами) без трения.

3. Определить максимальные и минимальные напряжения и и коэффициент концентрации для диска, профилем которого является данная пластина, при вращении его вокруг оси с частотой п = 600 об/мин.

Рисунок 5 — Эскиз пластины

2.1 Расчет пластины при одноосном растяжении

Подготовка КЭ модели.

Определение типов используемых КЭ:

Main menu > Preprocessor>/главное меню>препроцессор>/

Element type>/тип КЭ>/

Add/Edit/Delete>/добавить/ удалить/редактировать>/

Add> /добавить/

Solid>/плоское тело >/

Quad 4 mode 82>OK/четырехугольный 8-узловой /

Option >/опции >/

КЗ >Plane stress w/thk >/плосконапряженный элемент с указанием толщины/

Element type>Close>/закрываем окно типа элемента/

Задание наборов реальных констант для выбранных типов КЭ:

Main menu>Preprocessor>/главное меню>препроцессор>/

Real Constants>/реальные константы>/

Add>OK>/добавить/

Thickness>/толщина оболочки/

THK, 0.005> OK/от узла «I» 0,005 мм/

Real Constants>Close/закрываем окно реальных констант/

Задание свойств материала:

Material Props>/свойства материала/

Material models> Structural >/моделирование материала, основные/

Linear >/линейная структура /

Elastic > Isotropic> OK>/линейное изотропное>/

EX 0.78e 11> OK/модуль Юнга Па/

PRXY, 0.3> ОК /коэффициент Пуассона 0,3/

Непосредственное создание прямоугольников.

Рисуется скелет конструкции последовательным заданием ключевых, соединяющих их линий и плошадей.

Main menu> Preprocessor> /главное меню> препроцессор> /

Modelling Create> /создание модели> /

Keypoints+ > /ключевая точка>/

Указать точки с координатами Х м, Y м.

Соединяем точки линиями и строим области (Areas) «по линиям».

Areas > Arbitrary >By lines>/области > по линиям > /

Создание сетки КЭ:

Main menu>Preprocessor>/главное меню>препроцессор>/

Meshing >Mesh >/создание сетки>сетка>/

а) Для нерегулярной сетки (автосетки):

Areas>Free>/площади >свободные >/

В графическом окне указываем область, которую нужно разбить>ОК.

Для увеличения частоты сетки:

Main menu> Preprocessor>/главное меню> препроцессор>/

Meshing >Modify Mesh >Refine At > /создание сетки >обогатить>/

Area >/области >/

В графическом окне указываем область, которую нужно разбить> ОК.

Level, I (Minimal) >OK/минимальные/

б) Для создания упорядоченной сетки (форма элементов стремится к форме правильных многоугольников) (рис. 10):

Meshing >Size Cntrls> Manual Size > /размер для руководства>/

Global >Size > /размер>/

Size. 1 >OK/размер 1 мм/

Meshing >Mesh >/создание сетки >сетка>/

Areas >Mapped>/площади>свободные> графическом окне указываем области, которыю нужно разбить> OK.

Рисунок 6 — Модель с равномерным разбиением Определение типа анализа и задание условий закрепления и силовых факторов.

Тип анализа:

Main menu>Solution>/главное меню> решение>/

Analysis>Type — New Analysis>/анализ> тип — новый анализ>/

Static>OK/статический (стоит по умолчанию)/

Условия закрепления:

Main menu>Solution>/главное меню> решение>/

Define Loads > Apply > Structural > Displacement >/нагрузки >добавить /

Displacement >On Keypoints >/связи >ключевые точки >/

В графическом окне указываем верхнюю и нижнюю точки на правом торце детали, >ОК.

Lab2, UX/вдоль оси X /

Value, 0 /перемещения ноль/

KEXPND On >OK/действие команды на все узлы, лежащие между ключевыми точками/

Задание силового воздействия (давления):

Main menu> Solution>/главное меню>решение>/

Define Loads >Apply >Structural >/нагрузки >добавить >структурные/

Pressure>On Lines >/давление >no линии/

Указываем в графическом окне линию левого торца детали >ОК >

Pressure Value >-220е6>OK/значение>-220 000 000Н/м2> применить/

Формирование и решение системы линейных алгебраических уравнений МКЭ:

Main menu> Solution>/главное меню>решение>/

Solve>Current LS > решить >текущую модель/

Close в появившемся окне сообщения «Solution is Done».

Просмотp результатов расчета.

Просмотр перемещений (рис. 11):

Main menu>General PostProc >/главное меню >постпроцессинг/

Plot Results > /печать результатов>/

Contour Plot >Nodal Solution> /no контуру, центральное решение>/

DOF Solution >

Def shape only>OK/только деформированное состояние/

Просмотр напряжений (рис. 12):

Main menu>General PostProc >/главное меню >постпроцессинг/

Plot Results >/печать результатов>/

Contour Plot >Nodal Solution>/no контуру, центральное решение>/

Stress >von Mises SEQV.

Рисунок 7 — Деформированное состояние пластины Рисунок 8 — Напряжения в пластине Чтобы оценить влияние концентратора, находим на пластине крайнюю плоскость, в которой влияние концентратора не превышает 5% (рис. 13)

По рисунку 8 видно, что напряжения по высоте пластины начинают выравниваться примерно от начала координат главной системы координат. Для более точного определения нагрузок по всей высоте воспользуемся командой

General PostprocQuery ResultsSubgrid SoluStressvon Mises SEQV

Опытным путем определяем, что напряжения по высоте пластины начинают колебаться в пределах ±5% при l0=65−67 мм.

Для определение коэффициента концентрации напряжений найдём максимальные, минимальные и средние напряжение на правом торце пластины:

Определение коэффициента концентрации напряжений:

;

;

;

Для сравнения сделаем расчет той же пластины, но с большим шагом сетки, для того, что бы определить влияние шага разбивание элемента на конечный результат.

Рисунок 9 — Сетка разбиения с большим шагом И посмотрим действие напряжений Рисунок 10- напряжения с большим шагом сетки.

Как мы видим, уменьшение шага сетки может значительно увеличить точность расчетов. В нашем случае при разбиении сетки на элементы каждые 8 мм, и при разбиении на отдельный элемент через каждый миллиметр погрешность составила

.

Определим коэфф-нт концентрации при грубой сетке

;

;

;

2.2 Расчет пластины при термическом расширении

Определим максимальные и минимальные напряжения и и коэффициент концентрации при нагреве пластины на 50оС, помещенной между двумя плоскостями (плитами) без трения.

Создаем модель аналогичную пункту 2.1.

При подготовке КЭ модели в свойствах материала дополнительно указываем коэффициент температурного расширения:

Material Props>/свойства материала/

Material models> Structural >/моделирование материала, основные/

Linear >/линейная структура /

Elastic > Isotropic> OK>/линейное изотропное>/

EX 0.78e 11> OK/модуль Юнга Па/

PRXY, 0.3> ОК /коэффициент Пуассона 0,3/

Structural >Thermal Expansion>/тепловое расширение/

Secant Coefficient>Isotropic>/изотропное/

ALPX, 1E-7 >OK/коэффициент температурного расширения /

Условия закрепления:

Main menu>Solution>/главное меню> решение>/

Define Loads > Apply > Structural > /нагрузки >добавить>связи/

Displacement >On Lines >/связи >по линии >/

В графическом окне указываем на линии левого торца детали, >ОК.

Lab2, UX/вдоль оси X /

Value, 0 /перемещения ноль/

Задание воздействия (температура):

Main menu> Solution>/главное меню>решение>/

Define Loads >Apply >Structural >/нагрузки >добавить >структурные/

Temperature>On Nodes >/давление >на узлах/

Выделяем в графическом окне всю область >ОК >

Temperature Value >50>OK/значение>+50 > применить/

Формирование и решение системы линейных алгебраических уравнений МКЭ и просмотр результатов выполняем по аналогии с пунктом 2.1.

Определение коэффициента концентрации напряжений Рисунок 11 — Напряжения на пластине

;

;

;

Коэффициент концентрации напряжений:

2.3 Расчет профильного диска при вращении с постоянной угловой скоростью

Определим максимальные и минимальные напряжения и и коэффициент концентрации для диска, профилем которого является данная пластина, при вращении его вокруг оси с частотой п = 1000 об/мин.

Описание процедуры решения.

В данном пункте используются очертания той же модели, что и в пункте 2.2. Тип используемых КЭ Solid 45 node 95. В свойствах материала задаем дополнительно плотность (Density) равной 7800 кг/м3 .

Построение модели.

На этот раз я решил построить исходную пластину целиком.

Зададим 2 типа элементовSOLID45 и SHELL93.

1.Строим точки

Main MenupreprocessorModelingCreateKeypointsIn Active CS

Задаем координаты согласно варианту.

2.Строим линии по заданным точкам

Main MenupreprocessorModelingCreateLinesLinesStraight Line

Округления задаем следующим образом

Main MenupreprocessorModelingCreateLinesArcsBy End KPs and Rad

указываем 2 точки окружности и точку являющуюся центром, задаем радиус.

3.Строим площадь по построенным линиям

Main MenupreprocessorModelingCreateAreasArbitraryBy Lines

4.Задаем тело вращения по данной площади и оси вращения

Main MenupreprocessorModelingOperateExtrudeAreasAbout Axis

указываем площадь, затем указываем 2 точки которые будут составлять ось вращения в графе ARC задаем угол на который мы хотим повернуть нашу пластину

5.Теперь разбиваем объемное тело на элементы

Main MenupreprocessorMeshingMeshToolLines-setPick AllSIZE- 0.004- OK

Main MenupreprocessorMeshingMeshToolGlobal-SetTYPE;

SHELL93-OK

Main MenupreprocessorMeshingMeshToolAreasвыделяем переднюю стенку-OKSIZE- 0.004- OK

Меняем тип элемента снова на SOLID45

Main MenupreprocessorMeshingMeshToolGlobal-SetTYPE;

SOLID45-OK

Main MenupreprocessorMeshingMeshTool-под окошечком Volumes выбираем Hex Sweep и в окошечке ниже выбираем Pick Src Src/Trg

жмем Sweep, выбираем весь объем, жмем Apply, выбираем переднюю стенку, выбираем противоположную стенкуOK

Рисунок 12- Диск вращения разбитый на элементы Прежде чем задать диску вращение, зададим симметри, что бы программа распознавала ј диска как полноценный диск

SolutionDefine loadsApplyDisplacementSymmetry B.C.- On Areas

выделяем переднюю и противоположную плоскость Зададим диску вращение (в Гц)

SolutionDefine loadsApplyInertiaAngular VelocGlobalOMEGY;

— 16.6 (1000 об/мин)-OK

Все готово можно дать машине рассчитать результат

SolutionSloveCurrent LSOK

Просмотрим напряжения которые возникают в диске при его вращении

Main MenuGeneral PostprocPlot ResultsContour PlotNodal Solu;

Stressvon Mises stressOK

Рисунок 13- напряжения в диске при вращении Определим коэффициент концетраций напряжений Определение коэффициента концентрации напряжений:

;

;

;

ВЫВОД

Таким образом, рассчитав напряжения в пластинке при растяжении от приложенного к торцам усилия, при температурном нагреве, а также выполнив расчет профильного диска с сечением равным пластинке, имеем следующие коэффициенты концентрации напряжений в области кругленного выреза:

Близость значений коэффициентов концентрации напряжений подтверждает правильность выполнения расчетов. На основании чего можно ввести понятие о среднем коэффициенте концентрации напряжений для тел с исходной геометрией.

Произведя расчет пластины на растяжение от распределенной нагрузки, мы выяснили, что при расстоянии l0=65 мм, от концентратора напряжения, напряжения по высоте пластины изменяются незначительно. Так же выяснили, что шаг «сетки», на которую мы разделяем элемент, существенно влияет на конечный результат, в нашем случае изменение шага разбиения с 1 мм на 5 мм, результат изменился на 13,5%.

Определение перемещений и напряжений в круглой пластине Определим давление на крышку топливного бака из стали Х18Н10Т (Е= 2,5*1011Па) и напряжения в нем, при давлении внутри бака равным P=2•105 Па.

Рисунок 14- Габариты крышки Алгоритм построения модели в программе ansys такой же, как и при построении диска из пункта 2.3, только нам необходимо теперь задать различную толщину по профилю. Материал задаем SHELL 281. Модуль юнга, коэфф-нт Пуассона и плотность материала остаются прежними.

Чтобы задать различную толщину необходимо выполнить:

PreprocessorSectionsShellLay-upAdd/ Edit

В столбце Thickness вводим толщину (в метрах), и для удобства задаем имя соответствующее данной толщине. Жмем OK. Повторяем процедуру, только теперь задаем новую толщину, имя, и меняем ID на 2, далее так же вводим третью толщину.

После того, как мы построили ј крышки, сделаем сетку в соответсвии с различной толщиной.

PreprocessorMeshingMeshTool

Справа от первой строчки жмем Set и в последней строчке SECNUM Section number выбираем нужную нам толщину, затем выбираем напротив строки Mesh: — Areas, нажимаем Mesh, и выбираем нужный сектор. Таким образом задаем толщины 3-х частей крышки: основания, боковой поверхности, верхней части крышки.

Закрепим нашу крышку у основания как показано на рисунке 14:

SolutionDefine loadsApplyStructuralDisplacementOn Lines

Теперь осталось добавить силу давления на крышку:

SolutionDefine loadsApplyStructuralPressureOn Areas

Выбираем все поверхности и задаем распределенную нагрузку 2•105 Па Рассчитаем результат, получим:

Рисунок 15 — Деформация крышки от давления Рисунок 16 — Напряжения в крышке Посчитаем коэффициент концентраций

;

;

;