Расчёт сварочного выпрямителя, предназначенного для однопостовой механизированной сварки плавящимся электродом в среде углекислого газа и под флюсом детале
Министерство образование Российской Федерации Санкт-Петербургский институт машиностроения (ЛМЗ-ВТУЗ) Кафедра «Технология и оборудование сварочного производства». Pdн — отдаваемая (выпрямленная) номинальная мощность УP — суммарные активные потери в схеме выпрямления, которые можно разбить на следующие составные части: R2=1,04•0,007=0,0073 (Ом) Активные сопротивления первичной и вторичной обмоток… Читать ещё >
Расчёт сварочного выпрямителя, предназначенного для однопостовой механизированной сварки плавящимся электродом в среде углекислого газа и под флюсом детале (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Министерство образование Российской Федерации Санкт-Петербургский институт машиностроения (ЛМЗ-ВТУЗ) Кафедра «Технология и оборудование сварочного производства»
Курсовая работа по теме: Расчёт сварочного выпрямителя, предназначенного для однопостовой механизированной сварки плавящимся электродом в среде углекислого газа и под флюсом деталей из низкоуглеродистых и низколегированных сталей Выполнил:
Ст.гр.№ 5303
Ковальков А. Е.
Проверила:
Приёмышева Г. А.
Санкт-Петербург 2010
Исходные данные
Наименование параметра | Обозначение параметра | Величина | |
1. Номинальное напряжение трёхфазной питающей сети частотой fс=50 Гц, В | Uс | ||
2. Номинальный выпрямленный (сварочный) ток, А | Idн | ||
3. Номинальное выпрямленное (рабочее)напряжение на зажимах выпрямителя при номинальном токе, В | Udн | ||
4. Номинальный режим работы (продолжительность нагрузки) при цикле сварки 10 мин, % | ПН% | ||
5. Способ регулирования сварочных параметров | тиристорный | ||
6. Внешняя характеристика | жёсткая | ||
7. Система охлаждения | Воздушная принудительная | ||
8. Класс изоляции | F | ||
9.Кострукционные особенности: а) материал магнитопровода б) материал обмоток трансформатора | Сталь 3413 Алюминиевые провода | ||
Выбор схемы выпрямления
Выбор осуществляется из четырёх самых распространённых схем выпрямления:
Ш Трёхфазная мостовая схема Ш Шестифазная с нулевой точкой Ш Схема с уравнительным реактором Ш Кольцевая схема Учитывая исходные данные, выбираем шестифазную схему выпрямления с уравнительным реактором, получившей широкое применение при сварке в углекислом газе. Схема обладает хорошим использованием вентилей и небольшой расчётной мощностью трансформатора.
Рисунок 1. «Схема выпрямления с уравнительным реактором»
В этой схеме трансформатор имеет одну первичную обмотку, соединённую в треугольник, и две группы вторичных обмоток, каждая из которых соединена в звезду, причём в первой группе нулевая точка образована концами обмоток, а во второй группе — началами обмоток. Таким образом, фазные напряжения смещены дуг относительно друга на 180 ?. В результате имеем два трёхфазных выпрямителя, работающих параллельно через уравнительный реактор на общую нагрузку.
Основные параметры выпрямителя
1) Ориентировочное значение напряжения холостого хода выпрямителя:
Udxx =(1,4ч1,8)•Udн=(1,4ч1,8)•50=70ч90(В)
Udн — номинальное выпрямленное напряжение Принимаем Udxx=80(В)
2) Длительно допустимый по нагреву ток выпрямителя:
Id дл=Idн•=500•=387 (А)
Idн — номинальный выпрямленный ток ПН — продолжительность нагрузки
Расчёт силового трансформатора
1. Расчёт фазных токов и напряжений обмоток трансформатора:
По выбранной схеме выпрямления и схеме соединения первичной обмотки в треугольник рассчитываем:
1.1. Вторичное фазное напряжение:
U2ф = ==68,4 (В)
1.2. Реальное значение напряжения холостого хода выпрямителя:
Udxx0=1,35• U2ф =1,35•68,4=92,3 (В)
1.3. Действующее значение тока вторичных обмоток трансформатора:
I2ф= Idн•0,289=500•0,289=144,5 (А) выпрямитель катушка трансформатор сварочный
1.4. Расчётное значение тока вторичных обмоток:
I2ф расч.=I2ф•=144,5•=111,9 (А)
1.5. Коэффициент трансформации:
При соединении первичной обмотки в треугольник Кт===5,56
1.6. Действующее значение фазного тока первичной обмотки:
I1ф=0,41••Idн=0,41••500=36,87 (А)
I1ф=36,87•1,05=38,7 (А)
1,05-коэффициент, учитывающий влияние тока холостого хода на номинальный первичный ток
1.7. Расчётное значение тока первичных обмоток:
I1ф расч.=I1ф•=38,7•=29,98 (А)
1.8. Значение номинальной отдаваемой (выпрямленной) мощности выпрямителя:
Pdн=Idн• Udн=500•50=25 000 (Вт)=25 (кВт)
1.9. Значение потребляемой мощности:
При соединении первичной обмотки в треугольник
Pсети=Uc•I1ф•3•10-3=380•38,7•3•10-3=44,1 (кВА)
2. Предварительный расчёт магнитной системы и обмоток:
2.1. Значение ЭДС, приходящейся на один виток:
e0=(0,08ч0,045)•Pсети расч.
Pсети расч.=Pсети•=44,1•=34,2 (кВА)
e0=(0,08ч0,045)•34,2=2,736ч1,539
Принимаю e0=2,7 (В/виток)
2.2. Предварительное число витков вторичной обмотки:
W2'===25
2.3. Предварительное число витков первичной обмотки:
W1'=
U1ф=Uc — при соединении первичной обмотки в треугольник
W1'==141
2.4. Окончательное число витков первичной и вторичной обмоток:
Принимаем окончательное число витков вторичной обмотки W2=28.
Тогда окончательное значение ЭДС на один виток:
e0===2,44 (В/виток) Окончательное число витков первичной обмотки:
W1===155,6
Принимаем W1=156.
2.5. Предварительная плотность тока в обмотках трансформатора:
J1'=1,5 (А/мм2) — в первичной
J2'=2,35 (А/мм2) — во вторичной
2.6. Предварительные сечения проводов обмотки:
q1'===20 (мм2)
q2'===49 (мм2)
2.7. Активное сечение стали магнитопровода:
Предварительное активное сечение:
Sa'=e0•104/4,44•f0•В'
f0 — частота питающей сети;
В' - предварительное значение магнитной индукции;
Для холоднокатаной анизотропной стали марки 3413 В'1,65 (Тл)
Sa'=2,44•104/4,44•50•1,65=66,6 (см2)
2.8. Полное сечение магнитопровода:
Предварительное полное сечение:
Sст'=Sa'/Кс
Кс — коэффициент заполнения стали, Кс=0,95
Sст'=66,6/0,95=70,1 (см2)
2.9. Определение ширины пластины магнитопровода:
Учитывая мощность выпрямителя, выберем рекомендуемую ширину bст=82 (мм)
2.10. Предварительная толщина набора магнитопровода:
lст'=Scт'•102/bст=70,1•102/82=85,5 (мм) Окончательную толщину набора принимаем lст=86 (мм) Окончательное сечение магнитопровода:
Sст=lст•bст /100=86•82/100=70,5 (см2)
Окончательное активное сечение магнитопровода:
Sa=Sст•Кс=70,5•0,95=67 (см2)
Окончательная магнитная индукция:
В=e0•104/4,44•f•Sa=2,44•104/4,44•50•67=1,64 (Тл)
2.11. Суммарная площадь обмоток, которые необходимо разместить в окне:
Q=Q1+Q2
Q1 — площадь первичной обмотки
Q1=q1'•W1=20•156=3120 (мм2)
Q2 — площадь двух вторичных обмоток
Q2=2•q2'•W2=2•49•28=2744 (мм2)
Q=Q1+Q2=3120+2744=5864 (мм2)
2.13. Площадь окна магнитопровода:
Sок=2•Q /Кзо
Кзо — коэффициент заполнения окна, Кзо=0,45
Sок=2•5864/0,45=26 062 (мм2)
3. Окончательный расчёт магнитной системы трансформатора:
3.1. Ширина окна:
b0=(1,1ч1,5)•bст
bcт — ширина стержня
b0=(1,1ч1,5)•82=90,2ч123 (см) Принимаю b0=112 (мм).
3.2. Высота окна магнитопровода:
h0=Sок /b0=26 062/112=233 (мм)
3.3. Длина пластин (1го, 2го и 3го вида):
l1=h0+bст=233+82=315 (мм)
l2=2b0+bст=2•112+82=306 (мм)
l3=b0+bст=112+82=194 (мм) Количество листов каждого типа:
n1=lст•0,95•3/0,5=86•0,95•3/0,5=490 (шт),
n2= lст•0,95•/0,5=163 (шт),
n3= lст•0,95•2/0,5=327 (шт)
lст — толщина набора магнитопровода
0,95 — коэффициент заполнения стали (Кс)
3.4. Масса стали магнитопровода:
Gc=[(h0+2bст)•(2b0+3bст)-2h0•b0]•lст•0,95•г•10-3
г-плотность электротехнической стали 3413, г=7,65 (г/см3)
Gc=[(23,3+2•8,2)•(2•11,2+3•8,2)-2•23,3•11,2]•8,6•0,95•7,65•10-3=84 (кг)
3.5. Потери в стали магнитопровода:
Pc=К0•Gc•p0•Кур
К0 — коэффициент, учитывающий добавочные потери в стали за счёт изменения структуры листов при их механической обработке, К0=1,2.
Кур — коэффициент увеличения потерь для анизотропных сталей, являющейся функцией геометрических размеров магнитопровода.
В зависимости от величины 3h0+4b0 /bст=3•23,3+4•11,2/8,2=14 -получаем Кур=1,15.
p0 -удельные потери в 1 кг стали марки 3413 при индукции В=1,64 (Тл) равняются p0=2,3 (Вт/кг)
Pc=1,2•84•2,3•1,15=267 (Вт)
3.6. Абсолютное значение тока холостого хода:
Iоа — активная составляющая тока холостого хода, обусловленная потерями холостого хода Pc
Iор — реактивная составляющая тока холостого хода, необходимая для создания магнитного потока
Iоа=Pc /3Uc
Pc — потери в стали магнитопровода
Uc — номинальное напряжение питающей сети
Iоа=267/3•380=0,2 (А)
Iор=[Hc•lм+0,8•В•nз•дз•104/v2•W1•Кr]•Кухх
Hc — напряжённость магнитного поля, соответствующая индукции В=1,64 (Тл). Для анизотропной стали 3413 Hc=8,2 (А/см);
lм — средняя длина магнитной силовой линии (см);
В — магнитная индукция (Тл);
nз — число немагнитных зазоров на пути магнитного потока ;
дз — условная длина воздушного зазора в стыке равная 0,005 (см) в случае штампованных листов при сборке магнитопровода внахлёстку;
Кr — коэффициент высших гармонических. Ориентировочно для стали 3413 при индукции В=1,64 (Тл) Кr=1,1;
Кухх — коэффициент увеличения тока холостого хода. Этот коэффициент является функцией геометрических размеров магнитопровода и магнитной индукции.
При соотношении (h0+2b0)/bст +1=((23,3+2•11,2)/8,2)+1=6,57 — получаем Кухх=2,5.
Поскольку трёхстержневой магнитопровод является несимметричным, т. е. имеет разные пути для магнитного потока крайних и средней фазы, то необходимо посчитать средние длины магнитной силовой линии отдельно для крайней и средней фазы.
Длина средней линии магнитного потока для крайней фазы:
lм к.ф.=h0+2b0+bст+р• bст /2=23,3+2•11,2+8,2+3,14•8,2/2=66,8 (см) Длина средней линии магнитного потока для средней фазы:
lм ср.ф.=h0+bст=23,3+8,2=31,5 (см) Число немагнитных зазоров на пути потока для крайней фазы nз=3, для средней фазы nз=1.
Реактивная составляющая тока холостого хода для крайней фазы:
Iор к.ф.=[(Hc• lм к.ф.+, 8•В•3•0,005•104)/v2•W1•Кr]•Кухх
Iор к.ф.=[(8,2•66,8+0,8•1,64•3•0,005•104)/v2•156•1,1]•2,5=7,7 (А) Реактивная составляющая тока холостого хода для средней фазы:
Iор ср.ф.=[(Hc• lм ср.ф.+0,8•В•1•0,005•104)/v2•W1•Кr]•Кухх
Iор ср.ф.=[(8,2•31,5+0,8•1,64•1•0,005•104)v2•156•1,1]•2,5=3,3 (А) Среднее значение реактивной составляющей тока холостого хода:
Iор=(2•Iор к.ф. + Iор ср.ф.) /3=(2•7,7+3,3)/3=6,2 (А) Абсолютное значение тока холостого хода:
==6,2 (А) Ток холостого хода в процентах от номинального первичного тока:
i=(I0 /I1ф)•100%=(6,2/38,7)•100%=16%
4. Окончательный расчёт обмоток трансформатора
4.1. Выбор обмоточных проводов:
По предварительно рассчитанным значениям сечений проводов выбираем ближайшие из стандартного ряда:
q1=21,12(мм2)
q2=69,14 (мм2)
Провод обмоточный алюминиевый нагревостойкий прямоугольного сечения:
Номинальный размер проволоки а*b, мм | Площадь поперечного сечения q, мм2 | Размеры провода с изоляцией аиз*bиз, мм | Масса 1000 м провода, кг | |
2,12*10,0 | 21,12 | 2,6*10,4 | 62,58 | |
5,00*14,0 | 69,14 | 5,52*14,48 | 201,32 | |
Уточнённые значения плотности тока:
J1=I1ф расч. /q1=29,98/21,12=1,4 (А/мм2)
J2=I2ф расч. /q2=111,9/69,14=1,6 (А/мм2)
4.2. Высота цилиндрической обмотки:
hобм=h0 — 2•?я
?я — зазор между торцевой поверхностью обмотки и ярмом магнитопровода, равный 5 (мм);
h0 — высота окна магнитопровод
hобм=233−2•5=223 (мм)
4.3. Число витков в слое:
Первичной обмотки
Wc1=(hобм /bиз.1) — 1=(223/10,4)-1=20,4- принимаем Wc1=20
Вторичной обмотки
Wc2=(hобм /bиз.2) — 1=(223/14,48)-1=14,4- принимаем Wc2=14
4.4 Число слоёв:
Первичной обмотки
nc1=W1 /Wc1=156/2=7,8 — принимаем nc1=8
Вторичной обмотки
nc2=W2 /Wc2=28/14=2
4.5. Радиальные размеры (толщина) первичной и вторичной обмоток, выполненных из изолированного провода:
д1=nc1•nпар1•аиз1+(nc1-1)•?вит
д2=nc2•nпар2•аиз2+(nc2-1)•?вит
nпар1, nпар2 — число параллельных проводов первичной и вторичной обмоток;
аиз1, аиз2 — размер проводов по ширине с изоляцией;
nc1, nc2 — число слоёв первичной и вторичной обмоток;
?вит — межслоевая изоляция для изолированных проводов, ?вит=0,15
д1=8•1•2,6+(8−1)•0,15=22 (мм) д2=2•1•5,52+(2−1)•0,15=11 (мм)
4.6. Радиальный размер катушки трансформатора:
д=д1+д2+д12+?т
?т — технологические зазоры, связанные с отступлением сторон катушки от парралельности, с неплотностью намотки, ?т=4 (мм);
д12 — расстояние между первичной и вторичной обмотками, д12=0,16 (мм) д=22+11+3•0,16+4=37 (мм)
4.7. Внутренний размер катушки по ширине:
А=bст +?ш
?ш — двухсторонний зазор по ширине между катушкой и стержнем, ?ш=12 (мм) А=82+12=94 (мм)
4.8. Внутренний размер катушки по длине:
Б=lст +?дл
lст — длина пакета магнитопровода
?дл — двухсторонний зазор по длине между катушкой и стержнем,
?дл=30 (мм) Б=86+30=116 (мм)
4.9. Средние длины витков:
Средняя длина витка первичной обмотки
lср1=2(А-2R)+2(Б-2R)+2•р•(R+д1 /2)
R-радиус скругления проводов при переходе с одной стороны на другую при намотке, R=10 (мм)
lср1=2(94−2•10)+2(116−2•10)+2•3,14•(10+22/2)=471 (мм) Средняя длина витка вторичной обмотки
lср2=2(А-2R)+2(Б-2R)+2•р•(R+д1+д12+д2 /2)
lср2=2(94−2•10)+2(116−2•10)+2•3,14•(10+22+0,16+11/2)=576 (мм) После определения всех размеров выполним эскиз катушки:
Рисунок 2. «Катушка трансформатора с первичной и вторичной обмотками из изолированного провода»
4.10. Расстояние между катушками соседних стержней:
?кат =bо-?ш-2д
?кат =112−12−2•37=25 (мм) После уточнения всех размеров выполним эскиз трансформатора:
Рисунок 3. «Эскиз трансформатора»
4.11. Масса проводов катушки:
Масса провода первичной обмотки одной фазы трансформатора
G1=Ky •g1•W1•lср1
g1 — масса одного метра провода первичной обмотки, g1=0,06 (кг);
lср1 — средняя длина витка первичной обмотки (м);
Ку — коэффициент, предусматривающий увеличение массы провода за счёт технологических погрешностей, Ку=1,05.
G1=1,05•0,06•156•0,471=4,6 (кг) Масса провода вторичной обмотки
G2=Кy •g2 •2W2 •lср2
g2 — масса одного метра провода вторичной обмотки, g2=0,2 (кг)
lср2 — средняя длина витка вторичной обмотки (м)
G2=1,05•0,2•2•28•0,576=6,8 (кг) Общая масса провода трансформатора
Gпр=3(G1+G2)=3•(4,6+6,8)=34,2 (кг)
4.12. Сопротивления обмоток трансформатора:
r1=KF •r0 (1)
r2=КF •r0 (2)
r0 (1), r0 (2) — омическое сопротивление первичной и вторичной обмоток в холодном состоянии при 20 оС; КF — коэффициент Фильда, который учитывает добавочные потери в обмотках, КF=1,04
r0 (1)=с•lср1 •W1 /q1
r0 (2)= с•lср2 •W2 /q2
судельное электрическое сопротивление материала провода катушки, (для алюминиевого провода при 20 оС с=0,0282(Ом•мм2 /м))
lср1, lср2 — средние длины витков провода первичной и вторичной обмоток (м)
r0 (1)=0,0282•0,471•156/21,12=0,1 (Ом)
r0 (2)=0,0282•0,576 •28/69,14=0,007 (Ом)
r1=1,04•0,1=0,062 (Ом)
r2=1,04•0,007=0,0073 (Ом) Активные сопротивления первичной и вторичной обмоток, отнесённые к расчётной температуре, которая для обмоток класса F составляет 115 оС:
r1t=1,38•r1=1,38•0,062=0,1 (Ом)
r2t=1,38•r2=1,38•0,0073=0,01 (Ом) Активное сопротивление обмоток трансформатора, приведённое к первичной обмотке:
rк=r1t +r2t •К2т
Кт — коэффициент трансформации
rк=0,1+0,01•(5,56)2=0,3 (Ом) Индуктивное сопротивление:
Xк=7,9•10-8•fc•W 21 •lср •дs / ls
fc — частота питающей сети;
дs — ширина приведённого канала рассеяния (см) дs =д12+((д1+д2)/3)=0,016+((2,2+1,1)/3)=1,1 (см)
ls — длина силовой линии (см)
ls=ho /0,95=23,3/0,95=24,5 (см)
lср — средняя длина витка обмоток (см)
lср=(lср1 +lср2) /2=(47,1+57,6)/2=52,4 (см)
xк=7,9•10 -8•50•(156)2•52,4•1,1/24,5=0,23 (Ом) Полное сопротивление обмоток, приведённое к первичной обмотке:
=0,5 (Ом)
4.13. Потери в обмотках:
В первичных
P1=m1 •r1t •I21ф
Во вторичных
P2=m2 •r2t •I22ф
m1 — количество первичных обмоток, m1=3;
m2 — количество вторичных обмоток (для схемы с уравнительным реактором m2=6);
r1t, r2t — активные сопротивления первичной и вторичной обмоток, отнесённые к расчётной температуре
P1=3• 0,1•(38,7)2=629 (Вт)
P2=6•0,01•(144,5)2=1253 (Вт)
4.14. Напряжение короткого замыкания:
Активная составляющая напряжения короткого замыкания
Uа=I1ф •rк=38,7•0,3=11,6 (В) Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания
Uр=I1ф •xк=38,7•0,23=8,9 (В)
=14,6 (В) Напряжение короткого замыкания в процентах от первичного напряжения:
Uк%=Uк •100/U1ф=14,6•100/380=3,8%
Расчёт блока тиристоров
1. Выбор типа тиристора и охладителя:
1.1. Среднее, действующее и максимальное значения тока тиристора в зависимости от номинального выпрямленного тока:
Iв.ср. =Idн •0,166=500•0,166=83 (А)
Iв = Idн •0,289=500•0,289=144,5 (А)
Iв мах = Idн •0,5=500•0,5=250 (А)
1.2. Максимальное обратное напряжение на тиристоре:
Uобр.мах =Udхх•2,09=80•2,09=167,2 (В) Выбираем тиристор и охладитель:
Тиристор-Т161−160
Охладитель-О171−80
Основные параметры тиристора и охладителя:
· Пороговое напряжение Uпор=1,15 (В)
· Среднее динамическое сопротивление rдин=1,4 (мОм)
· Максимально допустимая температура перехода Tп.м.=125°С
· Тепловое сопротивление переход-корпус Rт (п-к)=0,15 (°С/Вт)
· Тепловое сопротивление контакта корпус-охладитель Rт (к-о)=0,05 (°С/Вт)
· Тепловое сопротивление охладитель-среда Rт (о-с)=0,355 (°С/Вт)
1.3. Максимальный допустимый средний ток вентиля в установившемся режиме работы и заданных условиях охлаждения:
Iос.ср. = [v (U2пор+4•К2ф•rдин•10-3•(Tп.м.-Tc) /Rт(п-с)) -Uпор]/2•К2ф•rдин•10-3
Кф — коэффициент формы тока, Кф=1,73
Тс — температура охлаждающего воздуха, Тс=40 °С
Rт (п-с) — тепловое сопротивление переход-среда
Rт (п-с)= Rт (п-к)+ Rт (к-о)+ Rт (о-с)=0,15+0,05+0,355=0,555 (°С/Вт)
Iос.ср. = [v ((1,15)2+4•(1,73)2•1,4•10-3•(125−40)/0,555)-1,15]/2•(1,73)2•1,4•10-3=
=97,9 (А)
1.4. Мощность, рассеиваемая на вентиле:
Pв=К•(Uпор•Iв.ср.+rдин•10-3•I2в)
К — коэффициент, учитывающий наличие добавочных потерь в вентиле, К=1,05ч1,1
Pв=1,05•(1,15•83+1,4•10-3•(144,5)2)=131 (Вт)
1.5. Температура нагрева перехода:
Tп=Rт (п-с) •Pв+Tc
Tc — температура охлаждающего воздуха, Tc=40 ?С
Rт (п-с) — тепловое сопротивление переход-среда
Tп=0,555•131+40=113 ?С
1.6. Класс тиристора:
Uповт. =0,8•Uобр.мах
Uповт.— повторяющееся напряжение, определяющее класс вентиля
Uповт. =0,8•167,2=133,8 (В) Принимаю Uповт. =200 (В).
Учитывая возможные перенапряжения, окончательный класс тиристора принимаю равный 4.
Условное обозначение выбранного тиристора:
Т161−160−4-12УХЛ2
Расчёт КПД выпрямителя
Коэффициент полезного действия выпрямителя при номинальной нагрузке:
з=Pdн /Pdн +УP
Pdн — отдаваемая (выпрямленная) номинальная мощность УP — суммарные активные потери в схеме выпрямления, которые можно разбить на следующие составные части:
1. Потери в вентилях:
УPв=mв• Pв
mв — количество вентилей в схеме выпрямления
Pв — мощность, рассеиваемая на одном вентиле УPв=6•130,9=785,4 (Вт)
2. Потери в силовом выпрямительном трансформаторе:
Pтр=Pc+P1+P2
Pc — потери в стали магнитопровода
P1 — потери в первичных обмотках
P2 — потери во вторичных обмотках
Pтр=267+629+1253=2,2 (кВт)
3. Потери в сглаживающем дросселе:
Pдр=(2ч3)%Pdн=0,6 (кВт)
4. Потери в уравнительном реакторе:
Pур=(1ч2)%Pdн=0,375 (кВт)
5. Потери во вспомогательных устройствах (в системе управления, системе охлаждения):
Pвсп=(0,5ч1,5)Pdн=0,25 (кВт)
6. Потери в соединительных шинах:
Pш=450 (Вт)=0,45 (кВт) Значение КПД:
з=Pdн /Pdн+Pв+Pтр+Pдр +Pур+Pвсп+Pш
з=25 /25+0,785+2,2+0,6+0,375+0,25+0,45=0,84.