Охрана воздушного бассейна
При расчете аппаратов для очистки воздуха коэффициентом задаются и определяют его, исходя из экономических требований. Тогда затраты энергии на мокрую очистку газа с учетом формулы (4.2) можно представить следующим образом: Система стандартов по организации учебного процесса и контроля его качества. Проекты дипломные и курсовые. Общие требования и правила оформления расчетно-пояснительной… Читать ещё >
Охрана воздушного бассейна (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
МИНОБРНАУКИ РОССИИ федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования
" Вологодский государственный университет"
Инженерно-строительный факультет Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции
" Охрана воздушного бассейна"
Выполнил Юрецкая Е.А.
Проверил, принял доцент кафедры ТГВ Карпов Д.Ф.
Вологда
Практическая работа № 1. Аэрация производственного здания
Задание № 1. Определить углы открытия створок аэрационных проемов по следующим исходным данным: температура наружного воздуха, рабочей зоны и уходящего воздуха; массовые расходы воздуха через нижние и верхние фрамуги; высота центров нижних, верхних фрамуг и нейтральной зоны; коэффициент, учитывающий распределение давления по аэрационным проемам, равен; максимально возможные площади сечений нижних и верхних фрамуг. Плотности воздуха при соответствующих температурах по формуле (3.4) равны, и. Коэффициенты расхода и .
Рис. 1.1 — Схема аэрационной створки
Решение:
Разность давлений, , вызывающее перемещение воздуха через приточные и вытяжные проемы, находится по формуле:
(1.1)
где, и — плотность воздуха, соответствующая температуре наружного воздуха, рабочей зоны и уходящего воздуха, .
Потери давления на проход воздуха через приточный проем, , равны:
.(1.2)
Потери давления на проход воздуха через вытяжной проем, , определяются по зависимости:
.(1.3)
При известных потерях давления и, , массовых расходах приточного и вытяжного воздуха, , площади нижних (приточных) и верхних (вытяжных) проемов равны соответственно, :
(1.4)
(1.5)
где и — коэффициенты расхода воздуха через соответствующий проем при угле открытия створки .
Для определения угла открытия створок приточных и вытяжных отверстий створок (рис. 1.1) пользуются соответственно следующими выражениями:
(1.6)
(1.7)
где и — искомые величины.
Из этого следует, что и .
Практическая работа № 2. Расчет калориферной установки
Задание № 2.
Подобрать воздухонагревательную установку из калориферов типа КВС при теплоносителе перегретая вода с параметрами,: начальная и конечная температура воздуха; расход нагреваемого воздуха. При подборе калориферов типа КПС принять давление пара, а температуру его насыщения — .
Решение:
Количество теплоты, , воспринимаемое воздухом с начальной температурой для его нагрева до температуры, , принято определять по уравнению теплового баланса:
(2.1)
где — удельная массовая изобарная теплоемкость воздуха, ;
— плотность воздуха при его начальной температуре, .
.
Задаемся массовой скоростью воздуха
Требуемое живое сечение воздухонагревательной установки, , по воздуху определяют через следующее выражение:
.(2.2)
По табл. 3 принимаем к установке параллельно по воздуху два калорифера КВС 10А-П, для которых .
Уточнение массовой скорости воздуха выполняется на основании формулы (2.2):
.(2.3)
Массовый расход воды, , требуемый для работы воздухонагревателя по заданным условиям, рассчитывается по формуле:
(2.4)
где — удельная массовая изобарная теплоемкость воды, .
Таблица 3 Технические данные калориферов моделей КВС-П и КПС-П
Модель и номер калорифера | Площадь поверхности нагрева калорифера F, м2 | Площадь живого сечения, м2 | Число ходов теплоносителя nx | Условный диаметр патрубка теплоносителя dу, мм | ||
по воздуху f | по теплоносителю fв | |||||
КВС 6А-П | 11,4 | 0,1392 | 0,116 | |||
КВС 7А-П | 14,16 | 0,1720 | 0,116 | |||
КВС 8А-П | 16,92 | 0,2048 | 0,116 | |||
КВС 9А-П | 19,56 | 0,2376 | 0,116 | |||
КВС 10А-П | 25,08 | 0,3033 | 0,116 | |||
КВС 11А-П | 72,0 | 0,8665 | 0,232 | |||
Скорость воды в живом сечении воздухонагревателя, , равна:
.(2.5)
где — площадь живого сечения по теплоносителю (см. табл. 3), .
Коэффициент теплопередачи, для калориферов КВС (теплоноситель — вода) принято определять по формуле:
(2.6)
Требуемую поверхность нагрева, , калориферной установки вычисляют из уравнения теплопередачи:
.(2.7)
Температурный напор воздухонагревательной установки при теплоносителе — вода, , определяют по формуле:
.(2.8)
Расчетное число рядов калориферной установки по ходу движения воздуха рассчитывается по формуле:
(2.10)
где — суммарная поверхность нагрева в одном ряду, ;
— число калориферов в одном ряду;
— площадь нагрева одного калорифера (см. табл. 3), .
Полученное число округляют до ближайшего в большую сторону. Таким образом, n=2.
Действительная поверхность нагрева калориферной установки, :
.(2.11)
Запас поверхности нагрева калориферной установки, %, вычисляется по формуле:
.(2.12)
Такой запас нагрева удовлетворяет предъявляемым требованиям (запас поверхности нагрева до 20%). Потери давления, , по воздуху в калориферной установки типа КВС равны:
(2.13)
Гидравлическое сопротивление калориферной установки, , рассчитывается по формуле:
(2.15)
где — число ходов по теплоносителю (см. табл. 3);
— условный диаметр патрубка для теплоносителя (см. табл. 3), .
Практическая работа № 3. Дефлектор. Подбор дефлектора ЦАГИ. Расчет пылеуловителей — циклонов
Задание № 3. Рассчитать циклон серии ЦН: марка циклона — ЦН-24; расход очищаемого воздуха =9000; количество циклонов =3 и способ их установки — круговая с отводом воздуха из общего коллектора; температура очищаемого воздуха =46; плотность очищаемой пыли =2200; ее начальная концентрация =120, и медианный размер частиц =16 .
В данной задаче определить:
а) диаметр циклона, ;
б) аэродинамическое сопротивление,, ;
в) степень очистки, .
Решение:
Оптимальная скорость воздуха в циклоне, согласно табл. 4,, определяем необходимую площадь, , сечения циклонов:
.(3.1)
Диаметр циклонов, , рассчитывается по формуле:
.(3.2)
Для циклонов серии ЦН номенклатурные диаметры равны:, ,, ,, ,, , ,).
Принимаем ближайший номенклатурный диаметр .
Таблица 4 Оптимальная скорость воздуха опт и КМС 0 циклонов серии ЦН
Серия и номер циклона | опт, м/с | Коэффициенты местного сопротивления циклонов 0 | |||
с отводом воздуха в атмосферу | с улиткой на выхлопной трубе | при групповой установке | |||
ЦН-11 | 3,5 | ||||
ЦН-15 | 3,5 | ||||
ЦН-15у | 3,5 | ||||
ЦН-24 | 4,5 | ||||
Действительная скорость воздуха в циклоне, , вычисляется по формуле:
.(3.3)
где — ближайший к величине номенклатурный диаметр циклона, .
Действительная скорость в циклоне отличается от номинальной скорости на, что меньше .
Аэродинамическое сопротивление установки, , равно:
(3.4)
где — коэффициент местного сопротивления, отнесенный к скорости и равный:
(3.5)
где — коэффициент, зависящий от диаметра циклона (табл. 5);
— поправочный коэффициент на запыленность воздуха (табл. 6);
— коэффициент, зависящий от компоновки нескольких циклонов (см. табл. 4) и определяемый по табл. 7.
Плотность воздуха при составляет .
Таблица 5 Поправочный коэффициент на диаметр циклона k1
Диаметр циклона D, м | Коэффициент k1 для циклонов типа | ||
ЦН-11 | ЦН-15, ЦН-15у, ЦН-24 | ||
0,15 | 0,94 | 0,85 | |
0,20 | 0,95 | 0,90 | |
0,30 | 0,96 | 0,93 | |
0,40 | 0,98 | 0,96 | |
0,45 | 0,99 | 1,00 | |
0,5 и более | 1,00 | 1,00 | |
По графике на рис. 3.1, линия 4, находим при эффективности циклона ЦН-24 .
Таблица 6 Поправочный коэффициент на запыленность воздуха k2
Тип циклона | Коэффициент k2 при запыленности воздуха, г/м3 | ||||||
ЦН-11 | 0,96 | 0,94 | 0,92 | 0,90 | 0,87 | ||
ЦН-15 | 0,93 | 0,92 | 0,91 | 0,90 | 0,87 | ||
ЦН-15у | 0,95 | 0,92 | 0,91 | 0,89 | 0,88 | ||
ЦН-24 | 0,95 | 0,92 | 0,91 | 0,90 | 0,87 | ||
Размер пыли для реальных условий: диаметра циклона, скорости воздуха, , плотности пыли, и динамической вязкости, , находится по формуле:
.(3.6)
Таблица 7 Поправочный коэффициент на компоновку группы циклонов Д
Характер компоновки циклонов | Д | |
Прямоточная | ||
с отводом очищенного воздуха из общего коллектора | ||
с отводом очищенного воздуха через улиточные раскручиватели | ||
Круговая с отводом воздуха из общего коллектора | ||
Одиночная с отводом воздуха в атмосферу | ||
Динамическая вязкость воздуха определяется по зависимости, :
.(3.7)
где — коэффициент динамической вязкости при .
Рис. 3.1 — Фракционная эффективность циклонов НИИОГаза: 1 — ЦН-11; 2 — ЦН-15у; 3 — ЦН-15; 4 — ЦН-24; 5 -линия к решению задачи Определяем эффективность циклона ЦН-24:
а) на графике (см. рис. 3.1) находим точку с координатами с координатами и ;
б) из этой точки проводим линию 5, параллельную прямой 4;
в) из точки на оси абсцисс, восстанавливаем перпендикуляр до пересечения с проведенной линией 5;
г) точка пересечений соответствует эффективности циклона .
Практическая работа № 4. Расчет трубы Вентури
Задание № 4. Рассчитать трубу Вентури (скоростной газопромыватель) с подачей в него воды через струйную форсунку и циклон-пылеотделитель для колошниковой пыли: коэффициент очистки воздуха =0,985; расход воздуха =7000; удельный расход распыляемой воды =0,001; напор подаваемой воды =330; скорость воздуха в конфузоре трубы =19. Коэффициент местного сопротивления сухого пылеотделителя без подачи в него воды равен. В качестве пылеотделителя принят циклон ЦВП без подачи в него воды диаметром, ,, или с коэффициентом местного сопротивления, отнесенным к условной скорости в поперечном сечении циклона .
В данной задаче определить:
а) аэродинамические сопротивления трубы Вентури и циклона-пылеотделителя, ;
б) геометрические размеры аппарата;
в) диаметр сопла орошаемой форсунки, .
Решение:
Затраты энергии на мокрую очистку газа от пыли, на газа, определяется по формуле:
(4.1)
где — аэродинамическое сопротивление трубы Вентури и циклона каплеотделителя, ;
— удельный расход орошаемой воды, на воздуха;
— давление распыляемой воды, .
Зависимость между степенью очистки запыленного воздуха и затратами энергии, , выражается формулой:
(4.2)
где и — параметры, характеризующие пыль (табл. 8).
При расчете аппаратов для очистки воздуха коэффициентом задаются и определяют его, исходя из экономических требований. Тогда затраты энергии на мокрую очистку газа с учетом формулы (4.2) можно представить следующим образом:
.(4.3)
Таблица 8 Параметры B и и
Вид пыли | B | и | |
Колошниковая пыль | 6,6110-3 | 0,8910 | |
Из формулы (4.1) находятся общие аэродинамические потери в трубе Вентури и циклоне-пылеотделителе, :
.(4.4)
.
Диаметр циклона-пылеотделителя, , вычисляется по формуле:
(4.5)
где — условная скорость в поперечном сечении циклона при номенклатурном диаметре циклона, .
Аэродинамическое сопротивление циклона-пылеотделителя, , равно по формуле:
.(4.6)
где — плотность очищаемого воздуха, принять равной .
Аэродинамическое сопротивление трубы Вентури, , при подаче в нее воды равно:
.(4.7)
Скорость воздуха в горловине трубы Вентури, , определяется по формуле:
(4.8)
где — плотность орошаемой жидкости, принять равной ;
— коэффициент гидравлического сопротивления трубы Вентури с подачей в нее воды, равный:
.(4.9)
Зависимость (4.8) при длине горловины (- диаметр горловины трубы Вентури,),, , с учетом, что, а определяется по формуле (4.9), принимает вид:
.(4.10)
Геометрические размеры трубы Вентури (рис. 4.1) будут составлять:
Рис. 4.1 — Схема трубы Вентури а) диаметр горловины, :
;(4.11)
б) длина горловины, :
;(4.12)
;
в) диаметр входного отверстия конфузора, :
;(4.13)
г) длина конфузора, :
(4.14)
где — угол раскрытия конфузора, ;
д) длина выходного отверстия диффузора, :
(4.15)
где — скорость воздуха на выходе из диффузора, принимается в пределах с таким расчетом, чтобы диаметр был равен номенклатурным диаметрам воздуховодов;
е) длина диффузора, :
(4.16)
где — угол раскрытия диффузора, принимаемый равным .
Диаметр сопла для подачи воды, , принято определять по формуле:
.(4.17)
Список использованных источников
аэрация калорифер циклон газопромыватель
1. Каменев, П. Н. Вентиляция: учеб. пособие / П. Н. Каменев, Е. И. Тертичник. — М.: АСВ, 2008. — 624 с.
2. Дроздов, В. Ф. Отопление и вентиляция / В. Ф. Дроздов. — М.: Высшая школа, 1984. — 263 с.
3. ГОСТ 30 494–96. Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещении. — Введ. 03.01.1999. — М.: Изд-во стандартов, 1999. — 7 с.
4. Строительные нормы и правила. Отопление, вентиляция и кондиционирование: СНиП 2.04.05−91*: введ. 01.01.92. — М.: Москва, 1994. — 64 с.
5. Строительные нормы и правила. Строительная климатология: СНиП 23−01−99: введ. 01.01.2000. — М.: ФГУП ЦПП, 2000. — 58 с.
6. Беккер, А. Системы вентиляции: учеб. пособие / А. Беккер. — М.: Техносфера, Евроклимат, 2005. — 232 с.
7. Внутренние санитарно-технические устройства: справочник проектировщика. Вентиляция и кондиционирование воздуха / В. Н. Богословский, С. Ф. Копьев, Л. И. Друскин [и др.]; под ред. И. Г. Староверова. — М.: Стройиздат, 1975. — 502 с.
8. Отопление и вентиляция / В. Н. Богословский, В. И. Новожилов, Б. Д. Симаков [и др.]; под ред. В. Н. Богословского. — М.: Стройиздат, 1976.
9. Система стандартов по организации учебного процесса и контроля его качества. Проекты дипломные и курсовые. Общие требования и правила оформления расчетно-пояснительной записки. Стандарт организации. СТО ВоГТУ 2.7 — 2006.
10. Охрана окружающей среды / С. В. Белов, Ф. А. Барбинов, А. Ф. Козьков [и др.]; под. ред. С. В. Белова. — М.: Высшая школа, 1991. — 319 с.