Поверочный расчет котельного агрегата ПК–19

Министерство науки и образования РФ Федеральное агентство по образованию ФГОУ СПО Уральский политехнический колледж.

Тема: Поверочный расчет котельного агрегата ПК-19

Курсовой проект Дисциплина: Котельные установки

КП 140 102 01.02.07.

Выполнил студент:

Будаев Захар Юрьевич.

Руководитель:

Барыхина Наталья

Васильевна.

Верхний Тагил

1. Топливо

2. Объёмы и теплосодержание воздуха и продуктов сгорания топлива

2.1 Избыток воздуха и присосы по газоходам

2.2 Объёмы газов при полном сгорании и ?>1

2.3 Энтальпия дымовых газов

3. Расход топлива

3.1 Тепловой баланс котла

3.2 Определение тепловых потерь котла

3.3 Полное количество теплоты, полезно отданное в котел

3.4 Расход топлива, подаваемого в топку

4. Топочная камера

4.1 Расчет конструктивных размеров топки

4.2 Полезное тепловыделение в топке и теоретическая температура горения

4.3 Температура газов на выходе из топки

5. Конвективные поверхности нагрева

5.1 Расчёт фестона

5.2 Расчёт пароперегревателя

5.3 Расчёт второй ступени пароперегревателя

5.4 Расчёт первой ступени пароперегревателя

6. Хвостовые поверхности нагрева

6.1 Распределение тепла при компоновке в «рассечку»

6.2 Расчёт воздухоподогревателя

6.3 Расчёт водяного экономайзера.

Заключение

Используемая литература

Министерство энергетики России

Екатеринбургский энергетический техникум

3АДАНИЕ

на курсовой проект по котельным установкам

Студента Будаев Захар Юрьевич группы ВТЗ Т -402

Специальности Теплотехник Тема проекта: «ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ КОТЛОАГРЕГЕТА» ПК-19

I. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ

1. Номинальная часовая производительность ПК — 19 118 т/час

2. Параметры пара за парозапорной задвижкой: давление 9,8 МПа, температура 510^оС

3. Продувка к.а. в % Л

4. Вид топлива Каменный уголь 69 марки (ГР)

5.Содержание в топливе балласта: -;

Золы А^р 29,6%

Влаги W^Р 7.5%

6.Метод сжигания топлива Камерный

7.Температура окружающей среды 30°С

Температура уходящих газов 142 °С

Температура питательной воды 145 °С

10.Температура горячего воздуха 375 °С

П. РАСЧЕТНАЯ ЧАСТЬ

1. Вспомогательные расчеты по топливу, воздуху и продуктам сгорания:

а) выбор коэффициентов избытка воздуха в основных точках газового тракта;

б) расчет в объемах трехатомных, двухатомных газов, водяных паров и полного объема продуктов сгорания;

в) расчет теплоснабжения продуктов сгорания топлива с учетом потерь от механического недожога.

Построение диаграммы Ы в масштабе с последующим нанесением расчетных точек

2. Составление теплового баланса котлоагрегата. Выявление потерь от механического и химического недожога с уходящими газами и вследствие теплообмена с окружающей средой. Определение КПД брутто котлоагрегата и часового расхода натурального топлива.

3. Расчет топки:

а) расчет размеров топки;

б) расчет теплопередачи в топке с выявлением температуры газов на выходе из топки.

Расчет конвективной поверхности нагрева. Расчет живых сечений газоходов и фактических скоростей газов. Расчет коэффициента теплопередачи. Определение температуры дымовых газов. Расчет коэффициента теплопередачи. Определение температуры дымовых газов на выходе из соответствующего пучка кипятильных труб.

Расчет пароперегревателя. Определение температуры газов за пароперегревателями. Расчет скоростей газов и пара. Определение коэффициента теплопередачи. Проверка поверхности нагрева пароперегревателя.

Расчет воздухоподогревателя. Тепловой баланс газохода. Расчет температуры газов перед воздухоподогревателем и скоростей газов и воздуха. Определение коэффициента теплопередачи и проверка поверхности нагрева.

Расчет водяного экономайзера. Тепловой баланс газохода. Расчет температуры воды за экономайзером. Нахождение скоростей газов и воды. Определение коэффициентов теплопередачи. Проверка поверхности нагрева.

Составление теплового баланса по пароводяному и по газовому тракту.

Общий анализ полученных в расчете показателей.

III. ГРАФИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

1. Продольный разрез котлоагрегата в масштабе 1:50 со всеми хвостовыми поверхностями нагрева

2. Поперечный разрез котлоагрегата по топке и хвостовым поверхностям нагрева в масштабе _1;:50. Левая и правая половины составлены из разрезов по различным плоскостям.

ПРИМЕЧАНИЯ:

1. На чертежах, должны быть показаны основные части котла, экрана, пароперегреватель, водяной экономайзер, воздухоподогреватель, топочная камера, колосниковая решетка или амбразуры и отверствия для горелок, обмуровка, изоляция, каркас, фундамент под основные несущие колонны, арматура, гарнитура, сепарационные устройства и трубопроводы, соединяющиеся узлы котлоагрегата (в пределах котла), а также, основные конструктивные размеры, используемые и полученные учащимися в расчете.

2. Отдельные элементы (например: топка, экраны, пароперегреватель и хвостовые поверхности нагрева) должны быть реконструированы только в том случае, если они не удовлетворяют своему назначению (необходимость реконструкции должна быть обоснована).

3. Объем текстовой части 30−40 страниц нормального формата. В пояснительной записке должно быть краткое описание заданного парогенератора и его конструктивные характеристики. Расчеты по топливу и газам приводят в виде таблиц. Тепловой расчет оформляется в виде таблицы, в которой должно указываться наименование расчетной величины ее размерность, расчетная формула (или указывается, где взята эта величина) и расчет. Все расчеты должны производиться в системе «СИ». Расчеты отдельных узлов должны сопровождаться эскизами с указанием всех конструктивных размеров, используемых в расчете. В конце расчета должна быть приведена сводная таблица результатов теплового расчета и на основании ее сделан подробный анализ результатов расчета.

К ПОЯСНИТЕЛЬНОЙ ЗАПИСКЕ ДОЛЖНЫ БЫТЬ ПРИЛОЖЕНЫ ГРАФИКИ, ВЫПОЛНЕННЫЕ НА МИЛЛИМЕТРОВОЙ БУМАГЕ.

Дата выдачи курсового проекта 22. 10. 2008.

Срок сдачи__________ 2008;года. Задание составил преподаватель

Рассмотрено и утверждено на заседании технологической комиссии.

ПРЕДСЕДАТЕЛЬ ПРЕДМЕТНОЙ КОМИССИИ:

Котельный агрегат ПК — 19 имеет технические характеристики: давление перегретого пара 9,8 МПа, температура перегретого пара 510 ^°С. В зависимости от вида используемого твердого топлива изменяются поверхности нагрева конвективного пароперегревателя, второй ступени экономайзера и воздухоподогревателя.

Пароперегреватель котла состоит из поверхности нагрева, расположенной на потолке топки и конвективной опускной шахты, ширмового пакета, размещенного за фестоном, и конвективного пакета, устанавливаемого за ширмовым пакетом. Регулирование температуры пара осуществляется впрыском конденсата в трубопровод, соединяющий ширмовой и конвективные пакеты пароперегревателя.

Экономайзер и воздухоподогреватель двухступенчатые. Экономайзер выполнен из змеевиков горизонтальных труб малого диаметра. Конвективная шахта начиная со второй ступени воздухоподогревателя, разделена по глубине шахты на две половины для лучшей организации теплообмена в воздухоподогревателе и облегчения блочного изготовления. Топка имеет натрубную обмуровку. Котел скомпонован по П-образной схеме. Топка образует подъемную шахту, пароперегреватель расположен в горизонтальном газоводе, а конвективные поверхности нагрева в опускной шахте.

Котлоагрегат снабжен всей необходимой регулирующей и запорной арматурой. Для обслуживания котлоагрегата комплексно поставляются мосты и лестницы.

1.Топливо

Твердое топливо — каменный уголь марки Г Уральского месторождения

Химический состав заданного вида топлива.

Состав рабочей массы топлива, в %

W^р=7,5 — влажность

А^р= 29,6 — зольность

S^р_ор+к =0,4 — сера органическая и колчеданная

Ѕ^р_к=0.4 сера органическая и колчеданная

C^р=50,9 — углерод

H^р=3,6 -водород

N^р=0,6 — азот О^р=7,4 — кислород

Q_н^р=4790 ккал/кг — низшая теплота сгорания топлива

W^п = 1,57%?10³ кг/ккал — влажность приведенная А^п=6,18%?10³ кг/ккал — зольность приведенная а_ун=0.95

2. Объемы и теплосодержание воздуха и продуктов сгорания топлива

2.1 Избыток воздуха и присосы по газоходам

Коэффициент избытка воздуха за газоходами определяется нарастающим итогом, путем суммирования избытка воздуха за предшествующим газоходом с присосом очередного по ходу газов и т. д.

?''_пе=?''_т+??_пе (2.1)

?''_эк2 =?''_пе +??_эк2 (2.2)

Средний избыток воздуха в газоходе определяется по формуле:

?= (?'+?''0/2= (?' +??)/2 (2.3)

где? — избыток воздуха перед газоходом, равный избытку воздуха за предыдущим газоходом.

Таблица 2.1- Избыток воздуха и присосы по газоходам:

2.2 Объемы газов при полном сгорании и ?>1

2.2.1 Твердое топливо

Объем водяных паров:

V_H2O=V^O_H2O+0.0161 (?-1) V^O нм³/кг (2.4)

Объем газов:

V_Г=V_RO2+V^O_N2+V_H2O+(?-1) V^O нм³/кг (2.5)

Вес дымовых газов G_Г определяем по формуле:

G_Г=1-А_р +1,306?V^o кг/кг (2.6)

Объемные доли трехатомных газов и водяных паров, численно равные парциальным давлениям газов при общем давлении кгс/см², определяем по формулам Трехатомные газы:

Водяные пары:

?_н2о= V_H2O /V_Г (2.8)

Концентрация золы в дымовых газах определяем по формуле:

кг/кг (2.9)

где ?_УН-доля золы топлива, уносимая газами. Определяем по таблице XVII.

Результаты расчетов сводятся в таблицу 2.2

Таблица 2.2 — Объем и вес дымовых газов, объемные доли трехатомных газов и водяных паров, концентрация золы:

2.3 Энтальпия дымовых газов

Теоретическое количество воздуха:

V^о=0,0889(С^р+0,375S^р_ор+к)+0,265Н^р— 0,0333О^р (2.10)

V^o=0.0889 (50.9+.3750.4)+0.2653.6−0.03337.4

V^o=5.25м³/кг

Теоретический объем азота:

V^o_N2=0.79V^o+0.8N^р/100 (2.11)

V^о_N2=0.795.25+0.80.6/100

V^o_N2= 4.14м³/кг

Объем трехатомных газов:

V_RO2=1.866(C^р+0,375S^р_ор+к)/100 (2.12)

V_RO2=1.866(50.9+.3750.4)/100

V_RO2=0.95м³/кг Объем водяных паров:

V^o_H2O=0.111H^р+, 0124W^р+0,0161V^o (2.13)

V^o_H2O=0.1113.6+.1 247.5+0.1 615.25

V^o_H2O=0.56 м³/кг

Энтальпия дымовых газов на 1 кг сжигаемого топлива подсчитывается по формуле:

H_г=H ^о_Г +(? -1) H^о_B+H_ЗЛ, кДж/кг (2.14)

Где H^о_Г— энтальпия газов при ?=1 и температуре газов ^о С ;

H^о_В — энтальпия теоретически необходимого количества воздуха при температуре ^о С;

H^о_Г — вычесляем по формуле:

H^о_Г = V_RO2(C)_CO2+V^o_N2(C)_N2+V^o_H2O(C)_H2O, кДж/кг (2.15)

Где С — энтальпия 1 нм³ газа, входящего в состав дымовых газов, при данной температуре оС, определяем по таблице XIII.

H^О_В— вычесляем по формуле:

H^о_В=V^o(C)_В, кДж/кг (2.16)

Где (С)_В -энтальпия воздуха при температуре ^оС, определяем по таблице XIII.

H_ЗЛ -энтальпия золы, содержащейся в дымовых газах.

H_ЗЛ — вычесляем по формуле:

H_зл=(C)_злАр ?_ун /100,кДж/кг (2.17)

Где (С)_ЗЛ — энтальпия 1 кг золы, определяем по таблице XIII.

а_УН — доля золы топлива, уносимой газами, определена выше.

Результаты подсчета теплосодержаний сводятся в таблицу 2.3

3. Расход топлива

3.1 Тепловой баланс котла

Устанавливаем равенство между поступившим в котел количеством теплоты Q^Р_Р и низшей теплотой сгорания топлива Q^Р_н.

Q^Р_Р = Q ^Р_Н -для каменных углей.

Q^Р_Н =4790кКал/кг?4,19

Q^Р_Н=20 070,1 кДж/кг

3.2 Определение тепловых потерь котла

Потери тепла от механического недожога q₄ = 1.5% (каменный уголь) определяем по таблице XVII. Потери тепла от химического недожога q₃ = 0% определяем по таблице XVII. Потери тепла со шлаками q₆ =0%. Потери тепла в окружающую среду через обшивку котла q₅=0.87% определяем по, [таблица 3.3с17]. Потеря тепла с уходящими газами q₂ определяется по формуле:

q₂= Q_2?100/Q^р_н?4.19 (3.1)

Н^О_ХВ — энтальпия холодного воздуха, находится по формуле:

Н^О_ХВ=30?V^О (3.2)

Н^О_ХВ=30?5.25

Н^О_ХВ=204,2 кДж/кг

V^О— теоретический, объём воздуха, найден ранее.

Н⁰_УХ — энтальпия уходящих газов, находим по таблице2.3 для заданной температуры _УХ=142^оС, путем интерполяции Н_Г.

Н⁰_УХ =1064.196 ?42+1038.37/100

Н⁰_УХ=1485,3 кДж/кг

?_УХ -по таблице 2.3

Q^Р_Р = Q ^Р_Н =20 070.1кДж/кг

Q₂=(Н_ух - ?_ух?Н_хв)?100-q₄ /100

Q₂= (1485.3 -1.33?204,2)?100−1.5/100

Q₂= 1195,51 кДж/кг

q₂= Q_{2 ?}100 / Q^р_н?4.19= 4790?4,19 /1195,51 ?100 = 5,95%.

Коэффициент полезного действия (брутто) котельного агрегата -?_КА находим по формуле:

?_КА =100 -(q₂+q3+q₄+q₅+q₆) (3.3)

?_КА =100 -(5,95+0+1.5+0,87+0)

?_КА =91,68%.

3.3 Полное количество теплоты, полезно отданное в котле.

Q_КА -полезное количество теплоты, полезно отданное в котле, в кДж/ч.

Q_КА=Д? (h_ПП — h_ПВ) + Д_ПР?(h_КИП — h_ПВ) (3.4)

Д — паропроизводительность котла в кг/ч (по заданию)

Таблица 2.3- Энтальпии продуктов сгорания по газоходам котла в кДж/кг.

По данным таблицы 2.3 строится диаграмма. Н;

Д=118?10³ кг/ч

Д_ПР-количество продувочной воды, принимается в размере 2% от производительности:

Д_ПР=0,02Д (3.5)

Д_ПР=0,02?118?10³

h_ПВ— энтальпия питательной воды,

h_ПВ=(638.7−595.9)/10 ?8+595.7 4-последняя цифра заданной t

h_ПВ=629,94 кДж/кг.

h_ПП -энтальпия перегретого пара, определяем по таблице lllll [ 4, с ] в зависимости от начальных параметров пара, Р_пп=9,8МПа и t_ПП=510^оС ;

h_ПП =3403,14 кДж/кг

h_КИП — энтальпия воды при температуре насыщения и давлении в барабане Р_пп=9,8 МПа.

h_КИП= h' =1425кДж/кг

Q_КА= 118?10³?(3403,14−629,94)+ 0,02?118?10³ ?(1425−629,94-=)

Q_КА= 329 113,94 ?10³ кДж/ч.

3.4 Расход топлива, подаваемого в топку

В-расход топлива, подаваемого в топку в кг/ч.

В = Q_КА? 100/ Q^Р_Р? ?_КА (3.7)

В = 329 113,94?10³ ?100/4790?4.19?91.68

В=17.8 т/ч

В_Р— расчетный расход твердого топлива, определяем по формуле:

В_Р= В ?(1 -q4)/100 (3.8)

В_Р=17.8?(1 - 1.5)/100

В_Р=17.53 т /ч.

В дальнейшем весь тепловой расчет котла производим на расчетный расход топлива В_Р.

4. Топочная камера

4.1. Расчет конструктивных размеров топки

Рисунок 4.1.1 — Эскиз топки.

Масштаб 1:50.

Для нахождения площади боковой стенки, разбиваем ее на участки, соответствующие простым геометрическим фигурам.

S=3.6? V_т / F_ст метры

где V_т — объём топки

F_ст— поверхность стен топочной камеры

V_т= в? F _бок вширина топки в=7170?60?2=7.29

h_т— высота топочной камеры

h_т =323_мм?50=16.15м

F_бок - поверхность боковой стенки

F_бок =F_тр+F_тп1+ F_тп 2+ F_прям+ F_тр3

aглубина топки a =6690+2?60=6.810м

F_прям=h_прям? a h_прям -высота прямоугольника

h_прям =205?50=10.250м

F_прям =10.250?6.81=69.8м²

F_тр =h_тр?L_тр/2

h_тр -высота треугольника

L_тр -основание треугольника

h_тр =45?50=2.25м

L_тр =100?50=5м

F_тр ==5.625м²

F_тп1 =

h_тп1=45?50=2.25м

L_тп2=116?50=5.8м

F_тп1 = =12.15м²

Fтп 2 =

h_тп2=27?50=1.35м

F_тп 2 ==8.51м²

F_тп3 =

L_тп3=21?50=1.05м

h_тп3=80?50=4м

F_тп 3 ==15.72м²

F_бок =5.625+12.15+8.51+69.8+15.72=111.81м³

V_т =111.81?7.29=815.1м³

F_ст= F_фр+2 F_бок + F_зад

F_фр -поверхность фронтальной стенки

F_фр =L_фр?в L_фр - длинна фронтальной стенки

L_фр=95?50?10³+2.25+1.35+10.25+5=23.6м

F_фр =23.6?7.29=172.044м²

F_зад -площадь задней стенки топки

L_зад=1.75+10.25+15=17м²

F_зад =17.7.29=123.93м²

F_ст =172.04+2?111.81+123.93=519.6м²

S=3.6?=5.65мэффективная толщина стенки

4.2 Полезное тепловыделение в топке и теоретическая температура горения

Полезное тепловыделение в топке Q_T, определяем по формуле:

Q_T= (Q^Р_Р? 100-q3-q4-q6 +Q_B)/100-q4 (4.8)

Q_B— количество теплоты вносимой в топку с воздухом, определяем по формуле:

Q_B=(?т-??т-??плу)?Н^О_ГВ+(??т+??плу)?Н^О_ХВ (4.9)

Где Н^О_ГВ— энтальпия горячего воздуха, поступающего в топку, определяем по таблице 2.3 методом интерполяции.

Н^О_ГВ= ?75+2121=2672,25 кДж/кг

Н^О_ГВ=2672.25 кДж/кг

??плукоэффициент присоса в системе пылеприготовления, принимаем?? плу=0 [1,c-199]

при транспортировке угольной пыли под давлением, подаваемого в молотковую мельницу.

Q_B =(1.165−0.07−0)?2672,25+(0,07+0)?204,2;

Q_B =2940,4 кДж/кг;

Q_T =4790?4.19?;

Q_T =22 916.1кДж/кг.

По полученному значению Q_T, которое принимается за энтальпию при условной теоретической температуре горения, определяем по таблице 2.3,условную теоретическую температуру горения _а, методом обратной интерполяции.

?Х+22 805.68=22 916.1

Х =

Х=8

а=2000+8

а=2008^ОС

4.2 Температура газов на выходе из топки

''_Т— температура газов на выходе из топки, определяем

по номограмме 7, для этого находим вспомогательные величины:

Где Мпараметр определяющийся в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени по высоте топки Х_т

М =0,59-0,5? Х_т (4.10)

Для топок с горизонтальным расположением осей горелок и c верхним отводом газов:

Х_Т =+?Х

Где — относительная высота расположения осей горелокh_Г, к

высоте h_т — от середины холодной воронки до середины выходного окна из топки по чертежу.

?Хпоправка при установке рассекателей

?Х =-0.15

h_г=83?50=4.15м

h_т =323мм?50=16.15м

ХТ =+(-0.15)

Х_Т=0,106

М =0,59−0,5?0,106

М =0,54

? — угловой коэффициент тепловой эффективности экранов:

?= (4.12)

Где — среднее значение коэффициента тепловой эффективности экранов, определяем по номограмме 1(а)

Трубы d =76×6 — по конструктивным характеристикам по чертежу

е-расстояние от оси крайних труб до обмуровки по конструктивным характеристикам е =60 S-шаг (расстояние между осями труб)

S =90- по конструктивным характеристикам при этом =0,99 [1,c 240]

- коэффициент, учитывающий снижение тепловосприятия вследствие загрязнения

=0,45;

=1.18

? = 0,99?0,45

? =0,45

?_Ф— эффективная степень черноты факела (топочной среды) рассчитываем по формуле:

?_Ф =1-е^-КРS (4.13)

Рдавление в топке

Р =1 кг/см²;

S — эффективная толщина излучающего слоя, Для определения ?_Ф служит номограмма 2, для пользования которой необходимо определить произведение КРS -(оптическая толщина), так как Р и S известны, определяем величину КРS :

КРS =(К_Г??_П+К_ЗЛ?µ_ЗЛ+К_КОКС?Х₁?Х₂)? Р? S (4.14)

Кг — коэффициент ослабления лучей трехатомными газами, определяем по номограмме 3 (4.15)

РпSвспомогательная величина

РпS =Р?_п?S (4.16)

РпS =1?0.225?5.56

РпS =1.25 кгс/см²

Кг =0.15

К_ЗЛ - коэффициент ослабления лучей золовыми частицами, определяем по номограмме 4 для температуры на выходе из топки;

К_ЗЛ =5[1,c 243]

К_КОКС =1[1,c 28]

Безразмерные величины Х₁ и Х₂, учитывающие влияние концентрации коксовых частиц в факеле, зависят от рода топлива и способа его сжигания

Х₁ =0.5(бурые угли) и Х₂=0,1(для камерных топок)

Находим оптическую толщину КРS по формуле:

КРS =(К_Г??_П+К_ЗЛ?µ_ЗЛ+К_КОКС?Х₁?Х₂)?Р?S (4.17)

КРS =(0.15?0.225+5?0.031+1?0.5?0.1)?1?5.65

КРS =1.34

По номограмме 2 находим степень черноты факела ?_Ф:

?_Ф =0,73[1,c 241]

По найденным данным определяем температуру на выходе из топки ?_т, по номограмме 7, для чего необходимо найти q_F, которая находится по формуле:

q_F = Вр? Qт

Fст?4,19 (4.18)

q_F =

q_F =184,518?10³кКал/м²?ч

?_т =970^оС

5.Конвективные поверхности нагрева

5.1 Расчет фестона

5.1.1 Конструктивный расчет

Рисунок 5.1 — Эскиз фестона.

Фактическая конструкция фестона берется по чертежу котла. Фестон рассчитывается как обычный шахматный пучок.

Эффективная толщина излучающего слоя S определяется по формуле:

S = (5.1)

где S₁— поперечный шаг трубы S₁ =270 мм по чертеж

S₂— продольный шаг трубы S₂ =300мм по чертежу

d — наружный диаметр труб d =76?6 мм.

S =

S =1,15 м

Принимаем температуру дымовых газов за фестоном на 50 градусов ниже, чем на выходе из топки

_ф?=_т?-50=970−50=920;

Средняя температура дымовых газов в фестоне

Средне секундный объём газов

V_сек==

V_сек=148,15 м³/с;

?_г= F_ср-среднее сечение для прохода газов

F_ср =В_ок?L_ок-Z_рд? L_ок ?d

где:

В -ширина выходного окна из топки

L_ок -длинна выходного окна

Z_рд-количество труб в одном ряду В_ок =В=7.29м

Lок=4.5м по конструктивным характеристикам

Z_рд=

Z— количество труб по задней стенке котла

Z =7.17/0.09=80 Z_рд =80/3=27 штук.

F_ср=7.29?4.5−27?7.29?0.076=23.57м²

?_г==6.24;

Количество тепла переданного в фестоне по Ур. теплового баланса

Q^б_ф=?(Н?_т— Н?_ф)

? — коэффициент сохранения тепла

? =1- = 1-= 0,991;

Н?_т -энтальпия дымовых газов на выходе из топки

Н?_ф — энтальпия дымовых газов за фестоном

Н?_т = кДж/кг

Н?_ф = кДж/кг

Q^б_ф = 0.99?(10 355,2−9943,73)= 510,9кдж/кг;

Q^т_ф = кдж/кг

Q^т_ф -количество теплоты полезной отданной газами и воспринятой расчетной поверхностью нагрева фестона

?t_ср-средний температурный напор в фестоне

?t_ср =- t_кип (C°)

t_кип — температура кипения воды при давлении в барабане котла

t_кип = 313.9[2;c 30]

?t_ср = 945−314=631C°;