Индикаторной называют мощность, развиваемую газами внутри цилиндра работающего двигателя. Эффективной, или действительной, называют мощность, получаемую на коленчатом валу. Эффективная мощность меньше индикаторной на 10— 20%, так как часть мощности затрачивается на преодоление сил трения в механизмдх двигателя.
Механическим коэффициентом полезного действия (КПД) называют отношение эффективной мощности к индикаторной. Он зависит в основном от качества обработки деталей, смазывания трущихся деталей и правильности сборки двигателя. Величина механического КПД колеблется в пределах 80—90%.
Эффективным коэффициентом полезного действия называют отношение количества теплоты, превращенной в механическую работу, к количеству теплоты, содержащейся в топливе. Он зависит в основном от качества регулировки двигателя. Величина эффективного КПД находится в пределах 0,26—0,37. В исправном двигателе около 30% тепла идет на получение эффективной мощности. Остальная тепловая энергия расходуется на механические потери (=10%), нагрев охлаждающей воды (=35%) и двигателя (=10%), а также уносится с отработавшими газами (=15%).
Экономичность работы двигателя характеризуется удельным расходом топлива. Последний определяют делением часового расхода топлива на эффективную мощность двигателя. У двигателей семейства «Беларусь» удельный расход топлива не более 195 т/э. л. с. ч (72 мкг/Дж). Если в тракторе изношены, разрегулированы или не смазаны трущиеся детали, то мощность двигателя будет меньше, а экономичность снизится.
Мощность двигателя и экономичность его работы зависит в основном от рабочего объема цилиндров, номинальной частоты вращения коленчатого вала и степени сжатия.
У дизельных двигателей, работающих с большей частотой вращения, подача топлива в цилиндры происходит за весьма малый промежуток времени (0,002—0,005 с). Поэтому топливо с воздухом перемешивается и воспламеняется почти одновременно. Быстрое и полное сгорание топлива в цилиндрах двигателя возможно только в том случае, если оно поступает в цилиндр в распыленном виде, а его мелкие частицы окружены достаточным количеством воздуха. Для хорошего распыливания и перемешивания с воздухом топливо
Рис .
6. Камеры сгорания двигателей:
а — Д65-М, Д65-Н, 6 — Д-50, Д-50Л; 1 — цилиндр. 2 — головка цилиндра, 3 — форсунка, 4 — камера сгорания, 5 — поршень, 6 — вихревая камера подается под высоким давлением через отверстие малого диаметра.
В двигателях Д65-М и Д65-Н* применен непосредственный впрыск топлива в камеру сгорания, которая расположена в поршне (рис. 11, о). Диаметр рас выливающих отверстий в форсунках этих двигателей равен 0,32 мм, а давление впрыска — 17,5 + 0,5 МПа (175 + 5 кгс/см2).
В двигателях Д-50 и Д-50Л выполнены раздельные камеры сгорания (рис. 11, б), которые обеспечивают хорошее распыливание топлива при меньших давлениях подачи (13 + 0,5 МПа) и больших диаметрах распыливающих отверстий. Камера сгорания этих двигателей состоит из основной камеры, расположенной над поршнем, и вихревой камеры 6, находящейся в головке цилиндров. Вихревая камера имеет шарообразную форму и соединяется с основной косо расположенной горловиной. Распыливающее отверстие форсунки входит в полость вихревой камеры При такте сжатия воздух из цилиндров поступает под давлением в вихревую камеру. Поскольку горловина расположена касательно к вихревой камере, то воздух получает вращательное (вихревое) движение.
Когда в конце такта сжатия в вихревую камеру подается топливо, то благодаря завихрению воздуха оно хорошо перемешивается с воздухом. Здесь же топливо воспламеняется. Вместе с расширяющимися газами при рабочем ходе горящая смесь топлива с воздухом выбрасывается в основную камеру сгорания, где полностью сгорает. Недостаток последнего способа смесеобразования заключается в сложности конструкции головки цилиндров из-за размещения в ней вихревых камер.
4 Расчет параметров двигателя трактора Т-150К Расчет сопротивлений участков стартерной цепи
Мощность стартера
Рсм= (1.08(1.1)Рпуск [л.с
где [л.с]
Электромагнитная мощность стартера
РЭ=Рсм*736 [Вт
РЭ=2,29*736 = 1685 [Вт]
Принимает РЭ=1550
Вт.
Полное сопротивление стартерной цепи
(R=(Е (- (Uщ)2 / 4*Рmax [Ом]
где Е (=28 В
(Uщ=2,5 В (для 24 вольтовой системы электрооборудования)
Рmax = 1,1 РЭ = 1700
Вт.
(R=(28 — 2,5)2 / 4*1700=0,0956 [Ом]
Сопротивление аккумуляторной батареи
R (=0.066*U (/ Q ([Ом]
где U (=2,1*12=25,2 В (12 — количество банок АБ)
Q (=45 А.ч.
R (=0.066*25,2 / 45 = 0,037 [Ом]
Сопротивление стартера
Rст = (R — R (- Rпр [Ом]
Где Rпр = 0,002 Ом
Rст = 0,0956 — 0,037 — 0,002 = 0,0566 [Ом]
Сопротивление обмотки якоря
Ra = (0.5÷0.6)Rст [Ом]
Ra = 0,52*0,0566 = 0,0294 [Ом]
Сопротивление обмотки возбуждения
Rов = Rст — Ra [Ом]
Rов = 0,0566 — 0,0294 = 0,0272 [Ом]
Определение основных размеров электродвигателя стартера
По ГОСТ 3940–84 и таблицы № 1, принимаем Dнк = 115 мм
Диаметр якоря стартера
Dа = (Dнк — 2(-2hj) / 1.32 [км]
где (= 0,5 мм
hj = 0,65 мм
Dа = (115 — 2*0,5−2*6,5) / 1.32 = 76,5 [км]
Принимаем Da = 76 мм.
Сечение провода обмотки якоря Выбираем провод круглого сечения марки ПЭТ 200 с диаметром 1,9 (q=2,8385 мм2), Øизм = 2,018 мм, т. е. сопротивление обмотки якоря составит
Размеры паза якоря для двухвитковой секции из круглого провода
Высота паза
hn = 4Øизол + 2*(+ (к [мм]
где (= (0.2(0.4) мм,
(- высота клина + толщина изоляции над клин.
hn = 42.2+ 2*0.25 + 2.2 = 10.8 [мм]
Ширина паза
bn= Øизол + 2*(+ (y [мм]
где (y — зазор на укладку секции
bn= 2.02 + 2*0.25 + 0.28= 28 [мм]
Расчет магнитной цепи
Частота вращения цепи
n = nпуск*i [мин-1]
где nпуск = 120 — 150 мин-1. Прииимаем nпуск = 120 мин-1
i = 10(20. Принимаем i=12.5
n = 120*12.5=1500 мин-1
Воздушный зазор
Магнитный поток в воздушном зазоре
[Мкс]
Eобр = Е (- (Uщ — Ipmax*(R [В]
Eобр = 28 — 2.5 — 133*0.0956=12.8 [В]
[Мкс]
Магнитная индукция в воздушном зазоре
[Г с]
Длина воздушного зазора
l (= la + (0.1(0.2) см
l (= 8 + 0.18 = 8.1 см
Длина полюсной дуги
bp = a (*([см]
a (=0.72(0.75 (принимаем 0.74)
(= ((*Da)/2p
(= (3.14*7.6)/4 = 5.97
bp = 0.74*5.97 = 4.42 [см]
Зубцовый слой
Минимальная ширина зазора якоря
[мм]
(с — коэффициент, учитывающий сцепление листов якоря (0.2 мм)
[мм]
Зубцовое деление якоря
[cм]
Максимальная индукция в зубцовом слое
[Г с]
где kc = 0.9(0.95 — коэффициент заполнения сигнала (кс = 0.96)
[Г с]
Тело (спинка) якоря
Магнитная индукция в теле якоря
[Гс]
Высота тела якоря
[см]
dв — диаметр вала ((0.25(0.28) Da = 2 cм
[см]
[Гс]
Полюс
Ширина полюса
[см]
где Bm = 13 800
Гс
lm = la = 8 см
кс = 1
G = 1.1(1.2 (принимаем = 1.2)
B (= 6200
см
l (= 8.1 cм
[см]
Высота полюсного наконечника
[см]
[см]
Расчет характеристики холостого хода (xx) стартера Таблица 1
B (K L 3000 5000 6000 7000 7500 8000 8500 AW (0.08B (- 240 400 480 560 600 640 680 Bz
awz
AWz 3,0 2.16 9000
2.2
5 15 000
14.6
30 18 000
230 2100
860 22 500
1450 24 000
2420 25 500
3770 Ba
Awa
AWa 1.35 4.64 4050
1.0 6800
2.0
10 8100
1.2
10 9500
2.6
10 10 100
3.1
10 10 800
3.8
20 11 500
4.5
20 Bm
Awm
AWm 2.23 2.5 6700
2.5
10 11 150
8.1
20 13 400
16.4
40 15 600
100 16 700
180 17 850
280 19 000
400 AWcм 0.008Вт — 55 90 110 125 130 140 150 Bj
Awj
AWj 9.17 6200
2.2
20 10 300
6.2
60 12 400
11.8
110 14 400
23.4
210 15 500
360 16 500
630 17 500
910 (AW 335 980 1870 2730 4130 5930
Рис7 График зависимости Da от B (
Расчет рабочих характеристик
Iкз = 2Imax = 266 A
E (= 28 В
n=c*Eст/Ф Таблица 2
I 70 135 200 270 I*(R 6.5 12.7 18.6 25.2 Eст 19 12.8 6.9 0 Р 1330 1740 1380 0 AWвоз 810 1560 2300 3110 B (4700 6200 6850 7300 Ф*10−6 0.168 0.221 0.244 0.261 n 2930 1500 732 0 M 0.442 1.13 1.84
(R=0.0932
Ом Рис.8График зависимости, А от Р
Заключение
Организация движения автомобилей на маршруте в значительной степени зависит от организации работы погрузочно-разгрузочных пунктов, чья пропускная способность должна быть достаточной для бесперебойного обслуживания работающих на маршруте автомобилей. По виду выполнения работы пункты разделяются на погрузочные, разгрузочные и погрузочно-разгрузочные.
Список используемой литературы
1 Афанасьев Л. Л. Организация автомобильных перевозок, М.:Машгиз, 1995
2 Галкин Ю. М. Электрооборудование автомобилей, мотоциклов. М.:Машгиз,
1989.
3 Грузино В. И., Кленников В. М. Учебник шофера первого класса. М.:Изд.
ДОСАФ, 1992.
4 Игнатов А. П., Новокшонов К. В., Пятков К. Б. «Устройство и
эксплуатация" — Ярославль: изд. «Третий Рим», 1996 г.
5 Кузнецова С. А., Солодухин Е. А., Шероховатость поверхности деталей
машиностроения и ее обозначение на чертежах./Методические указания
для студентов очной и заочной формы обучения всех специальностей
инженерного факультета. Л., СПБГАУ, Кафедра начертательной геометрии
и черчения, 1988 г.
6 Молоков В. А. Учебник по устройству автомобиля, 2002
7 Полюсков В. П., Лещев П. М. Устройство и эксплуатация автомобилей.,
М.:Изд. ДОСАФ, 1987.
8 Попова Г. Н. Машиностроительное черчение. Справочник, СПб,
«Политехник», 1994 г.
9 Роговцев В. П., Пузанков А. Г., Олдфильд В. Д. «Устройство и
эксплуатация автотранспортных средств" -Москва: «Просвещение»,
2000 г.
10 Шестопалов С. К. «Устройство и техническое обслуживание, и
ремонт легковых автомобилей" — Москва: изд. Центр «Академия», 2000 г.
11 Шкрабак В. С., Луковников А. В. Безопасность жизнедеятельности в
сельскохозяйственном производстве, М., «Колос С», 2002 г.
Попова Г. Н. Машиностроительное черчение. Справочник, СПб, «Политехник», 1994 г.
Попова Г. Н. Машиностроительное черчение. Справочник, СПб, «Политехник», 1994 г.
Попова Г. Н. Машиностроительное черчение. Справочник, СПб, «Политехник», 1994 г.
Игнатов А.П., Новокшонов К. В., Пятков К. Б. «Устройство и эксплуатация" — Ярославль: изд. «Третий Рим», 1996 г.
Игнатов А.П., Новокшонов К. В., Пятков К. Б. «Устройство и эксплуатация" — Ярославль: изд. «Третий Рим», 1996 г.
Игнатов А.П., Новокшонов К. В., Пятков К. Б. «Устройство и эксплуатация" — Ярославль: изд. «Третий Рим», 1996 г.
