Анализ качества изделия машиностроения
Назначены посадки шкива на вал и посадки шпонки с пазом вала и пазом втулки в соответствии с вариантом задания. Выполнен анализ полученных посадок шпонки с пазом вала и пазом втулки. Построены схемы расположения полей допусков этих соединений. Обозначены на эскизах посадки соединяемых деталей и поля допусков деталей соединения. Во второй задаче рассчитана и выбрана посадка с натягом для… Читать ещё >
Анализ качества изделия машиностроения (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования
«ПЕТЕРБУРГСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ МИНИСТЕРСТВА ПУТЕЙ СООБЩЕНИЯ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ»
Кафедра «Технология металлов»
МЕТРОЛОГИЯ, СТАНДАРТИЗАЦИИ
И СЕРТИФИКАЦИИ
ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА К КУРСОВОЙ РАБОТЕ НА ТЕМУ:
АНАЛИЗ КАЧЕСТВА ИЗДЕЛИЯ МАШИНОСТРОЕНИЯ
САНКТ-ПЕТЕРБУРГ
Реферат
Данная курсовая работа посвящена анализу качества изделия машиностроения.
Она состоит из пояснительной записки и чертежа вала на формате А4. Пояснительная записка состоит из 27 листов, содержит 16 рисунков и 7 таблиц. В записке описывается 11 задач.
В первой задаче приведен пример стандарта, используемого на предприятии, и определение стандартизации.
Во второй задаче рассчитана и выбрана посадка с натягом для соединения зубчатого колеса с валом. Выполнен анализ полученной посадки и построена схема расположения полей допусков. Обозначена посадка соединения и поля допусков сопрягаемых деталей на эскизах.
В третьей задаче подобраны посадки внутреннего и наружного колец подшипника.
Выполнен анализ полученных посадок. Построены схемы расположения полей допусков. Обозначены на эскизах посадки соединяемых деталей и поля допусков этих деталей.
В четвертой задаче подобраны размеры шпонки для соединения шкива с валом.
Назначены посадки шкива на вал и посадки шпонки с пазом вала и пазом втулки в соответствии с вариантом задания. Выполнен анализ полученных посадок шпонки с пазом вала и пазом втулки. Построены схемы расположения полей допусков этих соединений. Обозначены на эскизах посадки соединяемых деталей и поля допусков деталей соединения.
В пятой задаче назначены недостающие осевые и диаметральные размеры ступеней вала, исходя из особенностей конструкции.
В шестой задаче составлена схема размерной цепи. Решена задача расчета размерной цепи с помощью метода полной взаимозаменяемости.
В задачах 7−11 рассмотрены вопросы дальнейшего проектирования вала.
деталь конструкция вал колесо
Задача 1
Приведите пример стандарта, используемого на вашем предприятии, и определение стандартизации.
Стандартизация — установление и применение правил с целью упорядочения деятельности в определенной области на пользу и при участии всех заинтересованных сторон, в частности для достижения всеобщей оптимальной экономии при соблюдении условий эксплуатации и требований безопасности. Стандартизация основывается на объединенных достижениях науки, техники и передового опыта. Она определяет основу не только настоящего, но и будущего развития и должна осуществляться непрерывно.
Стандарт — нормативно-технический документ по стандартизации, устанавливающий комплекс норм, правил, требований к объекту стандартизации и утвержденный компетентным органом.
Приведем примеры стандартов, используемых на предприятии.
При оформлении конструкторской документации используются: ГОСТ 2.301−68, ГОСТ 2.302−68, ГОСТ 2.303−68, ГОСТ 2.304−68 и т. д.
Электромонтаж производится в соответствии с требованиями ГОСТ 23 592–79.
Разделка проводов и крепление жил производится в соответствии с требованиями ГОСТ 23 587–79.
Задача 2
1. Рассчитать и выбрать посадку с натягом для соединения зубчатого колеса с валом.
2. Выполнить анализ полученной посадки и построить схему расположения полей допусков.
3. Обозначить посадку соединения и поля допусков сопрягаемых деталей на эскизах.
Решение.
Значение наименьшего расчетного натяга:
где Рэ — удельное контактное эксплуатационное давление при действии крутящего момента, Па.
где f = 0,15 — коэффициент трения,
n = 1,5 — 2 — коэффициент запаса прочности соединения,
D = d — номинальный диаметр соединения, м,
L — длина соединения, м.
СD и Cd — коэффициенты Ламэ:
где d1 — внутренний диаметр вала (если вал полый). d1 = 0.
d2 — диаметр впадин зубчатого колеса.
Наибольший расчетный натяг:
где Рдоп — наибольшее допускаемое давление на поверхности вала или втулки, Па.
На поверхности втулки отсутствуют пластические деформации при:
На поверхности вала отсутствуют пластические деформации при:
Поправка к расчетному натягу на смятие неровностей поверхности детали URz, остальные поправки можно принять равными нулю.
где к — коэффициент, учитывающий высоту смятия неровностей отверстия втулки и вала. Для принятого метода сборки (с нагревом зубчатого колеса) принимаем: к = 0,5.
С учетом поправки величины граничных допустимых значений функциональных натягов для выбора посадки будут равны:
Выберем стандартную посадку по наибольшему натягу.
Посадку будем выбирать в системе отверстия.
В этой системе отверстие имеет основное нижнее отклонение Н, где ЕI=0.
Исходя из условия, что натяг, обеспечиваемый стандартной посадкой (ГОСТ 25 347−82), должен быть меньше функционального:
Nmax ф > Nmax = es — EI,
Определяем наибольшее допустимое значение верхнего отклонения вала:
es < Nmax ф — EI = 232 — 0 = 232 мкм.
В соответствии с неравенством по ГОСТ 25 347–82 выбираем поле допуска вала:
95u8: es = +173 мкм < (232 мкм = Nmax ф).
Принимаем поле допуска 95u8 (es = +173 мкм, ei = +124 мкм).
Исходя из условия:
Nmin ф < Nmin = ei — ES
определяем наибольшее допустимое значение верхнего отклонения основного отверстия:
ES < ei — Nmin ф = +124 — 21 = 103 мкм.
В соответствии с неравенством по ГОСТ 25 347–82 выбираем поле допуска основного отверстия:
95Н8: ES = +54 мкм < 103 мкм.
Принимаем поле допуска 95Н8 (ES = +54 мкм, EI = 0).
Посадка 95Н8/u8 — относится к рекомендуемым.
Проанализируем выбранную посадку с натягом, данные сведем в табл. 1.
Построим схему расположения полей допусков (рис. 1) и эскизы сопрягаемых деталей (рис. 2).
Таблица 1
Параметры сопряжения | Для вала | Для отверстия | |
Номинальный размер, мм | |||
Квалитет | |||
Условное обозначение основного отклонения | u | Н | |
Условное обозначение поля допуска | u8 | Н8 | |
Верхнее отклонение, мм | еs = +0,173 | ES = +0,054 | |
Нижнее отклонение, мм | ei = +0,124 | EI = 0 | |
Наибольший предельный размер, мм | dmax = 95,173 | Dmax = 95,054 | |
Наименьший предельный размер, мм | dmin = 95,124 | Dmin = 95,0 | |
Допуск размера, мм | Td = 0,049 | TD = 0,054 | |
Характеристики посадки с натягом.
Наибольший натяг: Nmax = dmax — Dmin = 95,173 — 95,0 = 0,173 мм
Наименьший натяг: Nmin = dmin — Dmax = 95,124 — 95,054 = 0,070 мм
Средний натяг: Nm = (Nmax + Nmin)/2 = (0,173 + 0,070)/2 = 0,1215 мм
Допуск натяга: TN = Nmax — Nmin = 0,173 — 0,070 = 0,103 мм
TN = TD + Td = 0,054 + 0,049 = 0,103 мм
Задача 3
Вал вращается, корпус редуктора неподвижен. Вид нагружения наружного кольца — местный, внутреннего — циркуляционный. Осевая нагрузка на опору отсутствует.
1. Подобрать посадки внутреннего и наружного колец подшипника.
2. Выполнить анализ полученных посадок.
3. Построить схемы расположения полей допусков.
4. Обозначить на эскизах посадки соединяемых деталей и поля допусков этих деталей.
Подшипник № 214, класс точности: 5, d = 70 мм, D = 125 мм, В = 24 мм, r = 2,5 мм,
d' = 79 мм, R = 19,5 кН, перегрузка: 300%.
Решение
Интенсивность нагрузки на посадочные поверхности:
где B1 — рабочая ширина посадочного места, м:
В1 = В — 2r = 24 — 5 = 19 мм.
kp = 1,8 — динамический коэффициент посадки, при перегрузке до 300%.
F = 1 — коэффициент, учитывающий степень ослабления посадочного натяга (при сплошном вале).
FА = 1 — коэффициент неравномерности распределения радиальной нагрузки.
По найденному значению РR и исходным данным выбираем поле допуска посадочной поверхности вала: n6. [2]
Поле допуска отверстия в корпусе под наружное кольцо выбираем в зависимости от перегрузки, типа корпуса и типа подшипника: Js7. [2]
Определяем числовые значения отклонений для этих полей допусков вала и отверстия в корпусе согласно ГОСТ 25 347–82.
Отклонения вала O70n6: es = +39 мкм; ei = +20 мкм.
Отклонения отверстия в корпусе O125Js7: ES = +20 мкм; EI = -20 мкм.
Числовые значения отклонений для полей допусков подшипника L5 и l5 определяем по ГОСТ 520–89.
Отклонения отверстия внутреннего кольца O70L5: ES = 0; EI = -9 мкм.
Отклонения наружного кольца подшипника O125l5: es = 0; ei = -11 мкм.
Посадка внутреннего кольца подшипника на вал: O70L5/n6 (с натягом).
Посадка наружного кольца в отверстие в корпусе: O125Js7/l5 (переходная).
На рис. 3 приведем пример обозначения посадок подшипников качения на сборочных чертежах.
По найденным значениям отклонений сопрягаемых деталей строим схемы расположения полей допусков наружного кольца подшипника с корпусом и внутреннего кольца с валом и проводим анализ этих посадок аналогично второй задаче (табл. 2,3; рис. 4,5).
Характеристики посадки с натягом.
Наибольший натяг: Nmax = dmax — Dmin = 70,039 — 69,991 = 0,048 мм
Наименьший натяг: Nmin = dmin — Dmax = 70,020 — 70 = 0,020 мм
Средний натяг: Nm = (Nmax + Nmin)/2 = (0,048 + 0,020)/2 = 0,034 мм
Допуск натяга: TN = Nmax — Nmin = 0,048 — 0,020 = 0,028 мм
TN = TD + Td = 0,019 + 0,009 = 0,028 мм
Таблица 2
Параметры сопряжения | Для вала | Для отверстия | |
Номинальный размер, мм | |||
Квалитет | |||
Условное обозначение основного отклонения | n | L | |
Условное обозначение поля допуска | n6 | L5 | |
Верхнее отклонение, мм | еs = +0,039 | ES = 0 | |
Нижнее отклонение, мм | ei = +0,020 | EI = -0,009 | |
Наибольший предельный размер, мм | dmax = 70,039 | Dmax = 70 | |
Наименьший предельный размер, мм | dmin = 70,020 | Dmin = 69,991 | |
Допуск размера, мм | Td = 0,019 | TD = 0,009 | |
Таблица 3
Параметры сопряжения | Для вала | Для отверстия | |
Номинальный размер, мм | |||
Квалитет | |||
Условное обозначение основного отклонения | l | Js | |
Условное обозначение поля допуска | l5 | Js7 | |
Верхнее отклонение, мм | еs = 0 | ES = +0,020 | |
Нижнее отклонение, мм | ei = -0,011 | EI = -0,020 | |
Наибольший предельный размер, мм | dmax = 125,0 | Dmax = 125,020 | |
Наименьший предельный размер, мм | dmin = 124,989 | Dmin = 124,980 | |
Допуск размера, мм | Td = 0,011 | TD = 0,040 | |
Характеристики переходной посадки.
Наибольший зазор: Smax = Dmax — dmin = 125,020 — 124,989 = 0,031 мм
Наибольший натяг: Nmax = dmax — Dmin = 125,0 — 124,980 = 0,020 мм
Средний зазор: Sm = (Smax + Smin)/2 = (0,031 — 0,020)/2 = 0,011 мм
Средний натяг: Nm = (Nmax + Nmin)/2 = (0,020 — 0,031)/2 = -0,011 мм
Допуск зазора: TS = Smax + Nmax = 0,031 + 0,020 = 0,051 мм
Допуск натяга: TN = Smax + Nmax = 0,031 + 0,020 = 0,051 мм
Задача 4
1. Подобрать размеры шпонки для соединения шкива с валом.
2. Назначить посадку шкива на вал и посадки шпонки с пазом вала и пазом втулки в соответствии с вариантом задания.
3. Выполнить анализ полученных посадок шпонки с пазом вала и пазом втулки.
4. Построить схемы расположения полей допусков этих соединений.
5. Обозначить на эскизах посадки соединяемых деталей и поля допусков деталей соединения.
Вид шпоночного соединения: нормальное, d = 55 мм, l = 56 мм.
Решение.
По ГОСТ 23 360–78 для вала O55 находим сечение шпонки bxh = 16×10 мм и ширину ступицы шкива lc = 75 мм > l.
Допуски на глубину пазов вала и втулки:
t1 = 6+0,2 или d — t1 = 55 — 6 = 49-0,2;
t2 = 4,3+0,2 или d + t2 = 55 + 4,3 = 59,3+0,2.
Предельные отклонения размеров по ширине паза вала и паза втулки должны соответствовать полям допусков ГОСТ 25 347–82:
При нормальном соединении: на валу N9, во втулке Js9.
Предельные отклонения на ширину шпонки устанавливают по h9.
Сопряжение шпонки с пазом вала будет осуществляться по посадке 16N9/h9, а с пазом втулки — 16Js9/h9 (переходные посадки).
Отклонения на несопрягаемые размеры, которые рекомендует ГОСТ 23 360.
На высоту шпонки 10h11 = 10-0,090
На длину шпонки 56h14 = 56-0,74
На длину паза вала 56H15 = 56-1,2
В соответствии с рекомендациями принимаем посадку шкива на вал 55Н9/h9.
По ГОСТ 25 347–82 находим отклонения, соответствующие принятым полям допусков.
Для ширины шпонки b = 16h9; es = 0, ei = -43 мкм.
Для ширины паза вала: В = 16N9: ES = 0, EI = -43 мкм.
Для ширины паза втулки: Ввт = 16Js9: ES = +21 мкм, EI = -21 мкм.
Проведем анализ посадок табл. 4,5; приведем схему расположения полей допусков рис. 6 и эскиз шпоночного соединения рис. 7.
Таблица 4
Параметры сопряжения | Для вала | Для отверстия | |
Номинальный размер, мм | |||
Квалитет | |||
Условное обозначение основного отклонения | h | N | |
Условное обозначение поля допуска | h9 | N9 | |
Верхнее отклонение, мм | еs = 0 | ES = 0 | |
Нижнее отклонение, мм | ei = -0,043 | EI = -0,043 | |
Наибольший предельный размер, мм | 16,0 | 16,0 | |
Наименьший предельный размер, мм | 15,957 | 15,957 | |
Допуск размера, мм | Td = 0,043 | TD = 0,043 | |
Характеристики переходной посадки.
Наибольший зазор: Smax = Dmax — dmin = 16,0 — 15,957 = 0,043 мм
Наибольший натяг: Nmax = dmax — Dmin = 16,0 — 15,957 = 0,043 мм
Средний зазор: Sm = (Smax + Smin)/2 = (0,043 — 0,043)/2 = 0
Средний натяг: Nm = (Nmax + Nmin)/2 = (0,043 — 0,043)/2 = 0
Допуск зазора: TS = Smax + Nmax = 0,043 + 0,043 = 0,086 мм
Допуск натяга: TN = Smax + Nmax = 0,043 + 0,043 = 0,086 мм
Характеристики переходной посадки.
Наибольший зазор: Smax = Dmax — dmin = 16,021 — 15,957 = 0,064 мм
Наибольший натяг: Nmax = dmax — Dmin = 16,0 — 15,979 = 0,021 мм
Средний зазор: Sm = (Smax + Smin)/2 = (0,064 — 0,021)/2 = 0,0215 мм
Средний натяг: Nm = (Nmax + Nmin)/2 = (0,021 — 0,064)/2 = -0,0215 мм
Допуск зазора: TS = Smax + Nmax = 0,064 + 0,021 = 0,085 мм
Допуск натяга: TN = Smax + Nmax = 0,064 + 0,021 = 0,085 мм
Таблица 5
Параметры сопряжения | Для вала | Для отверстия | |
Номинальный размер, мм | |||
Квалитет | |||
Условное обозначение основного отклонения | h | Js | |
Условное обозначение поля допуска | h9 | Js9 | |
Верхнее отклонение, мм | еs = 0 | ES = +0,021 | |
Нижнее отклонение, мм | ei = -0,043 | EI = -0,021 | |
Наибольший предельный размер, мм | 16,0 | 16,021 | |
Наименьший предельный размер, мм | 15,957 | 15,979 | |
Допуск размера, мм | Td = 0,043 | TD = 0,042 | |
Задача 5
Используя заданные по варианту размеры назначить недостающие осевые и диаметральные размеры ступеней вала, исходя из особенностей конструкции.
Решение.
Назначаем недостающие размеры (табл. 6.).
Таблица 6
Диаметр ступени, мм | Заданные размеры сопрягаемых деталей, мм | Конструктивно назначенные размеры ступеней вала, мм | |
O70 | Ширина подшипника В=24 | Ширина ступени: 24 | |
O95 | Ширина зубчатого колеса L=150 | Ширина ступени: 170 | |
; | Буртик-упор для зубчатого колеса | Назначаем: O115; ширина: 26 | |
; | Ступень для съемника перед правым подшипником | Назначаем: O95; ширина: 30 | |
O70 | Ширина подшипника В=24 | Ширина ступени: 24 | |
; | Ступень под крышку с сальниковым уплотнением | Назначаем: O63; ширина: 50 | |
O55 | Ширина шкива b=75 | Ступень под шкив на 5 мм короче: 70 | |
Общая длина вала: 394 мм | |||
Задача 6
При обработке вала с размерами, установленными в задаче 5, необходимо обеспечить отклонения размера между опорами под подшипник по двенадцатому квалитету (h12). Для этого необходимо:
1. Составить схему размерной цепи.
2. Решить прямую задачу (задачу синтеза) размерной цепи с помощью метода полной взаимозаменяемости.
Решение.
Необходимо при обработке вала выдержать размер А?= 226h12 = 226-0,46 (рис. 9).
Составим схему размерной цепи (рис. 10).
Производим проверку замкнутости размерной цепи, мм:
где Aj — номинальные размеры составляющих звеньев;
m-1 — общее число составляющих звеньев без замыкающего;
?j — передаточные отношения составляющих звеньев.
А? = +1· 394 — 1· 144 — 1· 24 = 226 мм
Найдем значения единиц допуска для составляющих звеньев.
А1 = 394 мм;
А2 = 144 мм;
А3 = 24 мм;
Коэффициент точности:
По данным ГОСТ 25 346–89 ближайшее меньшее значение коэффициента точности к полученному будет для 10 квалитета. Оно равно 64 (IT10=64i).
Назначаем по ГОСТ 25 346–89 допуски составляющих звеньев по 10 квалитету:
ТА1 = 0,230; ТА2 = 0,140 мм.
Звено А3 выбираем увязывающим.
Сумма допусков составляющих звеньев без увязывающего:
Допуск увязывающего звена:
Отклонения составляющих звеньев назначаем в тело детали:
А1 (394h10): Es = 0; Ei = -230; Ec = -115 мкм;
А2 (144Н10): Es = +140; Ei = 0; Ec = +70 мкм;
А? (226h12): Es = 0; Ei = -460; Ec = -230 мкм.
Рассчитаем положение середины поля допуска увязывающего звена:
Предельные отклонения увязывающего звена:
EsАувяз = EсАувяз + ТАувяз/2 = +45 + (90/2) = +90 мкм
EiАувяз = EсАувяз — ТАувяз/2 = +45 — (90/2) = 0 мкм
Результаты расчетов сведем в табл. 7.
Таблица 7
Номиналь-ный размер звена Aj, мм | Допуск размера ТАj, мкм | Верхнее отклонение EsAj, мкм | Нижнее отклонение EiAj, мкм | Середина поля допуска ЕсАj, мкм | Передаточ-ное отношение звена? j | Произведе-ние ?· ЕсАj, мкм | |
226h12 | — 460 | — 230 | |||||
A1=394h10 A2=144H10 | +140 | — 230 | — 115 +70 | +1 — 1 | — 115 — 70 | ||
A3увяз=24 | +90 | +45 | — 1 | — 45 | |||
Проверка правильности выполненных расчетов.
Задача 7
Используя данные задач 2, 3, 4, 5, 6 указать на эскизе полученные поля допусков осевых и диаметральных размеров вала.
Решение.
Проставим размеры на рабочем чертеже вала, используя комбинированный метод (рис. 11).
Для обработки левой части (после обработки правой) вал поворачивают на 180°, т. е. происходит смена технологических баз для формирования размеров как вдоль оси, так и диаметральных.
Обеспечение при обработки точности размеров 24+0,09, 144Н10, 394h10 обеспечит точность размера 226h12, определяющего качество сборки.
Для всех свободных размеров отклонения принимаем по 14 квалитету (по «среднему» классу точности). На чертеже об этом сделаем запись в технических требованиях.
Задача 8
1. Выбрать средство измерения для контроля размера вала под посадку с натягом.
2. Охарактеризовать выбранное измерительное средство: наименование, ГОСТ, цена деления шкалы, диапазон измерений, погрешность измерения, температурный режим, вариант использования.
Решение.
Размер вала под посадку с натягом: 95u8. По ГОСТ 8.051−81 определяем:
Допускаемая погрешность измерения: 12 мкм.
Допуск размера: 54 мкм.
Так как вал имеет значительную массу, то будем использовать не станковые, а накладные средства измерения.
Рекомендуемые средства измерения:
1. Микрометр гладкий МК с величиной отсчета 0,01 мм, с закреплением на стойке, предельная погрешность измерения: 5 мкм.
2. Скобы индикаторные с ценой деления 0,01 мм, с закреплением на стойке, предельная погрешность измерения: 15 мкм.
Для контроля размера выберем микрометр. Микрометр гладкий МК ГОСТ 6507–78; цена деления 0,01 мм; диапазон измерений 75−100; погрешность измерения 5 мкм; температурный режим — 2 °C; закреплен на стойке (изолирован от рук оператора).
Задача 9
Назначить допуски соосности и цилиндричности для поверхностей вала под подшипники, и радиального биения — для поверхностей вала под зубчатое колесо и под шкив, используя нормальный уровень относительной геометрической точности.
Решение.
Назначим отклонения формы и расположения для поверхностей вала диаметром O95u8, O70n6, O55h9.
Задан нормальный уровень относительной геометрической точности А. По ГОСТ 24 643–81 определяем соответствующую степень точности формы. Для O95u8 — 7 степень точности, для O70n6 — 5 степень точности, для O55h9 — 8 степень точности.
Допуск цилиндричности по ГОСТ 24 643–81 для O70n6 и 5 степени точности — 6 мкм.
Допуск радиального биения по ГОСТ 24 643–81 для O95u8 и 7 степени точности — 40 мкм, для O55h9 и 8 степени точности — 60 мкм.
Допуск соосности поверхностей под подшипники в диаметральном выражении по ГОСТ 24 643–81. Для вала O70n6 (5 степень точности) он составит 16 мкм. В радиусном выражении — 16/2=8 мкм.
В качестве базы для оценки радиального биения примем ось вала.
Обозначение отклонений формы и расположения поверхностей покажем на рисунке 12.
Задача 10
Назначить требования к шероховатости поверхностей вала, исходя из нормального уровня относительной геометрической точности А.
Решение.
Для нормального уровня точности, А принимаем Rz?0,2T в пределах от 320 до 10 мкм и от 0,10 до 0,025 мкм. Rа?0,05T в пределах от 2,5 до 0,002 мкм.
Величины допусков для рассматриваемых размеров принимаются по ГОСТ 25 346–89. Расчетные значения Rа или Rz округляем до ближайшего меньшего стандартного значения.
Для O70n6: Т = 19 мкм, Rа? 0,95 мкм, выбираем Rа = 0,8 мкм.
Для O95u8: Т = 54 мкм, Rz? 10 мкм, выбираем Rz = 10 мкм.
Для O55h9: Т = 74 мкм, Rz? 14 мкм, выбираем Rz = 12,5 мкм.
Для 16N9: Т = 43 мкм, Rz? 8 мкм, выбираем Rz = 8 мкм.
Для прочих поверхностей назначаем Rz = 20.
Обозначение параметров шероховатости поверхностей вала приведем на рисунке 13.
Задача 11
1. Проанализировать точность резьбового соединения в соответствии с заданием по своему варианту.
Привести эскизы резьбового соединения с обозначением посадки и отдельно деталей соединения с обозначением полей допусков.
1. Пояснить содержание условных обозначений.
2. Определить номинальные размеры параметров резьбы, показав их на эскизе.
3. Установить предельные отклонения диаметров резьбы, их предельные размеры и допуски. Определить зазоры.
4. Построить в масштабе схему расположения полей допусков, указав предельные размеры диаметров резьбы.
Резьба М22−6Н/6d-30.
Решение.
Проанализируем точность резьбового соединения М22−6Н/6d-30. На рис. 14 приведем эскизы резьбового соединения, и эскизы полей допусков деталей соединения.
Условное обозначение указывает, что резьба метрическая (угол профиля 60°), с крупным шагом, диаметром 22 мм, длиной свинчивания 30 мм.
6Н/6d — обозначение посадки резьбового соединения;
6Н — поле допуска среднего и внутреннего диаметров резьбы гайки;
6d — поле допуска среднего и наружного диаметров резьбы болта;
6 — степень точности, определяющая допуски диаметров резьбы гайки и болта;
Н, d — основные отклонения соответственно диаметров резьбы гайки и болта.
ГОСТ 24 705–81 и ГОСТ 8724–81 определяем номинальные размеры наружного D (d), внутреннего D1 (d1) и среднего D2 (d2) диаметров резьбы, шага резьбы Р, исходной высоты профиля Н, а также угла профиля? для резьбы с номинальным диаметром 22 и крупным шагом.
D = d = 22,000; D1 = d1 = 19,294; D2 = d2 = 20,376; Р = 2,5;
Н = 0,8667Р = 2,167;? = 60°.
На рис. 15 показаны основные параметры анализируемой резьбы.
По ГОСТ 16 093–81 устанавливаем предельные отклонения диаметров резьбы, сопрягаемых на посадках с зазором, мкм:
Для гайки М22−6Н:
ESD = +Н/8; EID = 0;
ESD2 = +224; EID2 = 0;
ESD1 = +450; EID1 = 0.
Для болта М22−6d:
esd = -106; eid = -441;
esd2 = -106; eid2 = -276;
esd1 = -106; eid1 = -Н/8.
Предельные размеры и допуски средних диаметров резьбы болта и гайки, мм:
D2max = 20,376 + 0,224 = 20,6; d2max = 20,376 — 0,106 = 20,27;
D2min = 20,376 + 0= 20,376; d2min = 20,376 — 0,276 = 20,1;
TD2 = D2max — D2min = 0,224; Td2 = d2max — d2min = 0,17
Для других диаметров резьбы расчет предельных размеров аналогичен. Отклонения шага и половины угла профиля, влияющие на взаимозаменяемость, учитываются допуском на средний диаметр.
Зазоры в соединении по среднему диаметру, мм:
S2max = D2max — d2min = 20,6 — 20,1 = 0,5;
S2min = D2min — d2max = 20,376 — 20,27 = 0,106.
На рис. 16 покажем расположение полей допусков диаметров резьбы, предельные размеры и зазоры в масштабе 100:1.
В отличие от схем расположения полей допусков гладких соединений для схемы расположения полей допусков резьбового соединения условно принимается соосное расположение резьбы болта и гайки, поэтому на схеме откладываются половины значений отклонений.
Учитывая особенности работы резьбового соединения М22−6Н/6d-30 и его точность, контроль параметров резьбы рекомендуется осуществлять резьбовыми калибрами.
1. Анурьев В. И. Справочник конструктора-машиностроителя: в 2 т. / В. И. Анурьев. — М.: Машиностроение, 2001. — Т. 2. — 912 с.
2. Допуски и посадки: справочник: в 2 ч. / под ред. В. Д. Мягкова. — Л.: Машиностроение, 1982. — Ч. 1. — 544 с.; Ч. 2. — 448 с.
3. Крылова Г. Д. Основы стандартизации, сертификации, метрологии/ Г. Д. Крылова. — М.: ЮНИТИ-ДАНА, 2000. — 711 с.
4. Якушев А. И. Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения / А. И. Якушев. — М.: Машиностроение, 1986. — 352 с.
5. Зябрева Н. Н. Пособие к решению задач по курсу «Взаимозаменяемость, стандартизация и технические измерения» / Н. Н. Зябрева, Е. И. Перельман, М. Я. Шегал. — М.: Высшая школа, 1977. — 176 с.
6. Сергеев А. Г. Сертификация. / А. Г. Сергеев, М. В. Латышев. — М.: Логос, 2000. — 248 с.