Напряженно-деформированное состояние шатровой оболочки из клееной древесины и фанеры при несимметричных длительно действующих нагрузках

ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Исследовано влияние податливости соединений и физической нелинейности на напряженно-деформированное состояние оболочки при кратковременных нагрузках и установлено: податливость соединений увеличивает прогибы на 50+75 $- максимальные напряжения в меридиональном ребре увеличиваются на 7+9 $, в опорном кольце — на 6+8 $, в обшивке — на 5+7 $- использование щитоеого дощатого настилавместо фанерной… Читать ещё >

Напряженно-деформированное состояние шатровой оболочки из клееной древесины и фанеры при несимметричных длительно действующих нагрузках (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
- 1. 1. Примеры применения и новые разработки конструктивных решений в виде куполов в отечественной и зарубежной практике
- 1. #2. Методы расчета пространственных строительных конструкций в виде оболочек с учетом фиэичес-кой нелинейности и полвучести
  - 1. 3. Обзор вопросов, относящихся к длительному деформированию и длительному сопротивлению древесины
  - 1. 4. Основные предпосылки и постановка исследования. Цели и задачи исследования
ГЛАВА 2. ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ИССЛЕДОВАНИЙ КОНСТРУКЦИИ
- 2. 1. Метод интегральных оценок. Особенности применения
- 2. 2. * Зависимость между интенсивностями напряжений и деформаций. Аппроксимация экспериментальных кривых
- 2. 3. Длительное деформирование древесины. Длительная прочность. Длительный и интегральный модуль
  - 2. 3. 1. Уравнения механического состояния древесины
- 2. #3.2. Длительная прочность древесины (6м)
  - 2. 3. 3. Длительный модуль деформаций
  - 2. 3. 4. Интегральный модуль деформаций
  - 2. 4. К учету податливости (реальной жесткости) узловых соединений
  - 2. 5. Стержневая аппроксимация обшивки
  - 2. 6. Местная потеря устойчивости обшивки
  - 2. 6. 1. Приведенная ширина обшивки
  - 2. 6. 2. Критические напряжения выпучивания. Устойчивость панелей плоской обшивки.&euro
  - 2. 6. 3. Закритическая работа обшивки
ГЛАВА. 3, ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ШАТРОВОГО ПОКРЫТИЯ ИЗ
КЛЕЕНОЙ ДРЕВЕСИНЫ И ФАНЕРЫ В РЕЖИМЕ ДЛИТЕЛЬНОЙ СТУПЕНЧАТОЙ ОДНОСТОРОННЕЙ НАГРУЗКИ
- 3. 1. Описание исследуемой конструкции
- 3. *2. Методика испытаний
  - 3. 2. 1. Режим загружения модели и схема
приложения экспериментальной нагрузки. Конструкция испытательной установки
- 3. 2. 2. Техника измерений и регистрирующая аппаратура
- 3. 3. * Обработка опытных данных
- 3. 4. Результаты экспериментальных исследований и их анализ
  - 3. 4. 1. Анализ деформированного состояния покрытия в режиме ступенчатого длительного нагружения
  - 3. 4. 2. Аналив напряженного состояния системы ребер в режиме ступенчатого длительного нагружений
  - 3. 4. 3. Напряженно-деформированное состояния обшивок покрытия
  - 3. 4. 4. Анализ процесса перераспределения усилий в оболочке
ГЛАВА 4. ЧИСЛЕННЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ НАПРШЕННО-ДЕЮРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ ШАТРОВОЙ ОБОЛСЧНИ ИЗ КЛЕЕНОЙ ДРЕВЕСИНЫ И
ФАНЕРЫ
- 4. 1. Описание принятой расчетной схемы конструкции
- 4. 2. Методика расчета
- 4. 3. Результаты расчетных исследований в режиме эксперимента и их аналиэ
  - 4. 3. 1. Анализ деформированного состояния покрытия
  - 4. 3. 2. Аналиг напряженного состояния обшивок
  - 4. 3. 3. Анализ напряженного состояния ребер
- 4. 4. Влияние различных факторов на напряженно-деформированное состояние оболочки
  - 4. 4. 1. Зависимость напряженно-деформировэнного состояния от податливости соединения
  - 4. 4. 2. Влияние физической нелинейности на напряженно-деформированное состояние оболочки
- 4. 5. Рекомендации по расчету купольного покрытия. Применение предложенной методики
ОБЩЕ
ВЫВОДЫ И РЕЙОМЕВДАЩИ ПО РАБОТЕ

ХХУ1 съезд КПСС /1/ выдвинул задачу повышения эффективности производства. Решение этой задачи в области строительства состоит в применении прогрессивных методов строительного производства, технологических процессов, конструктивных решений, снижении материалоемкости и энергоемкости, снижении сметной стоимости. В решениях съезда подчеркивалось, что одним И8 путей повышения эффективности строительства является более широкое применение легких строительных конструкций из древесины и пластмасс, других современных материалов.

Древесина и конструкционная фанера в значительной степени отвечают требованиям, предъявляемым к конструкционным материалам, Применение этих легких материалов целесообразно в пространственных конструкциях, обладающих повышенной жесткостью по сравнению с плоскостными.

Проведены фундаментальные исследования свойств древесины и конструкционной фанеры, необходимые для их широкого применения. К таким исследованиям относятся работы Е. К. Ашкенази /10, 11/, Ф. П. Белянкина /15, 16, 17, 18/, В. Н. Быковского /25, 26/, Е. М. Знаменского /51/, Ю. М. Иванова /53−60/, А. М. Иванова /52/, В. П*Коцегубова /72/, Е. Н. Красникова /65, 67/, Л.М.Кова-льчука /69, 70/, В. Н. Леннова /75, 16/, Г. П. Макарова /85/, и др. Разработке новых конструктивных решений, совершенствованию методов их расчета посвящены труды В. В. Большакова /24,74/, И. М. Гриня /40/, А.Б.Г^бенко /41, 42/, П. А. Дмитриева /43, 44/, М. Ю. Заполя /5 $ Г. Г. Карлсена /63, 74/, Б. А. Освенского /74,95/, К. П. Пятикрестовского /101−105/, Ю. В. Слицкоухова /118/, Е.И.Све-тозаровой /117/, В. И. Травуша /125/, С. Б. Тарковского /126/,.

Я.Ф.Хлебного /135−137/, В. МДрулева /158/ и др.

Большое количество технико-экономических исследований, практика строительства (особенно зарубежная) показывает, что эффективной областью применения клееной древесины является область гболыпепролетных пространственных конструкций гражданского и промышленного назначения. Эффективность этих конструкций по сравнению с плоскостными обусловлена снижением материалоемкости покрытия, возможностью перекрывать большие пролеты, создавать здания уникального назначения. Одной иэ наиболее распространенных пространственных деревянных конструкций является купол. Такие конструкции издавна применялись в СССР /24,37,74/. Иввестны многочисленные примеры их применения в настоящее время ва рубежом /19,37,101/, а также отдельные примеры и в нашей стране /37,50,101/. Эти конструкции эффективны в агрессивных средах при строительстве радиопрозрачных сооружений и получили внедрение в зарубежной и отечественной практике.

При проектировании пространственных деревянных конструкций возникают нерешенные вопросы, связанные с резервами их несущей способности. Особенно мало сведений о работе пространственных конструкций в режимах длительного действия нагрузок, при сочетании нескольких осложняющих расчет факторов. Например, податливость соединений, нелинейная полвучесть древесины, местная потеря устойчивости тонкостенной обшивки.

Решение задачи расчета с учетом нелинейного соотношения б и 6 и с учетом запаздывания деформаций и влияния режима и длительности загружения представляет собой теоретический и практический интерес, особенно в условиях, близких к предельным. Эти результаты позволяют прогнозировать долговечность и несущую способность пространственных систем, выявлять реальные запасы прочности, надежность сооружений, а также выявить характер перераспределения усилий в конструкциях в ходе длительного действия нагрузки.

В настоящей работе представлены результаты экспериментально-теоретических исследований напряженно^деформированного состояния шатрового покрытия из клееной древесины и фанеры при несимметричных длительно-действующих нагрузках, близких к предельным для данной конструкции. Разработана методика расчета, позволяющая оценивать напряженно-деформированное состояние деревянных статически неопределимых систем с учетом: нелинейной полэучести, физической нелинейности, податливости соединений, анизотропии материалов, местной потери устойчивости.

Получены численные результаты, которые с достаточной степенью точности подтверждены результатами экспериментальных исследований.

Работа выполнялась по плану НИР МИСИ им .В. В. Куйбышев, а и ЦНИИСК им. В.А.К^черенко в соответствии с целевой комплексной программой 0.Ц.031 задание 03.01.05.

По предложению и при консультациях ст. научного сотрудника, канд. техн*наук К. П. Пятикрестовского в теоретической части диссертации испольвован метод интегрального модуля деформаций, разработанный проф., д.т.н. В. М. Бондаренко для расчета железобетонных конструкций. Метод расчета был несколько видоизменен путем введения особенностей деформирования, характерных для древесины. Нелинейный расчет ведется методом последовательных приближений, каждое из которых построено на основе метода конечных элементов в варианте, разработанном в ЦШИСК им. Е.А, Кучеренко О. О. Андреевым, В. В. Ульпи, В.П.Петро-внм и др. для пространственных пластинчато-стержневых систем. Однако каждое последующее приближение отличается от предыдущего новым значением модуля деформаций.

Работа состоит из введения, четырех глав, общих выводов по работе и списка литературы, включающего 151 наименование.

В 1 главе диссертации охарактеризовано состояние исследований в области расчета пространственных конструкций с учетом ползучести, в области полвучести и длительной прочности древесины. Приведены примеры применения древесины в купольных покрытиях, экспериментально-теоретических исследований куполов, сформулированы основные цели и задачи исследования.

2 глава посвящена обоснованию метода расчета, принятого в данном исследовании. Приводятся основные положения метода интегрального модуля деформаций, разработанного В.М.Бондарен-ко и реализованного в настоящей работе применительно к древесине. Обоснованы основные уравнения механического состояния древесины всех трех стадий ползучести, приведены уравнения, аппроксимирующие соотношение б"£). В этой же главе приведены положения по определению коэффициентов податливости соединений, по способам учета местной потери устойчивости и способу стержневой аппроксимации многослойной обшивки.

В 3 главе приведены результаты экспериментальных исследований модели шатрового покрытия диаметром б м иэ клееной древесины и фанеры при несимметричных длительно-действующих переменных нагрузках. Излагается методика обработки результатов экспериментальных исследований, сделан аналиэ изменения напряженно-деформированного состояния оболочки в ходе испытаний, выявлен характер перераспределения усилий.

В .4 главе проведены расчетно-теоретические исследования в режиме экспериментального исследования по методике, описанной в главе 2. Приведены результаты расчета, проведено сопоставление этих данных с результатами эксперимента. Показано хорошее качественное и количественное совпадение данных по расчету и эксперименту. Численным путем выявлено влияние различных факторов на напряженно-деформированное состояние. Приведены рекомендации для практического использования результатов исследования.

В каждой главе приводятся соответствующие выводы, в конце работы приведены общие выводы и рекомендации. Общий объем работы 16S страниц, в том числе 114 страниц машинописного текста, 41 рисунок, 5 таблиц. На защиту выносится: методика расчета пространственных статически неопределимых систем из древесины с учетом физической нелинейности, ползучести, анизотропии материала, податливости соединений и местной потери устойчивости обшивкой, основанная на применении метода интегрального модуля деформаций, предложенного В^М.Бондаренкорезультаты экспериментальных и расчетных исследований напряженно-деформированного состояния шатровой оболочки из клееной древесины и фанеры при несимметричных длительно действующих нагрузкахрезультаты численных исследований по выявлению влияния равличных факторов (податливости соединений, физической нелинейности) на напряженно-деформированное состояние оболочкиосновные соотношения для вычисления длительного и интегрального модулей деформаций для сжато-ивгибаемых деревянных елементов и способ определения коэффициентов податливости соединений, предложения по способам учета местной потери устойчивости обшивкойрекомендации по практическому применению результатов исследования, способам предварительного конструирования и расчета куполов-.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО РАБОТЕ.

1″ Установлено, что при расчете пространственных деревянных конструкций целесообразно использовать метод интегрального модуля деформаций, предложенный В. М. Бондаренко. Применение этого метода позволяет путем итерационного процесса проследить изменение напряженно-деформированного состояния конструкции при нелинейном и неравновесном деформировании, учесть процесс перераспределения усилий в конструкции.

2. Разработана методика расчета шатровой оболочки из клееной древесины и фанеры с учетом физической нелинейности, ползучести, анизотропии материалов, податливости соединений, местной потери устойчивости обшивкой на основе применения интегрального модуля деформаций. Обобщены и описаны основные соотношения уравнений механического состояния древесины при ползучести, предложены зависимости для определения длительного и интегрального модуля деформаций.

3. Предложены способы учета податливости соединений за счет анизотропии древесины, стержневой аппроксимации многослойной обшивки, учета местной потери устойчивости обшивкой, которые позволяют реализовать разработанную автором методику расчета единообразно при всех этапах нагружения.

4. Экспериментально-теоретические исследования шатровой оболочки из клееной древесины и фанеры при несимметричных длительно действующих нагрузках позволили установить: наличие процесса перераспределения усилий в конструкции, в ходе которого общее снижение максимальных напряжений в меридиональных ребрах составило 15+20 $ в зависимости от уровня максимальных напряжений (18,0+28,4 МПа). При кратковременных догружениях расчетным способом выявлено снижение усилий в сравнении с упруголинейным в оболочке на 10 $ (при максимальных напряжениях в ребрах 28,4 МПа) — значительную жесткость конструкции, характеризуемую прогибом, равным 1/353 от пролета при нагрузке, составляющей около 90 $ от несущей способности оболочки, что дает возможность при всех уровнях напряжений применять методы расчета по неде-формируемой схеме (геометрически линейная задача) — в ходе перераспределения усилий максимальные напряжения в обшивке увеличиваются в меридиональном направлении на 18+ 19 $ и в кольцевом направлении на 13¹⁴$, а сдвиговые напряжения уменьшаются на 16+18 $- местная потеря устойчивости обшивкой носит локальный характер и влияет в основном на напряженно-деформированное состояние сопряженных с этим участком ребер.

5. Сопоставление экспериментальных и расчетных данных показало, что предлагаемая методика расчета оболочки обеспечивает удовлетворительную для инженерных целей точность вычислений. Результаты расчета отличаются от результатов эксперимента по прогибам до 15+30 $ и по максимальным напряжениям до 15+25 $ в сторону превышения расчета над экспериментом. Процесс перераспределения усилий при расчете количественно совпадает с результатами эксперимента.

6. Исследовано влияние податливости соединений и физической нелинейности на напряженно-деформированное состояние оболочки при кратковременных нагрузках и установлено: податливость соединений увеличивает прогибы на 50+75 $- максимальные напряжения в меридиональном ребре увеличиваются на 7+9 $, в опорном кольце — на 6+8 $, в обшивке — на 5+7 $- использование щитоеого дощатого настила^вместо фанерной обшивки), повышает деформативность оболочки и увеличивает прогибы на ?5*30 $, а суммарные напряжения в меридиональном ребре на 4*5 $- в остальных элементах усилия практически не меняютсяучет физической нелинейности деформирования материала при расчете увеличивает прогибы на 9+15 $, приводит к снижению расчетных усилии в наиболее напряженных элементах до 15 $ за счет продольных усилий и до 6 $ за счет изгибающих моментов" 7. Экспериментально-теоретические исследования шатровой оболочки иэ клееной древесины и фанеры показали возможность обоснованного снижения расчетных сечений меридиональных ребер (наиболее массивных и дорогих элементов оболочки), а 15*20 $ по сравнению с размерами, полученными по упруголинейному расчету, сохранив при этом запасы прочности одинаковыми для всех элементов оболочки.

8* Рекомендуется увеличивать расчетное сопротивление древесины путем введения коэффициента условий работы IT. Для шатровых покрытий исследованного типа этот коэффициент равен 1,1+1,15.

Показать весь текст

Список литературы

Материалы ХХУ1 съезда КПСС. М.:Политиздат, 1981. — 226 с.
Александров А.В., Лащенников Б. Я., Шапошников Н. Н., Смирнов В. А. Методы расчета стержневых систем, пластин и оболочек с использованием ЭВМ. В 2-х частях. Под ред.проф. А. Ф. Смирнова. 4.1. М.:Стройиздат, 1976. — 248 с.
Александровский С.В. Расчет бетонных и железобетонных конструкций на изменение температуры и влажности с учетом ползучести. М.:Стройиздат, 1973. — 432 с.
Амбарцумян С.А. Общая теория анизотропных оболочек. М.: Наука, 1974. — 446 с.
Андреев 0.0. Комплекс программ для расчета строительных конструкций. Тр. ЦНИИСК /Центр.науч.исс.инст.стр.конст. им. В.А. Кучеренко^ 1975, вып.32, с.5−12.
Андреев 0.0. Построение матрицы реакций для прямоугольного стрежня. Тр. ЦНИИСК /Центр.науч.исс.инст.стр.конст. им. В.А.Кучеренко/, 1975, вып.46. Численные методы и алгоритмы, с.4−8.
Арутюнян Н.Х. Некоторые вопросы теории ползучести. М. -Л.:Наука, 1952. — 324 с.
Арутюнян Н.Х., Колмановский В. Б. Теория ползучести неоднородных тел. М.:Наука, 1983. — 336 с.
Ахвледиани Н.В. Несущая способность железобетонных арок и оболочек покрытий некоторых типов: Автореф.дис.на степень доктора техн.наук. — Тбилиси, 1962. — 13 с.
Ашкенази Е.К. Анизотропия древесины и древесных материалов. М.: Стройиздат, 1978. — 220 с.
Ашкенази Е.К. Прочность анизотропных древесных и синтетических материалов. М.:Лесная промышленность, 1966. -166 с.
Байков Б.Н. Вычисление усилий в пологих Еыпуклых оболочках двоякой постоянной кривизны с прямоугольным планом. -Строительная механика и расчет сооружений, 1961, № 3, с. 44−50.
Байков В.Н. и Сигалов 8.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. М.:Стройиздат, 1977. — 767 с.
Барашиков Ю.А. Архитектурно-конструктивные решения купольных покрытий из клееной древесины: Автореф. дис. на степень канд.архитектуры. М., 1975. — 17 с.
Белянкин Ф.П., Яценко В. Ф. Деформативность и сопротивляемость древесины, как упруго-вязко-пластического тела. -Киев: Изд. АН УССР, 1957. 200 с.
Белянкин Ф.П., Яценко В. Ф. Прочность и деформативность деревянных стержней при центральном, внецентренном сжатиии чистом изгибе. Киев: Изд. АН УССР, 1960. — 85 с.
Белянкин Ф.П. Длительное сопротивление дерева. ОНТИ. -М.-Л.:Госстройиздат, 1934. 39 с.
Белянкин Ф.П. Метод расчета деревянных конструкций по предельным состояниям и задачи исследования длительной сопротивляемости древесины. В кн. Исследования прочности и деформативности древесины. М., 1956, с.3−20.
Берковская Д.А., Касабьян 1.В. Клееные деревянные конструкции в зарубежном и отечественном строительстве (обзор). -М.: Стройиздат, 1977. 108 с.
Бидерман В.Л. Механика тонкостенных конструкций. Статика.
Библиотека расчетчика), М.: Машиностроение, 1977. -488 с.
Бондаренко В.М. Некоторые вопросы нелинейной теории железобетона. Харьков: Изд. ХГУ, 1968. — 323 с.
Бондаренко В.М., Тимко И. А., Шагин A.JI. Расчет железобетонных плит и оболочек методом интегрального модуля деформаций. Харьков: Изд. ХГУ, 1967. — 87 с.
Бондаренко В.М., Бондаренко С. В. Инженерные методы нелинейной теории железобетона. М.:Стройиздат, 1982. — 287 с.
Большаков В.В. Развитие деревянных конструкций в Советском Союзе за 40 лет. Изв.вузов. Строительство и архитектура, 1959, № 3, с.78−96.
Быковский В.Н. Сопротивление материалов во времени с учетом статистических факторов. М.:Госстройиздат, 1958. -149 с.
Быковский В.Н. Применение механики упруго-вязких тел к построению теории сопротивления древесины с учетом фактора времени. В кн. Исследования прочности и деформатив-ности древесины. М.: Госстройиэдат, 1956, с.32−41.
Васильев П.И. к вопросу о выборе феноменологической теории ползучести бетона. В кн.:Ползучесть строительных материалов и конструкций. М., Стройиздат, 1964, с.106−114.
Васильков Б.С. Расчет оболочек с несимметричным контуром. -М.:Госстройиздат, 1962. 122 с.
Власов В.З. Строительная механика тонкостенных пространственных систем. М.:Стройизат, 1949. — 435 с.
Власов В.З. Общая теория оболочек. М.: JI.:Гос.изд.тех.-теор.лит., 1949. — 784 с.
Галеркин Б.Г. Собрание сочинений. В 2-х томах. М.:Строй-издат, 1952−1953.
Гвоздев А.А. Расчет несущей способности конструкций по методу предельного равновесия. М.:Стройиздат, 1949. -280 с.
Гвоздев А.А. Теория железобетона (сб.избранных статей под ред. Михайлова К.В.). М.:Стройиздат, 1972. — 189 с.
Гвоэдев А.А. Инструкция по расчету статически неопределимых железобетонных конструкций с учетом перераспределения усилий. М.:Госстройиздат, 1961. — 111 с.
Глоба В.Г. Исследование нелинейного длительного деформирования пологих железобетонных оболочек:Автореф.дис.на степень канд.техн.наук. М., 1980. — 22 с.
Гохарь-Хармандарян И. Г. Большепролетные купольные эдания. -М.:Стройиздат, 1972. 149 с.38* Гольденвейзер A.JI. Теория упругих тонких оболочек. М.: Наука, 1976. — 512 с.
Гольденблат И.И., Николаенко Н. А. Теория ползучести строительных материалов и ее приложения. М.:Госстройиздат, 1960. — 256 с.
Гринь И.М. Строительные конструкции из дерева и синтетических материалов. Кйев: Вища школа, 1978. — 270 с.
Губенко А.Б. Клееные деревянные конструкции в строительстве. Проектирование, расчет и применение. М.:Госстрой-издат, 1957. — 240 с.
Губенко А.Б. Строительные конструкции с применением пластмасс. М.:Стройиздат, 1970. — 328 с.
Дмитриев П.А., Колпаков С. А., КондакоЕ А.Т., Стрижаков Ю.Д.- Облегченные конструкции с применением древесины. -Пром.строительство, 197?, № 8, с.29−30.
Ерхов М.И. Вопросы теории предельного равновесия статически и динамически нагруженных конструкций: Автореф. дис. на степень доктора техн.наук. М., 1971, — 26 с.
Ерхов М.И. Теория идеально-пластических тел и конструкций. М.:Наука, 1978. — 352 с.
Журков С.Н., Томашевский Э. Е. Временная зависимость прочности при различных режимах нагружения. В кн.:Некоторые проблемы прочности твердого тела. М.:Л.:Изд.физ.-тех.инс., 1959, с.68−75.
Зенкевич O.K. Метод конечных элементов е технике. М.: Мир. 1975. — 541 с.
Зенкевич O.K., Чанг И. Метод конечных элементов в теории сооружений и в механике сплошных сред. М.:Недра, 1974. -239 с.
Заполь М.Ю. Клееные деревянные конструкции в покрытиях гражданских зданий. Обзор. М.:ЦНТИ по гражд. строит, и арх., 1975. — 40 с.
Знаменский Е.М. К изучению ударной прочности древесины.
В кн.:Исследования прочности и деформативности древесины. М., Госстройиэдат, 1956, с.141−157.
Иванов A.M. Упругое последействие воэдушно-сухой древесины сосны. В кн.:Исследования прочности и деформативности древесины. М., Госстройиэдат, 1956, с.56−67.
Иванов Ю.М. О предельных состояниях деревянных элементов, соединений и конструкций. М.:Стройиздат, 1947. — 198 с.
Иванов Ю.М. Предел пластического течения. М- :JI.:Госстройиэдат, 1941. — 199 с.
Иванов Ю.М. Современное состояние исследований длительного сопротивления древесины. В кн.:Исследования прочности и деформативности древесины. М., Госстройиэдат, 1956, с.42−55.
Иванов Ю.М., Баженов В. А. Исследования физических свойств древесины (Эластичность, воздухопроницаемость, давление набухания). М.:Изд.Ак.наук СССР, 1959. — 75 с.
Иванов Ю.М. Длительная несущая способность деревянных конструкций. Изв.вузов. Строительство и архитектура, 1972, № 11, с.6−12.
Иванов Ю.М. Анализ коэффициента безопасности деревянных 1 конструкций. Изв.вузов. Строительство и архитектура, 1975, № 7, с.6−11.
Иванов Ю.М. Последействие в древесине конструкционных элементов. Изв.вузов. Строительство и архитектура, 1977, Ш 1, с.24−32.
Иванов Ю.М. Области упругого и неупругого деформирования древесины и фанеры. Изе.вузов. Строительство и архитектура, 1979, № 12, с.17−22.
Ильюшин А.А., Огибалов П. М. Квазилинейная теория еязко-упругости и метод малого параметра. Механика полимеров, 1966, № 2, с.170−189.
Ильюшин А.А. Механика сплошной среды. М.:МГУ, 1978. -286 с.
Карлсен Г. Г., Знаменский Е. М., Башков P.O. и др. Конструкции из дерева и синтетических полимерных материалов. -М.:Изд.ВИА, 1972. 210 с.
Кашкаров К.П. Куполы. Справочник проектировщика промышленных сооружений. Деревянные конструкции. — M.:JI. :Гос-стройиздат, 1937, с.583−604. 1
Кашкаров К.П. Длительное сопротивление древесины. Е кн.: Исследов^я прочности и деформативности древесины. М., Госстройиздат, 1956, с.68−92.
Квасников Е.Н. Вопросы длительного сопротивления древесины. Л.:Изд.лит. по строительству, 1972. — 95 с.
Квасников Е.Н. Вопросы длительного сопротивления древесины и конструктивных элементов из дерева и слоистых пластиков: Автореф.дис.на степень доктора техн.наук. Л., 1973. — 49 с.
Кизирия Г. В. Расчет конструкций с учетом деформаций ползучести бетона. Тбилиси: Мецниереба, 1969. — 130 с.
Ковальчук Л.М. Производство деревянных клееных конструкций. М.:Лесная промышленность, 1979. — 215 с.
Ковальчук Л.М. Склеивание древесных материалов с пластмассами и металлами. М.:Лесная промышленность, 1968. -239 с.
Колтунов М.А. Ползучесть и релаксация. М.:Высшая школа, 1976i — 277 с.
Коцегубов В.П. Некоторые вопросы долговременного сопротивления древесины сосны сжатию вдоль волокон. В кн.: Исследования прочности и деформатиЕности древесины. М., Госстройиздат, 1956, с.127−140.
Крылов С.М. Перераспределение усилий в статически неопределимых железобетонных конструкциях. М.:Стройиздат, 1964. — 168 с.
Конструкции из дерева и пластмасс /Г.Г.Карлсен, В. Е. Большаков, М. Е. Каган и др. М.:Стройиздат, 1975. — 687 с.
Леннов В.Г. Исследование прочности и деформативности древесины сосны под действием длительной нагрузки применительно к теории расчета элементов деревянных конструкций: Автореф.дис.на степень д-ра техн.наук. Л., 1958, — 55 с.
Леннов В.Г. Исследование сопротивления сосны с учетомфактора времени. В кн. Исследования прочности и деформативности древесины. М., Госстройиэдат, 1956, с.93−106.
Леонтьев Н.Л. Влияние влажности на физико-механические свойства древесины. М.:Гослесбумиздат, 1962. — 114 с.
Леонтьев Н.Л. Длительное сопротивление древесины. М.уЛ.: Гослесбумиздат, 1957. — 132 с.
Леонтьев Н.Л. Упругие деформации древесины. М. Гослесбумиздат, 1952. — 120 с.
Липницкий М.Е. Купола (расчет и проектирование). Л.: Стройиздат, 1973. — 129 с.
Липницкий М.Ё., Горенштейн Б. В., Виноградов Г.Г.Железобе-тонные пространственные покрытия зданий. Л.:М.Стройиздат, 1965. — 474 с.
Лукаш П.А. Осноеы нелинейной строительной механики. М.:1. Стройиздат, 1978. 208 с.
Дурье А.И. Пространственные задачи теории упругости. -М.:Гостехиздат, 1955. 492 с.
Ляв А.Э. Х. Математическая теория упругости. М.:Л.:ГОНТИ, 1935. — 674 с.
Макаров Г. П. Прочность и деформативность фанеры в несущих строительных конструкциях от действия кратковременных и длительных нагрузок при растяжении, сжатии и изгибе:Ав-тореф.дис.на степень канд.техн.наук. М., 1981, — 22 с.
Мартемьянов В.И. Сопротивление древесины сосны совместному действию длительных и кратковременных нагрузок:Авто-реф.дис.на степень канд.техн.наук. Воронеж, 1956, — 19 с.
Маслов Г. Н. Термическое напряженное состояние бетонных массивов при учете ползучести бетона. Л.:Иэв.ШИГ, 1941, т.28, с.175−188.
МилейкОЕСкий И. Е. Расчет цилиндрических сводов оболочек.-М.:Стройиздат, 1963. — 136 с.
Милейковский И.Е., Райзер В. Д. и др.Нелинейные задачи расчета оболочек покрытий. М.:Стройиздат, 1976. — 145 с.
Миряев Б.В. Экспериментально-теоретическое исследование сетчатых куполов из трехслойных треугольных панелей: Ав-тореф.дис.на степень канд.техн.наук. Л., 1982, — 21 с.
Муштари Х.М., Галимов К. З. Нелинейная теория упругих оболочек. Казань: Таткнигоиздат, 1957. — 431 с.
Назаров А.А. Основы теории и методы расчета пологих оболочек. Л.:М.:Стройиздат/Ленинг.отдел/, 1966. — 303 с.
Новожилов В.В. Теория тонких оболочек. Л. :Судпромгиз, 2-ое переработанное издание, 1962. — 431 с.
Новожилов В.В. Основы нелинейной теории упругости. Л.: М.:Гостехиздат, 1948. — 211 с.
Патуроев В.В. Технология полимербетонов. М.:Стройиздат, 1977. — 240 с.
Постнов В.А. Численные методы расчета судовых конструкций*-Л.Судостроение, 1977. 393 с.
Постнов В.А., Хархурим Й. Е. Метод конечных элементов в расчетах судовых конструкций. Л. Судостроение, 1974. -341 с.
Прокопович И.Е., Зедгенидзе В. А. Прикладная теория ползучести. М.:Стройиздат, 1980. — 240 с.
Пшеничнов Г. И. Теория тонких упругих сетчатых оболочек и пластинок. М.:Наука, 1982. — 352 с.
Пятикрестовский К.П. Пространственные деревянные конструкции. В кн. Состояние и перспективы исследований в области деревянных строительных конструкций. М., ЦШИСК, 1983, с.49−65.
Пятикрестовский К.П., Щепеткина Е. Н. Исследование модели купольного покрытия из клееной древесины и фанеры. В кн. Пространственные конструкции в Красноярском крае. Красноярск, 1982, с.121−133.
Пятикрестовский К.П., Хунагов Х. С. Исследование шатровой оболочки из клееной древесины и фанеры при несимметричныхнагрузках. Экспресс-информация ВШИИС. Строительные конструкции, 1983, серия 11, вып.7, с.26−30.
Пятикрестовский К.П., Хунагов Х. С. Исследование податливости соединений в пространственных деревянных конструкциях. Экспресс-информация ВНИИИС. Инженерно-теоретические основы строительства. — М., 19В4, серия 10, вып.10, с.9−14.
Пятикрестовский К.П., Хунагов Х. С. Расчет шатровой оболочки из древесины с учетом физической нелинейности. -Экспресс-информация ВШИИС. Инженерно-теоретические основы строительства. М., 1984, серия 10, вып.11, с.2−6.
Работнов Ю.Н. Приближенная техническая теория упруго-пластических оболочек. Прикладная математика и механика, 1951, том 15, вып.2, с.167−174.
Работнов Ю.Н. Ползучесть элементов конструкций. М.'Наука, 1966. — 752 с.
Расчет строительных конструкций с применением электронных машин. Сб.статей. Ред.А. Ф. Смирнова. М.:Стройиздат, 1967.400 с.
Рекомендации по испытанию деревянных конструкций. Ред. Ю. М. Иванова. М. гСтроЙиздат, 1976. — 27 с.
Ржаницын А.Р. Теоретические предпосылки к построению методов расчета деревянных конструкций во времени. В кн.: Исследования прочности и деформативности древесины. М., Госстройиздат, 1956, с.21−31.
Ржаницын А.Р. Некоторые вопросы механики систем, деформирующихся во времени. М.:Гостехиздат, 1949. — 252 с.
Ржаницын А.Р. Теория ползучести. М.:Стройиздат, 1968. -416 с.
Ржаницын А.Р. Предельное равновесие пластинок и оболочек. М.:Наука, 1983. — 288 с.
Розин JI.A. Метод конечных элементов в применении к упругим системам. м.:Стройиздат, 1977. — 129 с.
Розовский М.И. Некоторые вопросы механики систем, деформирующихся во времени: Автореф.дис.на степень д-ра фиэ.-мат.наук. Днепропетровск, 1957, — 23 с.
Свенцицкий Г. В. Деревянные конструкции. Состояние и перспективы развития. Госстройиэдат, 19&. — 116 с.
Светозарова Е.Н., Душечкин С. А., СероЕ Е.И. Конструкции из клееной древесины и водостойкой фанеры. Примеры проектирования. Л.:Изд.ЖСЙ, 1974. — 133 с.
Слицкоухов Ю. В. Исследование работы симметричных сопряжений элементов деревянных конструкций на нагелях из круглой стали: Автореф.дис.на степень канд.техн.наук. -М., 1956, — 12 с.
Смирнов А.Ф., Александров А. В., Лащенников Б. Я., Шапошников Н. Н. Строительная механика. Стержневые системы. М.: Стройиздат, 1981. — 412 с.
Смирнов А.Ф., Александров А. В., Лащенников Б. Я., Шапошников Н. Н. Строительная механика. Тонкостенные пространственные системы. М.: Стройиздат, 1983. — 488 с.
Строительные нормы и правила. Нормы проектирования. Деревянные конструкции. СНиП П-25−80. М.:Стройиздат, 1932. -66 с.
Строительные нормы и правила. Нагрузки и воздействия. Нормы проектирования. СНиП П-6−74. М.:Стройиздат, 1975.63 с.
Современные методы расчета сложных статически неопределимых систем. Сборник статей под ред.А. П. Филина. Пер. Л. И. Филиной. Л.:Судпромгиз, 1961. — 876 с.
Согоян А.С. Экспериментальное исследование ползучести древесины и влияние ее на работу деревянных конструкций: Автореф.дис.на степень канд.техн.наук. Ереван, 1954, -24 с.
Ъорин А.В. Разработка конструкции и исследование клеефа-нерной оболочки двоякой кривизны:Автореф.дис.на степень канд.техн.наук. Л., 1978, — 29 с.
Угол ев Б. Н. Испытания древесины и древесных материалов.-М.:Лесная промышленность, 1965. 251 с.
Улицкий И.И. Теория и расчет железобетонных стержневых конструкций с учетом длительных процессов. Киев: Буди-вельник, 1967. — 347 с.
Филин А.П. Современные проблемы использования ЭЦВМ в механике твердого деформируемого тела. Л.:Стройиздат, 1974. — 73 с.
Фрайфельд С.Е. Об исходных предпосылках уравнений механического состояния реальных материалов. Тр. ХИШ, Харьков, 1955, вып.4, Изд. ХГУ, с.32−34.
Фрайфельд С.Е. Теория железобетона и его расчет. Новый метод исследования напряженного состояния элементов, подверженных изгибу. Харьков: Гостехиздат УССР, 1934. — 84с.
Хайдуков Г. К. Расчет по предельным состояниям ступенчато-вспарушенных (шатровых) панелей. М.:Госстройиздат, 1960.111 с.
Хертель Г. Тонкостенные конструкции. м. Машиностроение, 1965. — 628 с.13b. Хлебной Я. Ф. Пространственные железобетонные конструкции. Расчет и конструирование. М.:Стройиздат, 1977. — 223 с.
Хлебной Я.Ф. Состояние и основные направления развития деревянных конструкций. В кн. Эффективное использование древесины и древесных материалов в современном строительстве. — М.: Стройиздат, 1980, — с.9−15.
Хлебной Я.Ф., Касабьян JI.B., Пятикрестовский К. П. и др. Применение клееной древесины в пространственных покрытиях зданий.- Промышленное строительство, № 8, с.26−28.
ХрулеЕ В. М. Долговечность клееной древесины. М.:Лес-ная промышленность, 1971. — 160 с.
Черных О.Г. Разработка и исследование пространственной конструкции транспортерных галерей химических производств: Автореф.дис.на степень канд.техн.наук. М., 1983, — 24 с.
Шкуратовский А.А. Исследование напряженно-деформированного состояния пологих железобетонных оболочек с учетом длительных процессов:Автореф.дис.на степень канд.техн. наук. киев, 1971, — 19 с.
Щепеткина Е.Н. Экспериментальное и теоретическое исследование напряженно-деформированного состояния новых конструкций куполов из клееной древесины: Автореф.дис.настепень канд.техн.наук. М., 1981, — 17 с. 142. & 10 П Ц. und die $evt/e.$uncl еспег
Unzridtich dunntn, tietieiдекгцгптбеъ efasltehen6e, jouz.n. fut itlne, urid ang. Niaik, fid 78, WV, p.
AtckUtctuiog Рогат,^965, voE. H9,"J6. P. 38. м. bvteu^u ^ uoe. No' л/3,
MS Ьачеп rrtlt Hofcz, 4375″ f fj 5, p. 248 223.
Bautn mlt Hotz, 4978, iJ 8, P. 39*-4
M 7, P. г8-гз 150. Er^Lneet-.^ Nei^s- ЯесогсI., 4978 — vo?.2011. N. J, P. 15
Love. k. On. Ue Smo B6 fzee i/ЦгоiiLons and Cje f-or-mQ lion, on, ihLn. eEasiic
SbM, PklB. Pwns. Soc. voB.4?9(A), 4&-Й8, P. Ш 173oka1. ГОССТРОЙ СССР
ЦЕНТРАЛЬНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ИНСТИТУТ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ им. КУЧЕРЕНКО1. ЦНИИСК им. КУЧЕРЕНКО
Исполнитель: Турковский 0оБо 171 88

Заполнить форму текущей работой