Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Прочность и трещиностойкость наклонных сечений изгибаемых элементов строительных конструкций из армокаутона

Диссертация: Прочность и трещиностойкость наклонных сечений изгибаемых элементов строительных конструкций из армокаутона
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

При расчете трещиностойкости наклонных сечений каутоновых балок по методике СНиП 2.03.01−84* уточнен коэффициент <�ркъъ, учитывающий вид бетона, который следует принимать равным 0,4. Предложено для учета влияния величины а/ теоретическую поперечную силу, при которой образу/ ется наклонная трещина, умножать на коэффициент Ка2, определяемый в зависимости от схемы армирования элемента… Читать ещё >

Прочность и трещиностойкость наклонных сечений изгибаемых элементов строительных конструкций из армокаутона (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • АНАЛИЗ СУЩЕСТВУЮЩИХ МЕТОДОВ РАСЧЕТА НАКЛОННЫХ СЕЧЕНИЙ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ. ЦЕЛИ И
  • ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЙ
  • Виды полимербетонов, их свойства и области применения в строительстве
  • Каучуковые бетоны (каутоны)
  • Исследования прочности и трещиностойкости наклонных сечений изгибаемых армированных элементов различных видов бетона
  • Существующие методы расчета прочности и трещиностойкости наклонных сечений изгибаемых элементов
  • 1. Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов по методике СНиП 2.03.01−84*
  • 2. Расчет прочности наклонных сечений изгибаемых элементов по методике НИИЖБ
  • 3. Расчет образования наклонных трещин изгибаемых элементов по методике СНиП 2.03.01−84*
  • 4. Расчет образования наклонных трещин изгибаемых элементов по методике НИИЖБ
  • Цели и задачи исследований
  • Выводы
  • ПРОГРАММА ИССЛЕДОВАНИЙ. ИСПОЛЬЗУЕМЫЕ МАТЕРИАЛЫ, ТЕХНОЛОГИЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ОБРАЗЦОВ И МЕТОДИКА ИССЛЕДОВАНИЙ
  • Программа исследований
  • Используемые материалы
  • Технология изготовления образцов
  • Методика испытаний
  • Выводы
  • ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ПРОЧНОСТИ, ТРЕЩИНОСТОЙКОСТИ И ДЕФОРМАТИВНОСТИ НАКЛОННЫХ СЕЧЕНИЙ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ КАУТОНА Прочность наклонных сечений
  • Трещиностойкостъ наклонных сечений
  • Деформативность балок при разрушении по наклонным сечениям
  • Механизм образования наклонных трещин, их развитие. Характер разрушения изгибаемых элементов из каутона
  • Напряженно-деформированное состояние изгибаемых элементов в зоне действия поперечных сил
  • Выводы
  • РАСЧЕТ ПРОЧНОСТИ НАКЛОННЫХ СЕЧЕНИЙ ИЗГИБАЕМЫХ ЭЛЕМЕНТОВ ИЗ КАУТОНА
  • Применение методики, предложенной СНиП 2.03.01−84*
  • Учет влияния физико-механических свойств каутона на прочность наклонных сечений
  • Оценка влияния пролета среза
  • Применение методики НИИЖБ
  • Развитие расчетных методик СНиП 2.03.01−84* с целью применения их при определении прочности наклонных сечений каутоновых элементов
  • Выводы
  • РАСЧЕТ ОБРАЗОВАНИЯ НАКЛОННЫХ ТРЕЩИН
  • Применение расчетной методики СНиП 2.03.01−84*
  • Учет влияния физико-механических свойств каутона на трещинестойкость наклонных сечений
  • Оценка влияния пролета среза
  • Применение методики НИИЖБ
  • Выводы
  • СРАВЙНЕНИЕ РАБОТЫ НАКЛОННЫХ СЕЧЕНИЙ БАЛОК ИЗ КАУТА И ЖЕЛЕЗОБЕТОНА. ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ И.. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ. ПРОЕКТИРОВАНИЕ НАКЛОННЫХ СЕЧЕНИЙ БАЛОК ИЗ КАУТОНА
  • Сравнительный анализ работы наклонных сечений балок из каутона и железобетона
  • Рекомендации по проектированию наклонных сечений изгибаемых элементов, выполненных из каутона
  • Область рационального применения
  • Экономическая эффективность конструкций из каутона
  • Выводы

Актуальность работы. С развитием основных отраслей промышленности строительство все острее испытывает потребность в коррозионностойких материалах и конструкциях, способных резко увеличить надежность и сроки службы сооружений. Применяемые в настоящее время различные композиции на основе полимеров, в частности, полимербетоны являются достаточно эффективным средством в решении комплекса вопросов, связанных с обеспечением безопасности зданий, защитой изделий и конструкций от коррозии, особенно если это касается эксплуатации их в агрессивных средах.

В практике строительства широкое применение получили полимербетоны на основе фурановых, эпоксидных, полиэфирных, карбамидных и других смол. Однако, промышленное производство этих смол в России за последние годы резко сократилось, или оказалось полностью за пределами государства (фурановые смолы), в результате чего стоимость их резко возросла и приблизилась к мировым ценам. В этой ситуации решение вопросов, связанных с защитой строительных конструкций от агрессивного воздействия среды, возможно при применении альтернативных видов промышленно выпускаемых полимеров, например, диеновых олигомеров, принадлежащих к классу жидких каучуков.

Полученный на основе жидких каучуков, выпускаемых Воронежским заводом синтетического каучука (СК-2), материал — каучуковый бетон (или сокращенно каутон), обладает помимо благоприятных физико-механических характеристик и высокой химической стойкостью и может наряду с эффективными видами полимербетонов занять свое место при решении проблемы защиты от коррозии различных изделий и конструкций, работающих в условиях воздействия агрессивных сред. Кроме того, введение в смесь каутона крупнотоннажных техногенных отходов позволяет решить и экологическую проблему, связанную с их утилизацией. 6.

Широкий спектр жидких каучуков, выпускаемых ведущими отечественными и зарубежными предприятиями для других целей, позволяет получить каутоны с комплексом свойств, которые обеспечат эффективную работу строительных конструкций и изделий при сложных условиях их эксплуатации.

Существующие в настоящее время методы расчета полимербетонных конструкций в большинстве случаев связаны с расчетом фурфуролацетонового, полиэфирного и эпоксидного полимербетонов, а также для конструкций, выполненных из железобетона. Они основаны, прежде всего, на экспериментальном исследовании и эмпирических зависимостях, которые без специальных исследований нельзя распространять на указанный выше каутон и конструкции из него. К тому же, даже для изученных материалов до сих пор нет единого мнения о степени влияния относительного пролета среза, продольного армирования, вида бетона и других факторов на прочность и трещиностойкость наклонных сечений изгибаемых элементов. Существующие предложения учитывают, как правило, лишь один из перечисленных факторов, а не их совместное влияние.

Расчетные модели, предложенные НИИЖБом, основаны на определении внутренних усилий, исходя из фактического напряженно-деформированного состояния в элементе, учитывают это влияние, однако, эти методики разработаны для элементов из тяжелого бетона. А для того чтобы распространить их на элементы из других видов бетона, необходимы специальные исследования.

Создание надежных и эффективно работающих строительных конструкций невозможно без изучения физико-механических свойств материалов, на основе которых они изготовлены, а также напряженно-деформированного состояния, возникающего при воздействии усилий различного рода. Это не только правомерно, но и актуально для каутона и конструкций на его основе, поскольку данный композит принадлежит к недавно созданным во ВГАСУ и малоизученным материалам. 7.

С учетом вышеизложенного необходимо исследовать сопротивление действию поперечных сил изгибаемых элементов, выполненных из каутона. Решение поставленных в диссертационной работе задач позволит разработать методы расчета изгибаемых элементов из каутона по наклонным сечениям, повысить эффективность и надежность коррозионностойких строительных конструкций.

Исследования по теме диссертации выполнены в соответствии с программой «Строительство», а также в русле «Приоритетных направлений.», «Критических технологий.» .

Цель диссертационной работы: исследовать прочность, трещиностой-костъ и деформативностъ наклонных сечений изгибаемых элементов, из каутона, определить их напряженно-деформированное состояние в зоне действия поперечных сил, а также разработать рекомендации по расчету и конструированию изгибаемых каутоновых элементов.

Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

— получить экспериментальные данные о напряженно-деформированном состоянии, прочности, трещиностойкости и деформативности наклонных сечений армированных каутоновых изгибаемых элементов, дать рекомендации по их армированию;

— разработать методы расчета прочности наклонных сечений изгибаемых элементов из каутона;

— разработать методы расчета трещиностойкости наклонных сечений каутоновых изгибаемых элементов;

— дать рекомендации по проектированию, обеспечивающего надежность работы наклонных сечений изгибаемых элементов из каутона;

— сравнить работу наклонных сечений каутоновых и железобетонных изгибаемых элементов- 8.

— определить экономическую эффективность применения предложенных рекомендаций.

Научная новизна работы:

— получены экспериментальные данные по прочности, трещиностойко-сти и деформативности наклонных сечений изгибаемых элементов из каутона;

— получены данные о влиянии класса продольной арматуры на прочность, трещиностойкость и деформативность наклонных сечений изгибаемых каутоновых элементов;

— разработаны рекомендации, учитывающие свойства каутона, пролет среза и класс продольной арматуры при расчете прочности и трещиностойкости наклонных сечений изгибаемых элементов по методике СНиП 2.03.01−84* и по методике НИИЖБ;

— разработан комбинированный метод расчета прочности наклонных сечений каутоновых изгибаемых элементов, основанный на использовании теории предельных состояний с привлечений элементов теории упругости;

— получены сравнительные данные о влиянии вида бетона (железобетон и каутон) на прочность, трещиностойкость и деформативность наклонных сечений изгибаемых элементов из каутона;

— дана оценка экономической эффективности применения изгибаемых каутоновых элементов.

Практическое значение работы. Установленные зависимости по. сопротивлению наклонных сечений изгибаемых элементов, выполненных из каутона, и разработанные методы расчета позволяют оценить прочность и трещиностойкость таких элементов, что обеспечит грамотное проектирование корро-зионностойких армокаутоновых конструкций и снизит расход материалов.

Внедрение в строительство коррозионностойких каутоновых конструкций, разработанных по предложенным методикам, повысит надежность и увеличит сроки службы сооружений, эксплуатирующихся в условиях агрессивного воздействия среды. 9.

Реализация работы. Разработаны и изданы «Рекомендации по проектированию наклонных сечений изгибаемых элементов и конструкций из каутона» .

Результаты исследований автора внедрены в учебный процесс Воронежского государственного архитектурно строительного университета: использованы при чтении лекций по спецкурсу студентам строительного факультета, а также в дипломном проектировании.

Достоверность полученных результатов и выводов по работе обеспечена методически обоснованным комплексом исследований с использованием современных тарированных средств исследований и измерений, применением математических методов планирования экспериментов и статистической обработкой результатов, а также тщательно подготовленными и проведенными испытаниями и положительным практическим эффектом.

Публикации и апробация работы. Основные результаты исследований, изложенные в диссертации, опубликованы в 14 печатных работах, в том числе получен патент РФ на изобретение № 2 185 346. Основные положения диссертации доложены и обсуждены на трех научно-технических конференциях профессорско-преподавательского состава ВГАСУ (г. Воронеж, 2000.2002 гг.), 3-ей международной научно-технической конференции «Высокие технологии в экологии» (г. Воронеж, 2000 г.), международной научно-практической конференции «Строительство — 2000» (г. Ростов, 2000 г.), на международной научно-технической конференции (Первые Академические чтения) «Строительные конструкции. Состояние и перспективы развития» (г. Казань, 2000 г.), Всероссийской научно-практической конференции молодых ученых «Строительные конструкции» (г. Москва, 2001 г.), III международной конференции молодых ученых, аспирантов и докторантов, посвященной памяти В. Г. Шухова (г. Белгород, 2001 г.).

Структура и объем работы. Диссертация содержит введение, 6 разделов, общие выводы, список использованных источников из 185 наименований и.

ОСНОВНЫЕ ВЫВОДЫ.

1. Установлены три стадии напряженно-деформированного состояния изгибаемого элемента из каутона: стадия образования первых наклонных трещинстадия их развитиястадия разрушения элемента. Определены и классифицированы виды разрушения элементов по наклонным сечениям. Установлено, что для балок только с продольной арматурой класса А-У разрушение происходит при срезе-сжатиис продольной и поперечной арматурами — при срезе-сжатии и при сжатии с выколом сжатой зоны. Для балок только с продольной арматурой класса А-Ш основным является вид разрушения при срезе-растяжениис продольной и поперечной арматурами — при сжатии с выколом сжатой зоны.

2. Выявлено влияние величины а/ и }лш на величину поперечнойо силы, воспринимаемой наклонным сечением. Установлено, что увеличение а/ от 1 до 3 уменьшает прочность наклонных сечений в 1,8. 2,7 раза. Уве/о личение же процента поперечного армирования от 0 до 1,1% увеличивает прочность наклонных сечений в 1,2. 1,4 раза/Использование продольной. арматуры класса А-У при значениях а/ равных 1,5. 2 повышает несущую «о способность на 30% по сравнению с арматурой класса А-Ш.

3. Доказано, что на момент образования наклонных трещин определяющее влияние оказывает величина пролета среза. При увеличении аА от 1 По до 3 поперечная сила, при которой образуется наклонная трещина, уменьшается в 2,5. 3 раза, уменьшая и тем самым трещиностойкость. Класс продольной арматуры и процент поперечного армирования на трещиностойкость оказывают незначительное влияние.

4. Определено, что величина пролета среза и класс продольной арматуры оказывают влияние на прогибы балок. Установлено, что применение более прочной арматуры класса А-У уменьшает прогибы в 1,2. 1,6 раза. Увели.

183 чение же пролета среза приводит к увеличению прогибов балок в 1,3. 1,6 раза.

5. Разработаны методы расчета прочности наклонных сечений изгибаемых каутоновых элементов прямоугольного сечения с продольной арматурой классов А-У и А-Ш, с поперечной арматурой класса Вр-1 и без нее. Первый метод базируется на использовании методики СНиП 2.03.01−84 для железобетона с уточнением коэффициентов (ркЪ2 = 1,25 и (ркм — 1,5, которые учитывают физико-механические характеристики каутона при продольной арматуре класса А-У. При продольной арматуре класса А-Ш оба коэффициента равны 1,2. Для учета влияния величины аА прочность наклонных сечений следует умножать «о на коэффициент Ка], определяемый в зависимости от схемы армирования элемента по предложенным формулам (3.7. 3.10). Второй метод основан на положениях теории предельных состояний и теории упругости. При расчете прочности наклонных сечений балок из каутона по данному методу максимальное отклонение теоретической прочности от экспериментальной составило 6,75%, при этом минимальное — 0,01%, среднее — 2,0%.

6. При расчете трещиностойкости наклонных сечений каутоновых балок по методике СНиП 2.03.01−84* уточнен коэффициент <ркъъ, учитывающий вид бетона, который следует принимать равным 0,4. Предложено для учета влияния величины а/ теоретическую поперечную силу, при которой образу/ ется наклонная трещина, умножать на коэффициент Ка2, определяемый в зависимости от схемы армирования элемента по предложенным формулам (4.3. 4.4). Показано, что с целью расчета трещиностойкости наклонных сечений каутоновых изгибаемых элементов возможно применять и методику НИИЖБ, разработанную для железобетона, для чего необходимо производить уточнение коэффициента полноты эпюры касательных напряжений 0,33 и учитывать влияние величины, а коэффициентом Ка2, определяемого в зависимости от класса продольной арматуры по предложенным формулам (4.9. 4.10).

7. Определены особенности конструирования изгибаемых каутоновых элементов. При нагружении двумя равными сосредоточенными нагрузками должно быть выполнено условие а>Ио. Шаг поперечных стержней 5 от опоры до приложения нагрузки следует назначать не более 0,5-Н при а> 1,5-Ао. Если а< 1,5-/?о, то 5 назначается 8<0,3-/20. При проектировании элементов, в которых допускается образование трещин (в том числе наклонных), предпочтительно в качестве продольного армирования использовать арматуру класса А-У и выше. При проектировании элементов, в которых не допускается образование трещин (в том числе наклонных), целесообразно использовать продольную арматуру класса А-Ш.

8. Произведен сравнительный анализ работы наклонных сечений изгибаемых элементов, выполненных из железобетона и каутона. Установлено, что каутоновые элементы имеют более высокий уровень трещинообразования (в 2 раза) и более высокую прочность наклонных сечений (в 1,5 раза).

9. Установлена технико-экономическая эффективность применения каутона в качестве материала несущих конструкций. Использование каутона для изгибаемых элементов в 2,6 раза эффективнее эпоксидного полимербетона и в 1,7 раза полиэфирного. При эксплуатации в условиях агрессивного воздействия экономическая эффективность каутона может быть определена по стоимости единицы полезной нагрузки с учетом воздействия агрессивной среды, например, 30%-ного раствора серной кислоты. В сравнении с эпоксидным и полиэфирным полимербетонами стоимость каутона ниже на 170% и 60% соответственно.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А. с. № 1 724 623 RU. Полимербетонная смесь. Потапов Ю. Б. и др. Бюл. № 54 от 07.04.92.
  2. А. с. № 1 772 092 RU. Полимербетонная смесь. Потапов Ю. Б. и др. Бюл. № 78 от 30.10.92.
  3. А. с. № 1 781 186 RU. Полимербетонная смесь. Потапов Ю. Б., Чер-нышов М.Е., Бутурлакин В. Т. и др. Бюл. № 46 от 15.12.92.
  4. .Г., Аксенов Н. Б. Топилина Н.В. О расчете прочности наклонных сечений железобетонных балок двутаврового сечения. В сб.: Вопросы прочности, деформативности, трещиностойкости железобетона. Рос-тов-наДону, РИСИ. 1976. С. 166−175.
  5. Г. С. Прочность и трещиностойкость стенок двутавровых железобетонных балок из тяжелого и облегченного бетонов при действии поперечных сил. Дис. канд. тех. наук. Ростов-на-Дону. 1979. 151 с.
  6. Аль-Худжейри Халед Махмуд. Прочность и трещиностойкость наклонных сечений керамзитофиброжелезобетонных балок и их прогибы с учетом сдвиговых деформаций. Автореф. дисс.. канд. техн. наук. Воронеж, 1997. 27 с.
  7. В.И., Бабаев В. В., Буткин И. Ф., Сорожинский A.M. Силиконовые композиционные материалы. М.: Стройиздат. 1990. 224 с.
  8. Д.Е. Полимербетон на основе эпоксидированного дивинил-пипериленового сополимера для оперативного ремонта аэродромных покрытий. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. Воронеж. 1997. 176 с.
  9. Д.Е., Москаленко В. И., Шубин В. И. Вяжущее на основе эпоксидированных синтетических жидких каучуках, для ремонта цементобе-тонных покрытий // Материалы 50-й научно-технической конференции ВГАСА. Воронеж. 1996. С. 32- 33.
  10. Д.Е., Шубин В. И. Эпоксидирование жидких каучуков. //186
  11. Материалы 50-й научно-технической конференции ВГАСА. Воронеж. 1996. С. 33−34.
  12. В.Е. Сцепление стальной арматуры с пластобетоном на основе ФАМ. // Пластмассы в строительстве на железнодорожном транспорте. Центр.-Черноземное кн. Из-во. Воронеж. 1966. С. 59−64.
  13. В.Е., Каштанова Ю. А., Книпненберг А. К. О некоторых вопросах сцепления стали и полимербетонов на ФАМ и ПН-1. // Строительные конструкции и материалы Липецк. 1969. С. 144−146.
  14. О .Я. Физические основы теории прочности бетона и железобетона. М.: Госстройиздат. 1962. 96 с.
  15. О.Я., Щербаков E.H., Писанко Г. Н. Высокопрочный бетон. М.: Стройиздат, 1971. 208 с.
  16. А. А. И др. Полиэфиракрилаты. М.: Наука. 1967. 372 с.
  17. Р.И. Введение в электротензометрию. Куйбышев: Авиационный институт. 1982. 80 с.
  18. Ю.М. Высокоэффективные композиционные материалы на основе жидких каучуков. Воронежский ЦНТИ. № 42−97. 2 с.
  19. Ю.М. Распределение прочностей каутона при сжатии // Материалы 48−49 научно-технических конференций ВГАСА. Воронеж: ВГАСА. 1995. С. 45−47.
  20. Ю.М. Эффективные композиционные материалы на основе низкомолекулярного полибутадиенового олигомера смешанной микроструктуры ПБН. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. Воронеж. 1998. 230 с.
  21. Ю.М., Поликутин А. Э. Характер разрушения балок, выполненных из каутона, по наклонным сечениям // Современные проблемы строительного материаловедения. Материалы седьмых академических чтений РААСН. Часть 2. Белгород, 2001. С 53−55.
  22. М.С. Расчет отогнутых стержней и хомутов в изгибаемых железобетонных элементах по стадии разрушения. М.-Л. Стройиз’дат. 1946.79 с.
  23. Ю.А. Исследование предварительно напряженных аглопори-тобетонных изгибаемых элементов на действие поперечной силы. Автореф. дис. канд. техн. наук. Минск. 1963. 24 с.
  24. П.И., Рочняк O.A. Сопротивление железобетонных балок поперечным силам. Минск: Наука и техника, 1978. 88 с.
  25. К.И., Смолин Н. И. О прочности наклонных сечений в изгибаемых керамзитобетонных элементах. В кн.: Совершенствование методов расчета и исследование новых типов железобетонных конструкций. JI. 1975. С: 1828.
  26. В.Е. Теория вероятностей и математическая статистика. М.: Высш. шк. 1999. 479 с.
  27. Ю.А. Исследование прочностных и деформативных характеристик перлитобетона и сопротивление армированных изгибаемых элементов из него поперечной силе. Автореф. дис. канд. техн. наук. Баку. 1964. 22 с.
  28. ГОСТ 10 180–90. Бетоны. Методы определения прочности по контрольным образцам. М.: Изд-во стандартов, 1991. 34 с.
  29. ГОСТ 12 004–81. Сталь арматурная. Методы испытания на растяжение (с изменениями 1990 г). М.: Изд-во стандартов, 1992. 18 с.
  30. ГОСТ 24 452–80. Бетоны. Методы определения призменной прочности, модуля упругости и коэффициента Пуассона. М.: Изд-во стандартов, 1985. 18 с.
  31. ГОСТ 28 840–90. Технические требования к прессам. М.: Изд-во стандартов, 1978. 36 с.189
  32. ГОСТ 8267–93. Щебень и гравий из плотных горных пород для строительных работ. Технические требования. М.: Изд-во стандартов, 1994. 18 с.
  33. ГОСТ 8736–93. Песок для строительных работ. Технические условия. М.: Изд-во стандартов, 1994. 24 с.
  34. ГОСТ 8829–94. Изделия строительные железобетонные и бетонные заводского изготовления. Методы испытаний нагружением. Правила оценки прочности, жесткости и трещиностойкости. М.: Изд-во стандартов, 1989.19 с.
  35. В.Е., Кулезнев В. Н. Структура и механические свойства полимеров. М.: Высш. Школа, 1966. 314 с.
  36. В.Н., Фортученко Ю. А. Деформированное состояние продольной арматуры в конструкциях из тяжелого силикатного бетона в зоне действия поперечной силы. Сб. науч. тр. ВНИИСТРом. 1967. № 10. С. 217−263.
  37. В.Н., Фортученко Ю. А. Исследование деформированного состояния поперечной арматуры в конструкциях из тяжелого бетона. Сб. науч. тр. ВНИИСТРом. 1966, № 8. С. 171−207.
  38. С.С. и др. Полимербетоны и их применение в строительстве. //Пластические массы //М. 1974. № 11. С. 23−30.
  39. С.А., Дмитрюкова Е. И. Влияние предварительного напряжения и конструктивных особенностей элементов на прочность наклонных сечений. В кн.: Новое о прочности железобетона. М. 1977. С. 93−115.
  40. Л.А. Некоторые вопросы армирования и расчета железобетонных изгибаемых элементов на действие поперечных сил. Автореф. дис. канд. техн. наук. Львов. 1957. 16 с.
  41. Л.А., Шостак Б. А. Экспериментальное исследование образования наклонных трещин в железобетонных балках. В кн.: Вопросы современного строительства: Вестник Львов. Политехи. Института. Вып. 51. Львов. 1971. С. 19−31.190
  42. И.М. Полимербетоны в гидротехническом строительстве. М.: Стройиздат. 1980. 192 с.
  43. В.Г., Кукша JI.JI. Прочность наклонных сечений изгибаемых элементов с различными видами армирования. В кн.: Совершенствование методов расчета и исследование новых типов железобетонных конструкций. (Сб. науч. тр. ЛИСИ). Л. 1981. С. 25−29.
  44. Л.М. Ползучесть пластобетона при сжатии и изгибе, сб. Научных трудов ВИСИ, № 11, вып. 2. Воронеж. 1965. С. 35−41.
  45. Л.М. Сравнительные данные о ползучести песчаных пласто-бетонов // Пластмассы в строительстве и на железнодорожном транспорте. Воронеж. 1966. С. 49−54.
  46. A.C. Сопротивление железобетонных элементов при действии поперечных сил. Теория и новые методы расчета прочности. Автореф. дис. доктора техн. наук. М.: НИИЖБ 1980. 46 с.
  47. A.C. Сопротивление железобетонных элементов при действии поперечных сил. Теория и новые методы расчета прочности. Автореф. дис. докт. техн. наук. М. i960. 46 с.
  48. A.C. Определение несущей способности некоторых железобетонных балок таврового сечения при совместном действии поперечной силы и изгибающего момента. В кн.: Расчет строительных конструкций. Киев: Бу-дивельник. 1970. С. 73−77.
  49. A.C. К вопросу о несущей способности обычных и предварительно напряженных железобетонных элементов при поперечном изгибе. В кн.: Строительные конструкции. Вып. 3. Харьков. 1959. С. 64−75.
  50. A.C. К вопросу о несущей способности обычных и предварительно напряженных железобетонных элементов при поперечном изгибе. Сборник трудов ЮЖНИИ. Вып. III «Строительные конструкции». Харьковское. 1959. С. 59−63.
  51. A.C. Несущая способность железобетонных балок при совместном действии поперечной силы и изгибающего момента. В кн.: Строительные конструкции, вып. 4. Киев. 1966. С. 25−32.
  52. A.C. Несущая способность железобетонных балок при совместном действии поперечной силы и изгибающего момента. В сб. НИИСКа Госстроя СССР. Строительные конструкции. Вып. 4. Киев. Будивельник. 1966. С. 64−69.
  53. A.C. О расчете несущей способности обычных и предварительно напряженных элементов при совместном действии поперечной силы и изгибающего момента. VII конференция по бетону и железобетону. Киев. Будивельник. 1966. С. 85−90.
  54. А.М., Алгазинов К. Я., Мартинец Д. В. Строительные конструкции из полимерных материалов: Учеб. Пособие для вузов. М.: Высш. школа. 1978. 239 с.192
  55. A.M., Залан JIM. Ползучесть фурфурол-ацетонового песчаного пластобетона, «Бетон и железобетон», № 12,1964. С. 22−25.
  56. Ч.Б. Влияние сжатых полок на несущую способность тавровых балок по наклонному сечению. Реферативный сб. ЦИНИС. 1971. Вып. 3. Межотраслевые вопросы строительства. С. 64−68.
  57. Ч.Б. Исследование прочности железобетонных прямоугольных и тавровых балок по наклонному сечению. Дис. канд. техн. наук. Вильнюс. 1973. 198 с.
  58. Ю.Л. Прочность железобетонных балок. Киев: Будивельник. 1978. 160 с.
  59. В.Г. Скалывание при изгибе железобетонных балок. В кн.: Железобетонные конструкции. М. 1955. С. 106−126.
  60. В.Г. Экспериментально-теоретические исследования работы армированных изгибаемых элементов. Автореф. дис. канд. техн. наук.' М. 1953. 17 с.
  61. Н.И., Стульчиков А. Н. Работа закладных деталей при сдвиге и совместном действии сдвигающих сил и изгибающих моментов. Сборник «Стыки сборных железобетонных конструкций». М.: НИИЖБ, Стройиздат, 1970. С. 60−65.
  62. В.Г., Фиговский О. Л. и др. Монолитные эпоксидные, по-лиуретановые и полиэфирные покрытия полов. М.: Стройиздат. 1975. 274 с.
  63. В.И. Сопротивление сталеполимербетонных балок поперечной силе с изгибающим моментом. Дис. канд. тех. наук. Воронеж-Липецк. 1982. 179 с.
  64. А.П., Двоскина Л. Г. Об оценке влияния продольной арматуры на прочность элементов в наклонном сечении. Железобетонные конструкции. Вып. 8.: Сб. науч. тр. Вильнюс. 1977. С. 13−20.
  65. М.Ю. Испытание бетона. Справочное пособие. М.: Стройиздат. 1980. 360 с.193
  66. В.А., Буровенко В. А. Реставрация памятников архитектуры новыми эффективными материалами // «Реставрац1я, реконструкция, урбоеко-лопя». Матер1али м1ждунароного шмпоз1уму «RUR '98″. Одеса: Науково-техшчна рада ПУО НКICOMOS, 1998. С. 271−278.
  67. .М., Гарина С. В. О качественной оптимизации расчета железобетонных элементов // Долговечность строительных материалов и конструкций / Мат. Конф. Морд. ГУ. Саранск 2000. 148 с.
  68. .М., Гарина С. В. Оптимизация расчета изгибаемых тавровых железобетонных элементов на поперечную силу // Долговечность строительных материалов и конструкций / Мат. Конф. Морд. ГУ Саранск, 2001. 152 с.
  69. .М., Поликутин А. Э. Расчет несущей способности наклонных сечений изгибаемых элементов из каутона, на поперечную силу с учетом элементов теории упругости. Воронежский ЦНТИ. № 79−175−02. 3 с.
  70. .М., Потапов Ю. Б. Оценка рациональности применения полимербетонов в водохозяйственном строительстве // „Повышение долговечности конструкций водохозяйственного назначения“. Ростов-на-Дону. 1981. С. 48−52.
  71. Р.Л., Польской П. П., Залесов A.C. Влияние формы сечения и вида бетона на прочность наклонных сечений железобетонных балок. В кн.: Вопросы прочности, деформативности и трещиностойкости железобетона. Вып. 6. Ростов-на-Дону. 1978. С. 3−16.
  72. Л.Р. Сопротивление железобетонных статически неопределимых балок силовым воздействиям. Ростов-на-Дону. 1989. 176 с.
  73. Л.Р., Шилов Ан.В. К вопросу учета особенностей деформирования изгибаемых фиброжелезобетонных элементов. С. 86−88
  74. Р.Л., Алиев Г. С., Залесов А. С. Прочность бетона стенок двутавровых балок между наклонными трещинами. Бетон и железобетон. 1980. № 5. С. 36−38.
  75. Т.В. Исследование параметров режима отверждения каучуковобетонной смеси. // Материалы 52 научно-технической конференции ВГАСА. Воронеж. 2000. С. 57−59.
  76. Т.В. особенности формирования микроструктуры матрицы бетонов на основе каучукового вяжущего // Материалы 51 научно-технической конференции ВГАСА. Воронеж. 1998. С. 33−35.
  77. Т.В. Эффективные строительные композиты на основе жидкого стереорегулярного полибутадиенового каучука. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. Воронеж. 1998. 234 с.
  78. Г. М., Алиев Р. Д. Учет продольной арматуры и предна-пряжения в оценке прочности наклонных сечений. Бетон и железобетон, № 3. 1984. С. 32−33.
  79. Мастики, полимербетоны и полимер силикаты. Под ред. Патуроева В. В. и Путляева И. Е. М.: Стройиздат. 975. 224 с.
  80. А.К. Техника статистических вычислений. М.: Физматгиз. 1960. 480 с.
  81. В.В. Исследование сопротивления скалыванию железобетонных и предварительно напряженных балок. Труды НИИЖБа. Вып. 3. М. 1958. С. 35−39.195
  82. В.В. Сопротивление срезу поперечной силой предварительно напряженных железобетонных балок при изгибе. Госстройиздат. 1960. С. 69−73.
  83. К.В., Патуроев В. В., Крайс Р. Полимербетоны и конструкции на их основе. Под ред. В. В. Патуроева. М.: Стройиздат. 1989. 304 с.
  84. H.A., Патуроев В. В. Конструктивные и химически стойкие полимербетоны. М.: Стройиздат. 1970. 194 с.
  85. H.A., Путляев И. Е. Современные химически стойкие полы. М.: Стройиздат. 1973. 120 с.
  86. В.Ф. Исследование полимербетонных конструкций, армированных стеклопластиковой арматурой, на основе полиэфирной смолы НПС-609−21 М. Автореф. Канд. дис. Воронеж. 1979. 24 с.
  87. В.Ф. Сцепление стеклопластиковой арматуры с полиэфирным полимербетоном // Исследования строительных конструкций с применением полимерных материалов. Вып. 3. Воронеж. 1976. С. 52−56.
  88. В.Ф., Бондарев Б. А. Сцепление стеклопластиковой арматуры (СПА) с полиэфирным полимербетоном при повышенных температурах // Исследования строительных конструкций с применением полимерных материалов. Воронеж. 1982. С. 94−99.
  89. Ю.К., Сторожев Н. Ф. О прочности железобетонных балок по наклонным сечениям. Науч. тр. Новосибирский институт водного транспорта. 1979. № 137. С. 111−123.
  90. Новое в проектировании бетонных и железобетонных конструкций. Под ред. A.A. Гвоздева. М.: Стройиздат. 1978. 208 с.
  91. Новое о прочности железобетона. Под ред. К. В. Михайлова. М.:1961. Стройиздат. 1977. 272 с.
  92. А. Сопротивление железобетонных обычных и предварительно напряженных балок действию местных нагрузок. Материалы международного совещания по расчету строительных конструкций. М.: Госстройиздат. 1961. С. 29−35.
  93. Патент РФ № 2 185 346. Полимербетонная смесь. Потапов Ю. Б., Борисов Ю. М., Поликутин А. Э. и другие от 20.07.02.
  94. Патент РФ № 97 119 574/04(20 928). Полимербетонная смесь. Потапов Ю. Б., Борисов Ю. М., Макарова Т. В. от 12.03.98.
  95. В.В. Полимербетоны. М.: Стройиздат. 1987. 287 с.
  96. А.Н. Об интерпретации среза в бетоне. В кн.: Строительные конструкции. Вып. 6. Киев. 1967. С. 47−54.
  97. A.B. Расчет прочности железобетонных элементов при совместном действии изгибающего момента и поперечной силы. Дисс. канд. техн. наук. М. 1985. 180 с. .
  98. С.А. Короткие сжатые элементы строительных конструкций из эффективного композита на основе бутадиенового полимера. Диссертация на соискание ученой степени канд. техн. наук. Воронеж. 2001. 191 с.
  99. ПЗ.Поваляев Е. В. Исследование работы железобетонных балок из бетона повышенной прочности при действии поперечных сил. Бетон и железобетон. 1958, № 1.С. 22−26.
  100. Е.В. Работа высокопрочных бетонов в железобетонных балках на поперечную силу. Автореф. дис. канд. техн. наук. М. 1959. 16 с.
  101. А.Э. Распределение нормальных напряжений в наклонном сечении изгибаемых элементов, выполненных из каутона. Информационный листок ЦНТИ № 79−017−02, Воронеж, 2002. 3 с.
  102. В.К. К расчету трещиностойкости и прочности железобетонных балок по наклонным сечениям. Железобетонные конструкции. Вып. № 5.: Сб. науч. тр. Челябинск. 1971. С. 48−56.
  103. Ю.Б. Разработка и исследование эффективных конгломератов и композиционных изделий на их основе с комплексом заданных свойств. Дисс. д-ра техн. наук. Саранск. 1985. 436 с.
  104. Ю.Б. Фиговский O.JL, Чернышов М. Е. Каутон коррози-онностойкий эффективный каучуковый бетон // Защита от коррозии и эксплуатационная долговечность строительных конструкций и оборудования. Аналитический обзор. Вып. 2. М.: ВНИИЭСМ. 1992. 32 с.
  105. Ю.Б., Борисов Ю. М. Эффективные композиты на основе жидкого каучука марки ПБН // Вестник отделения строительных наук РААСН. Вып. 2. 1999. С. 190−196.
  106. Ю.Б., Борисов Ю. М., Пинаев С. А., Савченко E.H. Каутоны новый класс коррозионностойких строительных материалов // Строительные материалы XXI века. 2000, № 9. С. 9−10.
  107. Ю.Б., Борисов Ю. М., Пинаев С. А., Савченко E.H. Каучуковая матрица, как основа для получения высокоэффективных каутонов. Известия198
  108. ВУЗов. Строительство, № 9. 2000. С. 23−31.
  109. Ю.Б., Грошев А. Е. Сопротивляемость фурфуролацетоново-го пластобетона в воде и в соляной среде // Применение пластобетона в строительных конструкциях. Воронеж. 1968. С. 64−69.
  110. Ю.Б., Золотухин С. Н., Чернышов М. Е. Высокоэффективные композиты на основе жидких каучуков и карбамидных смол. Изв. ВУЗов. Строительство. Новосибирск. № 5 1994. С. 30−40.
  111. Ю.Б., Селяев В .П., Люпаев Б. М. Композиционные строительные конструкции. М.: Стройиздат. 1984. 100 с.
  112. Ю.Б., Сологуб Л. П., Барабаш Д. Е. Полимербетоны для оперативного ремонта аэродромных покрытий. Воронежский ЦНТИ. № 97 -97. 4 с.
  113. Ю.Б., Соломатов В. И., Корнеев А. Д. Полиэфирные полимербетоны. Воронеж: Изд-во ВГУ, 1992. 172 с.
  114. П.И. Влияние предварительного напряжения продольной арматуры на несущую способность железобетонных балок при действии поперечных сил. Сб. науч. тр. ВУЗы Литовской ССР. Строительство и архитектура. 1962,№ 11.С. 78−85.
  115. Расчет прочности сборно-монолитных преднапряженных железобетонных изгибаемых элементов в зоне действия поперечной силы. НИИСК Госстроя СССР. Киев 1968. 155 с.
  116. Рекомендации по проектированию наклонных сечений изгибаемых элементов из каутона. Борисов Ю. М., Поликутин А. Э. Под ред. Потапова Ю. Б. 15 с.
  117. E.H., Поликутин A3. Длительное воздействие постоянного изгибающего момента на балки из эффективного каутона // Высокие технологии в экологии. Труды 3-й международной научно-технической конференции. Воронеж, 2000. С 217−219.
  118. В.П., Герасимов В. И. Усадочные деформации и напряжения в эпоксидных композициях // Вопросы применения полимерных материалов в200строительстве. Меж. Вуз. Сб. трудов. Саранск 1976. С. 22−29.
  119. JI. Полимерные растворы и пластбетоны. М.: Стройиздат.175 с.
  120. JI.M. К расчету прямоугольных предварительно напряженных железобетонных балок по наклонным сечениям. В кн.: Вопросы современного строительства: Вестник Львов. Политехи, института. Вып. 47. Львов. 1970. С. 34−39.
  121. Л.М. Определение прочности тавровых преднапряженных железобетонных балок по наклонному сечению. В кн.: Вопросы современного строительства: Вестник Львов, политехи, института. Вып. 134. Львов. 1979. С. 121−124.
  122. Л.М. Экспериментальное исследование прямоугольных предварительно напряженных железобетонных балок на действие поперечных сил при изгибе. Автореф. канд. диссер. Львов. 1970. С. 95−115.
  123. В.Ф., Фиговский ОЛ. Полиэфирные и полиуретановые смолы в строительстве. Киев, „Бущвельник“, 1974. 148 с.
  124. СНиП 2.03.01−84. Бетонные и железобетонные конструкции. М.: Госстрой СССР. 1989. 86 с.
  125. СНиП 2.03.11−85. Защита строительных конструкций от коррозии. М.: Госстрой СССР. 1986. 56 с.
  126. В.И., Бобрышев А. Н., Химмлер К. Г. Полимерные композиционные материалы в строительстве. Под ред. Соломатова В. И. М.: Стройиздат. 1988.312 с.
  127. В.И., Клюкин В. И., Кончева Л. Ф., Масеев Л. В., Потапов Ю. Б. Армополимербетон в транспортном строительстве. М.: Транспорт. 1979. 232 с.
  128. В.И., Потапов Ю. Б., Федорцев А. П. Сопротивление по-лимербетонов воздействию агрессивных сред // Известия ВУЗов. Строительство и архитектура. 1981, № 2. С. 75−80.201
  129. В.И., Потапов Ю. Б., Чощиев К. Ч., Бабаев М. Г. Эффективные композиционные строительные материалы и конструкции. Ашхабад: Ылым, 1991. 268 с.
  130. Справочник проектировщика. Расчетно-теоретический. В 2-х кн. Кн. 1. Под редакцией Уманского A.A. Издание 2-е, переработанное и дополненное. М.: Стройиздат. 1972. 600 с.
  131. Сталеполимербетонные строительные конструкции. Под.ред. С. С. Давыдова, А. М. Иванова. М.: изд. Лит. По строительству. 1972. 280 с.
  132. Р., Бревер Р. Влияние вида заполнителей на образование наклонных трещин в железобетонных балках. Журнал исследований бетона. Т. 15, № 44. 1963. 165 с.
  133. H.A. К вопросу об эффективности применения полимер-бетонов // Исследование строительных конструкций с применением полимерных материалов. Воронеж. 1985. С. 136−139.
  134. И.А. Исследование напряженно-деформированного состояния железобетонных элементов в зоне действия поперечных сил. Автореф. дис. канд. техн. наук. М. 1975. 22 с.
  135. И.А. Исследование напряженно-деформированного состояния железобетонных элементов в зоне действия поперечных сил. Дис. канд. техн. наук. М. 1974. 119 с.
  136. М.С., Митрофанов В. П. Прочность и деформации железобетонных балок, разрушающихся по наклонной трещине // Бетон и железобетон. 1970, № 2. С. 29−31.
  137. Х.Р. Несущая способность и расчет по наклонным сечениям202железобетонных балок, выполненных с применением бетона на пористых заполнителях. Автореф. дис. канд. техн. наук. Одесса. Одесский ИСИ. 1985. 22 с.
  138. Д.А. Прочность на растяжение и работа на главные растягивающие напряжения балок из легкого бетона. Журнал Американского института бетона. Т. 58, № 1,1961. С. 66−69.
  139. Д.А. Прочность на срез балок из армированного легкого бетона. Журнал Американского института бетона. Т. 30, сентябрь, 1958. С. 79−85.
  140. В.И. Стекловолокнистый полимербетон. Воронеж: Изд-воВГУ. 1976. 116 с.
  141. В.И., Бондарев Б. А., Дорняк О. Р., Стородубцева Т. Н., Зобов С. Ю., Бухонов Ю. Н., Плужникова О. П. Композиционный материал на основе отходов лесного комплекса для железнодорожных шпал. Воронеж: ВГЛТА. 296 с.
  142. М.М. Основные задачи расчета на сцепление арматуры с бетоном в центрально армированных призматических элементах. Д.А.Н. СССР. Т. 129. № 1.1959. С. 113−123.
  143. М.М. Поперечное давление арматуры периодического профиля на бетон в железобетоне // Известия Высших учебных заведений. Строительство и архитектура. 1963, № 9. С. 124−129.
  144. М.М. Поперечное давление арматуры периодического профиля на бетон в железобетоне. Известия Высших учебных заведений. Строительство и архитектура. 1963. № 9. С. 89−95.
  145. М.М. Расчет на сцепление арматуры периодического профиля с бетоном. Сб. трудов НИИЖБа. Вып. 4. 1961. С. 95−103.
  146. М.М., Кольпер В. М., Серова Л. П. Влияние некоторых конструктивных и технологических факторов на сцепление проволочной арматуры с бетоном. Сб. трудов НИИЖБа. Вып.5. 1961. С. 77−86.
  147. В.Д. Исследование выносливости и демпфирующих свойств композиционных балок из железобетона и полимербетона. Автореф.203
  148. Канд. дис. Саранск. 1981. 22 с.
  149. М.Е. Оптимизация параметров приготовления полимерного связующего на основе жидких каучуков // Эффективные композиты, конструкции и технологии: Тр. ВИСИ. 1991. С. 8−11.
  150. И.М. Экспериментально-теоретические исследования влияния перерезывающей силы на деформации изгибаемых элементов железобетонных конструкций. Дис. канд, техн. наук. Кишинев. 1970. 190 с.
  151. И.М., Залесов A.C., Кореиба С. А. Сопротивление железобетонных элементов действию поперечных сил. Кишинев, Штиинца, 1981.132 с.
  152. О.И., Штерн В. О. О надежности расчета керамзитобетонных балок по наклонным сечениям. В кн.: Исследование надежности и качества строительных конструкций. Куйбышев. 1977. с.52−54.
  153. A.M. Работа балок из легкого бетона на восприятие поперечных сил. Энергетическое строительство. № 5. 1971. с. 77−80.
  154. A.B. Расчет на поперечную силу балок, нагруженных сплошной равномерно распределенной нагрузкой. Бетон и железобетон. 1968. № 2. с. 44−45.
  155. A.B. Расчет на поперечную силу балок, нагруженных Фактической сплошной равномерно распределенной нагрузкой. Бетон и железобетон. № 2. 1968. С. 24−28.
  156. Bares R.A. Furane Resin Concrete and its Application to Large Diameter Sever Pipes. „Polymer in concrete“ International Symposium Publication SP-58, ACI Journal. 1978. № 3. pp. 109−113.
  157. Kani C.N.I. How Safe Are Our Zarge Reinforsed Concrete Beames. Journal of the American Concrete Institute. 1967. №.3. V.64. pp. 121−184.
  158. Krefeld W.J., Thurston C.W. Contribution of Longitudinal Sted to Shear Resistance of Reinforced Concrete Beames. Journal of the American Concrete Institute, №.3. 1966. V.63. pp.325−343.
  159. O. Figovsky, Y. Potapov, Y. Borisov, D. Beilin. Rubcon technology of204high filled composite materials // The Third international Rubber chemicals, compounding and Mixing Conference. Munich, Germany. 2002. p. 4.
  160. Pushkarev Y., Figovsky O. Protective ebonite coatings on the base of oligobutadienes // Anti-Corrosion Method and Materials. V. 46, № 4. 1999. pp. 261 267.
  161. Trakthenberg L., Axelrod L., etc. Sensor Properties, Photoconductivity and Dielectric Behaviuor of Poly-p-xylylene Films Containing Semiconductor Nonocrystals // Scientific Israel Tehnological advantages. V. l, № 3. 1999. pp. 3443.
  162. Y. Potapov, O. Figovsky, Y. Borisov. Rubber concretes with decreased hardenering temperature // Ninth annual international conference on composites engineering. ICCE/9, San Diego, California. 2002. pp 629−630.
  163. Регрессионный анализ несущей способности наклонных сечений каутоновых образцов матурой класса А-У
  164. Переменных = 3 Измерений = 45
  165. ОБЩАЯ НЕЛИНЕЙНАЯ РЕГРЕССИЯ-» г. (а2 + а3'х2)1. Модель: а0 + ах •1. Коэфф. ао а2 а3
  166. Значение 5,489 6,01 -3,314 1,679
  167. Ст.ошиб. 0,79 0,885 1,665 1,284
  168. Значим. 0 1Е-4 6,8Е-2 0,2158
  169. Источник Сумма квадр. Степхвоб Средн.квадр.1. Регресс. 62,51 3 20,841. Остаточн 8,309 11 0,7541. Вся 70,82 14
  170. Множеств К Я2 К2ГфИВ Ст. опшб. Б Значим0,9395 0,8827 0,8507 0,8691 27,59 0
  171. Регрессионная модель адекватна экспериментальным данным Анализ остатков
  172. Регрессионный анализ несущей способности наклонных сечений каутоновых образцов с матурой класса А-Ш
  173. Переменных = 3 Измерений = 30
  174. ОБЩАЯ НЕЛИНЕЙНАЯ РЕГРЕССИЯл Л- ~ I ~ ~ Ог+%-*г)1. Модель: а0 + ах • хх1. Коэфф. ао а! а2 аз
  175. Значение 2,27 8,278 -1,829 0,5646
  176. Ст.опшб. 1,684 1,654 0,8784 0,4475
  177. Значим. 0,2251 2,9Е-4 8,09Е-2 0,2533
  178. Источник Сумма квадр. Степ. своб Средн.квадр.1. Регресс. 59,83 3 19,941. Остаточн 3,192 6 0,53 211. Вся 63,02 9
  179. Множеств Я 112прив Ст. опшб. Б Значим0,9743 0,9493 0,924 0,7294 37,48 6Е-4
  180. Регрессионная модель адекватна экспериментальным данным Анализ остатков
  181. Регрессионный анализ трещиностойкости наклонных сечений каутоновых образцов серии, А Переменных = 2 Измерений =10
  182. ОБЩАЯ НЕЛИНЕЙНАЯ РЕГРЕССИЯ1. Модель: ай + ах • хх1. Коэфф. ао а!1. Значение 6Д -1,51. Ст.опшб. 0,5874 0,27 691. Значим. 1,5Е-3 1,08Е-2
  183. Источник Сумма квадр. Степ. своб Средн.квадр.1. Регресс. 5,625 1 5,6251. Остаточн 0,575 3 0,19 171. Вся 6,2 4
  184. Множеств К Я2 Ы^прив Ст. ошиб. Б Значим0,9525 0,9073 0,8763 0,4378 29,35 1Е-4
  185. Регрессионная модель адекватна экспериментальным данным Анализ остатков
  186. Хэксп Уэксп Урегр Остаток Ст. остат Ст. ошиб Довер. инт1 5 4,6 0,4 1,055 0,2937 0,92 281,5 3,5 3,85 -0,35 -0,9231 0,2077 0,65 252 3 ЗД -ОД -0,2638 0,1696 0,53 282,5 2 2,35 -0,35 -0,9231 0,2077 0,65 253 2 1,6 0,4 1,055 0,2937 0,9 228 209
  187. Регрессионный анализ трещиностойкости наклонных сечений каутоновых образцов серии Б Переменных = 2 Измерений =10
  188. ОБЩАЯ НЕЛИНЕЙНАЯ РЕГРЕССИЯ1. Модель: ай+ах- хх1. Коэфф. ао1. Значение 6,2 -1,51. Ст.ошиб. 0,6364 0,31. Значим. 1,8Е-3 1,37Е-2
  189. Источник Сумма квадр. Степ. своб Средн.квадр.1. Регресс. 5,625 1 5,6251. Остаточн 0,675 0,2251. Вся 6,3 4
  190. Множеств К И2прив Ст. опшб. Б Значим0,9449 0,8929 0,8571 0,4743 25 1Е-4
  191. Регрессионная модель адекватна экспериментальным данным Анализ остатков
  192. Хэксп Уэксп Урегр Остаток Ст. остат Ст. опшб Довер. инт1 5 4,7 0,3 0,7303 0,3182 0,99 981,5 3,5 3,95 -0,45 -1,095 0,225 0,7072 3,5 3,2 0,3 0,7303 0,1837 0,57 722,5 2 2,45 -0,45 -1,095 0,225 0,7073 2 1,7 о, з 0,7303 0,3182 0,9 998 210
  193. Регрессионный анализ трещиностойкосги наклонных сечений каутоновых образцов серии В Переменных = 2 Измерений =10
  194. ОБЩАЯ НЕЛИНЕЙНАЯ РЕГРЕССИЯ1. Модель: а0+а1- хг1. Коэфф. ао1. Значение 5,9 -1,41. Ст.опшб. 0,4343 0,21. Значим. 7Е-4 4,9Е-2
  195. Источник Сумма квадр. Степ. своб Средн.квадр.1. Регресс. 4,9 1 4,91. Остаточн 0,3 3 од1. Вся 5,2 4
  196. Множеств Я Л2 112прив Ст. опшб. Б Значим0,9707 0,9423 0,9231 0,3162 49 0
  197. Регрессионная модель адекватна экспериментальным данным Анализ остатков
  198. Хэксп Уэксп Урегр Остаток Ст. остат Ст. опшб Довер. инт1 4,5 4,5 0 2,04Е-9 0,2121 0,66 651,5 3,5. 3,8 -0,13 1,095 0,15 0,47 132 3,5 3,1 0,4 1,461 0,1225 0,38 482,5 2,5 2,4 0,1 0,3651 0,15 0,47 133 1,5 1,7 -0,2 0,7303 0,2121 0,6 665 211
  199. Регрессионный анализ трещиностойкости наклонных сечений каутоновых образцов серии Г Переменных = 2 Измерений =10
  200. ОБЩАЯ НЕЛИНЕЙНАЯ РЕГРЕССИЯ1. Модель: а0 + ах ¦1. Коэфф. ао а!1. Значение 5,95 -1,41. Ст.ошиб. 0Д732 8Д7Е-21. Значим. 1Е-4 4Е-4
  201. Источник Сумма квадр. Степ. своб Средн.квадр.1. Регресс. 4,9 1 4,91. Остаточн 5Е-2 3 1,67Е-21. Вся 4,95 4
  202. Множеств К Я2 Я2прив Ст. ошиб. Б Значим0,9949 0,9899 0,9865 0,1291 294 0
  203. Регрессионная модель адекватна экспериментальным данным Анализ остатков
  204. Хэксп Уэксп Урегр Остаток Ст. остат Ст. ошиб Довер. инг1 4,5 4,55 -5Е-2 -0,4472 8,66Е-2 0,27 211,5 4 3,85 0,15 1,342 6Д24Е-2 0,19 242 3 3,15 -0,15 -1,342 5Е-2 0,15 712,5 2,5 2,45 5Е-2 0,4472 6Д24Е-2 0Д9243 1,75 1,75 0 -5Е-9 8,66Е-2 0,2 721 212
  205. Регрессионный анализ трещиностойкости наклонных сечений каутоновых образцов серии Д Переменных = 2 Измерений =10 '
  206. ОБЩАЯ НЕЛИНЕЙНАЯ РЕГРЕССИЯ1. Модель: а0 +ах ¦ хх1. Коэфф. ао1. Значение 5,8 -1,351. Ст.опшб. 0,2937 0,13 841. Значим. ЗЕ-4 1,8Е-3
  207. Источник Сумма квадр. Степ. своб Средн. квадр.1. Регресс. 4,556 1 4,5561. Остаточн 0,1438 3 4,79Е-21. Вся 4,7 4
  208. Множеств Я л2- Я^прив Ст. опшб. Б Значим0,9846 0,9694 0,9592 0,2189 95,09 0
  209. Регрессионная модель адекватна экспериментальным данным Анализ остатков
  210. Рис. 2. Деформации вдоль и поперек предполагаемой линии наклонной трещины для балок серии Б (Окончание)2198″ сж 8″ раст
  211. Рис. 3. Деформации вдоль и поперек предполагаемой линии наклонной трещины для балок серии В (Окончание)220-------- с-. 1 >
  212. Рис. 4. Деформации вдоль и поперек предполагаемой линии наклоннойтрещины для балок серии Г (Начало)2218, сж 8, раст8, сж Б, раст
  213. Рис. 5. Деформации вдоль и поперек предполагаемой линии наклоннойтрещины для балок серии Д (Начало)2238, сж 8, раст
  214. Рис. 5. Деформации вдоль и поперек предполагаемой линии наклонной трещины для балок серии Д (Окончание)231unitUnitl-interfaceuses
  215. Windows, Messages, SysUtils, Variants, Classes, Graphics, Controls, Forms, Dialogs, StdCtrls, ExtCtrls, Buttons, ComCtrls, TabNotBk, Menus, ActnMan, ActnColorMaps, OleServer, WordXP- type
  216. TForml = class (TForm) Label 1: TLabel- Label2: TLabel-1. NSSBNesuch: TSpeedButton-1. NSSBTrech: TSpeedButton-1. MemoResults: TMemo-1. SBRaschet: TSpeedButton-1. Notebookl: TNotebook-
  217. TabbedNotebook2: TTabbedNotebook-1.bel23: TLabel-1.bel24: TLabel-1. TERk: TEdit-1. TERkt: TEdit-1.bel25: TLabel-1.bel26: TLabel-1.bel27: TLabel-1.bel28: TLabel-1.bel29: TLabel-1.bel30: TLabel-1.bel31: TLabel-1.bel32: TLabel-
  218. Private declarations} public { Public declarations} end- var
  219. Forml: TForml- fileMy: file of real-
  220. Nb, NhO, Na, NAs, NAsw, NS, NRs, NEs, NEk, NRk: real- {Nbetta,} Nphikl, Nn, NQ, NM, Nx, Nz, NL, Nsinalpha, Nphiwl, Nml Nksim, NNm, NN1, NQskob, N Qskobk, NKal: real- NOtnoshenie: boolean- NQstring, NPstring: string-
  221. Notebookl .PageIndex:=0- end-procedure TForml. NSSBTrechClick (Sender: TObject) — begin
  222. Nphikl :=l-Nbetta*NRk/10- NQ:=1- repeat NM:=NQ*Na-
  223. Nx:=NhO*(l-sqrt (l-(2*NM)/(Nb*NhO*NhO*NRk)))-1. Nz:=NhO-Nx/2-
  224. NL:=sqrt (sqr (Na)+sqr (Nz))-1. Nsinalpha:=Nz/NL-
  225. Nphiw 1 :=l+(Nn*NEs*NAsw*Nsinalpha)/ (NEk*Nb*NS)-if NAsw=0 then Nmk:=0.8 else Nmk:=l-
  226. NQm:=0.3*Nphikl*Nphiwl*NRk*Nb*Nh0*Nmk-1. NNm:=Nksim*Nb*NhO*NRk-1. NNl:=Nb*Nx*NRk-
  227. NQskob:=NQm*sqrt (l-sqr (NNl/NNm))-if (NQ/NQskob>0.99) and (NQ/NQskob<1.01) then NOtnoshenie:=trae else begin NOtnoshenie:=false-
  228. Tb:=strToFloat (forml.TEb.Text) —
  229. Th:=strToFloat (forml.TEh.Text) —
  230. ThO:=strToFloat (forml.TEhO.Text) —
  231. Ta:=strToFloat (forml.TEa.Text) —
  232. TRk:=stiToFloat (forml.TERk.Text)*10-
  233. TRkt:=strToFloat (forml.TERkt.Text)*10−1. TP:=1- repeat1. Tsigmay:=TP/(Tb*Th)-if Tsigmay>0.5*TRk then Tsigmay:=0.5*TJRk-
  234. TRsh2:=TRkt*sqrt (l+Tsigmay/TRkt)-case forml.TCBKlassAs.ItemIndex of {A-V} 1: TKa2:=-0.42*(Ta/Th0)+1.67- {A-III} 0: TKa2:=-0.33*(Ta/ThO)+1.45- end-
  235. TQcrc:=(l/3)*TKa2*TRsh2*Tb*Th-if (TP/TQcrc>0.99) and (TP/TQcrc<1.01) then TOtnoshenie:=true else begin TOtnoshenie:=false-
  236. Ректор Воронежского государстрезультатов научных исследований в учебный процесс
  237. Заказчик ВГАСУ, кафедра железобетонных и каменных конструкций.
  238. Настоящим актом подтверждается, что результаты диссертационной работы ассистента кафедры ЖБКК Поликутина А. Э. «Прочность и трещино-стойкость наклонных сечений изгибаемых элементов из армокаутона» внедрены в учебный процесс.
  239. Эффективность практической реализации: повышение качества подготовки специалистов с точки зрения приобретения ими дополнительных знаний и навыков, полезных в практической и научной деятельности.
  240. Декан строительного факультета, канд. техн. наук, доцент
  241. Руководитель НИР, зав. каф. ЖБКиК, докт. техн. наук, профессор1. Потапов Ю.Б.проектныйинститутворонежагропромпроект"394 007, Воронеж, ул. Ленинградская, 2. Тел. 22−25−96, 22−19−34 ИНН 3 663 006 274 м 02−270а ^1411.02
  242. В диссертационный совет при Воронежском государственном архит ект урно ~стр оит ел. ь ном университетег. Воронеж, ул. ХХ-летия Октября, 84, ВГАСУ
  243. Использование данных исследований и предложений по расчету наклонных сечений изгибаемых элементов из каутона позволяет с большой точностью производить расчет нетиповых коррозионностой-ких конструкций.1. A: rezflAO. doc
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!