Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Совершенствование вторичного охлаждения непрерывнолитых слябов на криволинейной машине с вертикальным участком

Диссертация: Совершенствование вторичного охлаждения непрерывнолитых слябов на криволинейной машине с вертикальным участком
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Суммарная мощность эксплуатирующихся во всех странах машин непрерывного литья заготовок (МНЛЗ) в 2008 году составляла 1,16 млрд. т. На слябовых МНЛЗ отливалось около 53% от общего количества непрерывнолитых заготовок. В последнее время широкое распространение получили слябовые МНЛЗ криволинейного типа с вертикальным участком. Отличительной особенностью их является сочетание высокой… Читать ещё >

Совершенствование вторичного охлаждения непрерывнолитых слябов на криволинейной машине с вертикальным участком (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • ГЛАВА 1. СОСТОЯНИЕ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ СТАЛИ НА СЛЯБОВЫЕ ЗАГОТОВКИ
    • 1. 1. Конструкция машин непрерывного литья слябовых заготовок
    • 1. 2. Концепции вторичного охлаждения слябовых непрерывнолитых заготовок
    • 1. 3. Влияние системы вторичного охлаждения на качество слябовой непрерывнолитой заготовки
    • 1. 4. Проектные решения по криволинейной слябовой МНЛЗ с вертикальным участком электросталеплавильного цеха ОАО «Магнитогорский металлургический комбинат»
    • 1. 5. Начальный период освоения технологии непрерывной разливки стали на слябовой
  • МНЛЗ ЭСПЦ
  • Выводы по главе
  • ГЛАВА 2. ИЗМЕНЕНИЕ ПРОЕКТНЫХ РЕШЕНИЙ ПО СИСТЕМЕ ВТОРИЧНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ СЛЯБОВОЙ НЕПРЕРЫВНОЛИТОЙ ЗАГОТОВКИ В ЭСПЦ ОАО «ММК»
    • 2. 1. Изучение причин образования надавов на поверхности слябов с целью стабилизации процесса разливки стали
    • 2. 2. Улучшение качества поверхности ребровой зоны непрерывнолитых заготовок
  • Выводы по главе
  • ГЛАВА 3. ОЦЕНКА ВЛИЯНИЯ ВНУТРЕННЕГО ОХЛАЖДЕНИЯ РОЛИКОВ ЗВО МНЛЗ НА ТЕПЛООТВОД ОТ СЛЯБОВОЙ НЕПРЕРЫВНОЛИТОЙ ЗАГОТОВКИ
    • 3. 1. Описание исследуемого участка зоны вторичного охлаждения
    • 3. 2. Исходные данные для расчёта относительного количества тепла, теряемого слябом вследствие внутреннего охлаждения роликов начального участка ЗВО
    • 3. 3. Методика расчёта
    • 3. 4. Результаты расчёта
  • Выводы по главе
  • ГЛАВА 4. РАЗРАБОТКА РАЦИОНАЛЬНОГО РЕЖИМА ВТОРИЧНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ СЛЯБОВОЙ НЕПРЕРЫВНОЛИТОЙ ЗАГОТОВКИ
    • 4. 1. Усовершенствование методики расчета режима вторичного охлаждения непрерывнолитой заготовки
    • 4. 2. Настройка модели расчета режима вторичного охлаждения непрерывнолитой заготовки
    • 4. 3. Расчет рациональных расходов воды
    • 4. 4. Опробование рекомендованных расходов воды
  • Выводы по главе

Суммарная мощность эксплуатирующихся во всех странах машин непрерывного литья заготовок (МНЛЗ) в 2008 году составляла 1,16 млрд. т. На слябовых МНЛЗ отливалось около 53% от общего количества непрерывнолитых заготовок. В последнее время широкое распространение получили слябовые МНЛЗ криволинейного типа с вертикальным участком. Отличительной особенностью их является сочетание высокой производительности и возможности получения более чистого по неметаллическим включениям металла. На таких машинах часто используется внутреннее охлаждение водой поддерживающих роликов. Однако подробная информация о влиянии внутреннего охлаждения роликов на тепловое состояние отливаемой заготовки в технической литературе отсутствует.

В ЭСПЦ ОАО «ММК» во второй половине 2006 года введена в эксплуатацию двухручьевая МНЛЗ криволинейного типа с вертикальным участком. Она построена по проекту ООО «Уралмаш — Метоборудование» в результате синтеза нового оборудования вертикального участка с уже бывшим в употреблении оборудованием криволинейных комбинированных МНЛЗ, демонтированных при реконструкции машин в кислородно-конвертерном цехе. Впервые в мировой практике предложено вторичное охлаждение отливаемых заготовок производить только водовоздушной смесью во всех девяти зонах МНЛЗ. На машине реализовано внутреннее охлаждение поддерживающих роликов водой. Все это в сочетании с низким расходом воды в составе водовоздушной смеси должно было обеспечить «мягкий» режим охлаждения заготовки по всей длине зоны вторичного охлаждения (ЗВО) МНЛЗ. Проектом предусмотрена отливка слябов шириной от 1250 до 2350 мм без перестановки коллекторов в первых четырех зонах охлаждения и с минимальным количеством перестановок — в последующих пяти зонах.

На начальном этапе освоения технологии разливки возникли проблемы с организацией стабильного процесса разливки стали вследствие аварийных прорывов жидкого металла по надавам на поверхности отливаемых заготовок и внеплановых прекращений разливки, неудовлетворительного качества краевой зоны горячекатаного листа из-за поверхностных дефектов слябовых заготовок. Причиной этих негативных явлений могла быть нерациональная организация вторичного охлаждения слябов. Поэтому совершенствование системы вторичного охлаждения криволинейной МНЛЗ с вертикальным участком являлось актуальной задачей для сталеплавильщиков ЭСПЦ ОАО «ММК».

Цель диссертационной работы заключается в обеспечении стабильности процесса разливки стали на криволинейной МНЛЗ с вертикальным участком и улучшение качества отливаемых слябов. Для достижения этой цели потребовалось решить следующие основные задачи:

— изучить причины образования дефекта «надав» на поверхности слябовой непрерывнолитой заготовки и разработать мероприятия по его устранению;

— улучшить качество поверхности ребровых зон непрерывнолитых заготовок;

— исследовать особенности теплообмена в зоне вторичного охлаждения при использовании поддерживающих роликов с внутренним охлаждением водой;

— разработать рациональный режим вторичного охлаждения слябов на МНЛЗ с внутренним охлаждением роликов при относительно невысоких скоростях вытягивания заготовок для обеспечения разливки стали методом «плавка на плавку».

Научная новизна работы заключается в следующем: — установлено, что тепловые потери слябовой заготовки вследствие внутреннего охлаждения роликов водой в верхней части вертикального участка криволинейной МНЛЗ изменяются от 11,0 до 22,5% (отн.) и в среднем составляют 15,9% (отн.);

— выявлены зависимости доли тепла, теряемого слябом при внутреннем охлаждении роликов, от скорости вытягивания заготовки из кристаллизатора и от ширины отливаемой заготовки;

— усовершенствована методика расчета режима вторичного охлаждения непрерывно литой заготовки, отливаемой на слябовой МНЛЗ с внутренним охлаждением поддерживающих роликов;

— уточнены значения коэффициента, учитывающего условия зоны для передачи тепла излучением, степени черноты поверхности заготовки, коэффициента конвективной теплоотдачи с поверхности заготовки, охлаждающего эффекта воды на начальном участке ЗВО.

Практическая значимость работы состоит во внедрении в производство режима вторичного охлаждения слябов шириной менее 1800 мм на укороченном участке ЗВО с применением воды в первой зоне охлаждения, без подачи охладителя на широкие грани через крайние форсунки в первых четырех зонах и без охлаждения узких граней. При отливке слябов шириной 1800.2350 мм в роликовую секцию устанавливаются защитные экраны, конструкция которых защищена патентом РФ. Предложены рациональные расходы воды для внутреннего охлаждения роликов и вторичного охлаждения отливаемой заготовки с внесением соответствующих изменений в технологическую инструкцию по разливке стали. Экономический эффект от совершенствования системы вторичного охлаждения на криволинейной МНЛЗ с вертикальным участком в ЭСПЦ ОАО «ММК» составил 9,756 млн руб. в год вследствие снижения отбраковки слябов по трещинам.

Экспериментальная часть работы выполнена в ОАО «ММК».

Автор выражает глубокую признательность работникам лаборатории непрерывной разливки стали и ЭСПЦ ОАО «ММК», принимавшим участие в совместном проведении исследований.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.

1. Причиной возникновения дефекта «надав» на поверхности слябов является интенсивное образование окалины в начале ЗВО МНЛЗ вследствие применения в первой зоне охлаждения согласно проекту водовоздушной смеси. Замена смеси на воду с увеличением ее расхода позволила устранить причину заклинивания роликов и аварийных прорывов жидкого металла по дефекту «надав».

2. Поперечные трещины в ребровой зоне сляба образуются на участке выпрямления заготовки вследствие переохлаждения металла до температуры ниже 950 °C. Для улучшения качества поверхности ребровой зоны слябов предложено: при ширине заготовок менее 1800 мм использовать режим вторичного охлаждения на укороченном участке с отсутствием подачи охладителя через крайние форсунки на широкие грани сляба в первых четырех зонах и без охлаждения узких граней, сляба водовоздушной смесьюпри ширине слябов 1800.2350 лш устанавливать в первую роликовую секцию ЗВО МНЛЗ защитные экраны, конструкция которых защищена патентом РФ.

3. Расчетным методом с использованием экспериментальных данных определены значения тепловых потерь слябовой заготовкой вследствие внутреннего охлаждения роликов водой на криволинейной МНЛЗ с вертикальным участком. При отливке слябов сечением 250х (1270, 1560, 1730, 2050, 2300) мм со скоростью 0,5.0,9 м/мин тепловые потери составили от 11,0 до 22,5% (отн.) и в среднем — 15,9% (отн.).

4. Для верхней половины вертикального участка ЗВО машины установлены зависимости тепловых потерь сляба с водой для внутреннего охлаждения роликов от скорости вытягивания заготовки и ее ширины. Увеличение ширины сляба на каждые 100 мм ведет к росту потерь тепла на 0,5% (отн.).

5. Для обеспечения стабильного теплоотвода от сляба и эффективного охлаждения роликов предложены рациональные расходы охлаждающей воды, позволяющие получить экономию воды от 6 до 38% (отн.). С уменьшением ширины отливаемых заготовок экономия воды увеличивается по линейной зависимости.

6. Усовершенствована методика расчета режима вторичного охлаждения непрерывнолитой заготовки, отливаемой на слябовой МНЛЗ с внутренним охлаждением роликов, путем учета дополнительных потерь тепла заготовкой на нагрев воды, циркулирующей внутри роликов.

7. В результате настройки модели по опытным данным уточнены значения следующих параметров начального участка ЗВО: коэффициента, учитывающего условия для передачи тепла излучениемстепени черноты поверхности заготовкикоэффициента конвективной теплоотдачи с поверхности заготовкиохлаждающего эффекта воды.

8. С использованием настроенной модели произведены расчеты рациональных расходов воды на укороченном участке охлаждения сляба для получения температуры поверхности, гарантирующей отсутствие поверхностных дефектов в процессе выпрямления заготовки. При опробовании рекомендованных расходов воды' получены слябовые заготовки шириной 1500 мм из низколегированной стали общей массой около 1000 т без поверхностных дефектов в ребровой зоне, качество макроструктуры которых удовлетворяет требованиям стандарта. Рекомендованный режим вторичного охлаждения слябов внедрен в производство на МНЛЗ с внутренним охлаждением роликов.

9. Экономический эффект от совершенствования системы вторичного охлаждения на криволинейной МНЛЗ с вертикальным участком в ЭСПЦ ОАО «ММК» составил 9,756 млн руб. в год вследствие снижения отбраковки слябов по трещинам.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Г. Н. Разливка и кристаллизация стали. М: МГВМИ, 2010. -192 с.
  2. Усовершенствование технологии и оборудования машин непрерывного литья заготовок / М. Я. Бровман и др. Киев: Техника, 1976. — 165 с.
  3. Д.П., Колыбалов И. Н. Непрерывное литьё стали. М.: Металлургия, 1984.- 200 с.
  4. Достижения в области непрерывной разливки стали.// Труды международного конгресса. Перевод с англ. под ред. Д. П. Евтеева, И.Н. Колыбало-ва М.: Металлургия, 1987. — 245 с.
  5. И.К., Михневич Ю. Ф. Непрерывная разливка стали. М.: Металлургия, 1990. — 295 с.
  6. В.Б., Гуревич Б. Е. Развитие процесса непрерывной разливки стали за рубежом.- Бюллетень ЦНИИИ и ТЭИ 4M, 1971. № 2. С. 3 — 11.
  7. В.М., Карлинский С. Е., Беренов А. Д. Машины непрерывного литья слябовых заготовок. М.: Металлургия, 1991. — С. 272.
  8. Технология производства стали в современных конвертерных цехах / С. В. Колпаков, Р. В. Старов, В. В. Смоктий и др.- Под общей ред. С. В. Колпакова.-М.: Машиностроение, 1991.- 464 с.
  9. Процессы непрерывной разливки / А. Н. Смирнов, В. Л. Пилюшенко, A.A. Минаев, C.B. Момот, Ю. Н. Белобров. Донецк: ДонНГУ, 2002. -536 с.
  10. Машины непрерывного литья заготовок. Теория и расчет / Л. В Буланов, Л. Г. Корзунин, Е. П. Парфенов и др.- под ред. Г. А. Шалаева. — Екатеринбург: Уральский центр рекламы «Марат», 2004. 320 с.
  11. В.А. Теория и технология производства стали. М.: Мир. — 2003.-527 с. 12. 60 лет непрерывной разливке стали в-России. Сборник статей / Под редакцией C.B. Колпакова и Е. И. Шахпазова. М.: Интерконтакт Наука. 2007.-512 с.
  12. М.Я. Непрерывная разливка металлов. М.: «ЭКОМЕТ», 2007. — 484 с.
  13. В.А. Тепловая работа машин непрерывного литья заготовок. М.: Металлургия, 1988. — 143 с.
  14. Э., Трнка К. Проблемы совершенствования слябовой MHJI3, установленной 25 лет назад // Сталь. 2004. — № 6. — С. 46 — 48.
  15. Работа по реконструкции машины непрерывного литья слябов компании «Ugine & ALZ» / Г. Мерманс, Й. Стигманс, Р. Веке и др. // Сталь. -2004. № 7. — С. 70 — 72.
  16. Установка и освоение двухручьевых MHJI3 в компании «ВИСКО"/ Л. Шаолюнь, Д. Венксин, Й. Фуксхубер, М. Вурм // Сталь. 2001. — № 9. -С. 106−107.
  17. Д.А. Технологические и конструктивные аспекты новых МНЛЗ // Сталь. 2002. — № 2. — С. 21 — 26.
  18. X., Тальхаммер М., Штифтингер М. Прогрессивное оборудование для высокоэффективных МНЛЗ // Черные металлы. 2002. — № 12, — С. 82 -88.
  19. Состояние и тенденции развития МНЛЗ / А. Цайбер, М. Беккер, Т. Фест и др. // Труды седьмого конгресса сталеплавильщиков. — М.: ОАО «Черметинформация», 2003. С. 596 — 600.
  20. Проектные особенности и ввод в эксплуатацию высокопроизводительной двухручьевой слябовой МНЛЗ на заводе фирмы COSIPA / Д. Гузела, Г. Мораис, Р. Фако и др. // МРТ. 2004. — № 1. — С. 14 — 18.
  21. Новая МНЛЗ. фирмы Salzgitter Flachstahl: повышение производительности и расширение марочного сортамента стали // МРТ. — 2005. — № 2. —1. С. 16−20.
  22. Baosteel: новая машина непрерывного литья заготовок производительностью более 1,5 млн. т/г высококачественных слябов толщиной 200 и 250 мм и шириной 1500 мм и 2300 мм) (Китай) // Черные металлы. 2005. -№ 11.-С. 6.
  23. Sail-BSP: машина непрерывного литья слябов производительностью один миллион тонн (Индия) // Черные металлы. 2005. — № 11. — С. 6.
  24. Новая машина непрерывного литья заготовок S0 компании «SAARSTAHL"/ Г. Ней, Ф. Рюппель, Э. Корте и др. // Черные металлы.2005.-№ 11.-С. 34−40.
  25. Производство самых широких в мире непрерывнолитых стальных слябов (ширина до 3300 мм, толщина 150 мм)/ Ш. Мейлун, JI. Чжан, В. Сан-чжун и др. // Черные металлы. 2006. — № 11. — С. 49 — 55.
  26. Непрерывная разливка стали на слябовые заготовки в России /
  27. B.М. Паршин, В. В. Бусыгин, А. Д. Чертов и др. // Сталь. 2009. — № 8.1. C. 17−24.
  28. Освоение непрерывной разливки стали на слябовой MHJI3 ОАО «Урал-Сталь"/ C.B. Кидяев, A.M. Степашин, И. В. Бондаренко и др. //Сталь.2006.-№ 5. -С. 29.
  29. Ввод в эксплуатацию слябовой MHJI3 на Ашинском металлургическом заводе / В. Г. Евстратов, З. Х. Шакиров, Д. Бодино и др. // Сталь. — 2008. -№ 5.-С. 22−23.
  30. К вопросу о выборе профиля кривой разгиба MHJI3/ JI.B. Буланов,
  31. B.Т. Екимовских, Л. Г. Корзунин, A.B. Кошкин // Сталь. 2000. — № 2.1. C. 21−22.
  32. Л.В., Корзунин Л. Г. Теоретические принципы построения и перепрофилирования криволинейных МНЛЗ // Металлург. — 2005. № 10. -С. 58−60.
  33. Л.Г., Буланов Л. В., Фарнин П. А. Математическая модель и методика расчета траектории технологического канала МНЛЗ // Сталь. —2006. № 2. — С. 20 — 22.
  34. Принципиальные организационные, конструктивные и технологические решения ООО «Уралмаш-Металлургическое оборудование» при создании новых и реконструкции существующих MHJI3 / В. Ю. Авдонин, JI.B. Буланов, В. В. Бусыгин и др. // Сталь. 2006. — № 5. — С. 17.
  35. Комплексные решения при создании новых и реконструкции существующих MHJI3 / В. Ю. Авдонин, JI.B. Буланов, В. В. Бусыгин и др. // Сталь. -2007.- № 7.-С. 31−34.
  36. Фест-Альпине Индустрианлагенбау Гез. м. б. X. Технология непрерывной разливки стали. М.: Интерлитмаш, 1988. — 110 с.
  37. Высокоскоростная MHJI3 производства ФАИ / Ж. Л. Минг, Х.П. Ког-лер, Г. Зедербауэр, X. Тенэ // Сталь. 2001. — № 1. — С 62 — 64.
  38. Конструкция и пуск в эксплуатацию одноручьевой MHJI3 на заводе Voest-Alpine Stahl //Iron and Steel Engineer. 1999. — 76. — 5. — C. 25 — 30.
  39. Г., Куттнер Г., Шерекер В. Достижения ФАИ в области технологии непрерывной разливки стали // Сталь. 2001. — № 5. — С. 21 — 24.
  40. Технология непрерывной разливки ФАИ удовлетворяет заказчиков (ОАО «НТМК», ОАО «НЛМК», Сименс ФАИ (Австрия) / Й. Ланшютцер, А. Флик, К. Мервальд, А. Юнгбауер // Сталь. 2006. — № 5. — С. 66 — 67.
  41. К. Внедрение новаторских решений для непрерывной разливки стали // Сталь. 2001. — № 6. — С. 87 — 89.
  42. Й., Фюрхофер X., Мервальд К. Новые технологические решения для модернизации МНЛЗ // Сталь. 2001. — № 7. — С. 60 — 62.
  43. Передовые технологические пакеты для модернизации слябовых МНЛЗ (Компания «Siemens-VAI») // Сталь. 2007. — № 5. — С. 45 — 47.
  44. Развитие сталеплавильного производства в ОАО «ММК» / Б. А. Дубровский, Ю. А. Бодяев, A.B. Сарычев, O.A. Николаев, Д. В. Юречко // Труды десятого конгресса сталеплавильщиков. М.: ОАО «Черметинформа-ция», 2009. — С. 5 — 8.
  45. А.Н. Пятьдесят лет непрерывной разливке стали на Украине // Электрометаллургия. 2010. — № 9. — С. 11−17.
  46. А.Н. Тенденции развития технологии и оборудования для непрерывной разливки стали (МНЛЗ для получения блюмов, сортовые МНЛЗ, слябовые МНЛЗ) // Металлургическая и горнорудная промышленность. 2007. — № 4. — С. 14 — 19.
  47. Kuribayashi A., Mori T., Ozawa К. Construction and Operation of Fucu-yama 6 CCM // NKK Technical Review. 1995. — № 73. — P. 7 — 14.
  48. Повышение производительности и расширение марочного сортамента стали: новая МНЛЗ / У. Грете, Т. Мюллер, П. Мюллер и др. // Черные металлы.-2005.-№ 11.-С. 35−39.
  49. Линдберг Х.-У., Шеффер Ф.-В., Игельбюшер А. Строительство фирмой «ThyssenKrupp CSA» нового металлургического комбината в Бразилии // Черные металлы. 2008. — № 2. — С. 45 — 52.
  50. Nippon Steel Corporation NSC // Steel Times International. 1993. — № 3. -P. 51,52, 54.
  51. Tsai H., Yin H., Lowry M. et al. Analysis of Transverse Corner Cracks on Slabs and Countermeasures // Iron and Steel Technology. 2006. — Vol. 3, N. 7. -P. 23−31.
  52. Grill R., Schimbock R., Stachelberger C. Voest-alpine Grobblech GmbH &Co KG A World-Class Producer of heavy Plates for Highest-Quality Line Pipe Grades, Proceedings of the Continuous Casting and Hot-Rolling Conference 2004, Linz/Austria.
  53. Jungreithmeier A., Grill R. Metallurgie und Walztechnik zur Erzeugung sau-ergasbestandiger Rohrenbleche bei voestalpine Stahl GmbH in Linz, BHM, 148 Jg. (2003), Heft 11.
  54. Heigl G. Herstellung von Blechen fur langsnahtgeschwei? te Rohre, BHM, 153 Jg. (2008), Heft 1.
  55. Brammer M. Plate mill upgrades for high strength products, Millennium Steel (2008).
  56. Производство слябов толщиной 355 мм для изготовления толстых листов для нефтегазовой промышленности / Р. Ходник, X. Фюрст, П. Пеннер-шторфер, X. Ленгауеэр // Черные металлы. 2008. — № 10. — С. 30 — 35.
  57. ., Стига А., Вагнер П. Модернизация слябовых МНЛЗ № 3 и 4 в Диллингене // Черные металлы. 2005. — № 5. — С. 34−38.
  58. Исследование кристаллизатора машины непрерывного литья толстых слябов / М. Хехт, Ж. Жу, X. Лахмунд, К.-Х. Такке // Черные металлы. -2006.-№ 4.-С. 41−47.
  59. Harste К., Klingbeil J., Schmitz W., Weyer A., Hartmann R. Construction of a new vertical caster at Dillingen Huttenwerke, MPT International 4/1998.
  60. Javurek M., Morwald К. Inclusion band formation in continuous casting: Influence of geometry and process parameters, Metec 2007, Dusseldorf, Germany.
  61. Hodnik P., Furst С., Etzelsdorfer К., Pennerstorfer P., Stiftinger M. Ultra-thick slab casting at CC5 at voestalpine Linz, CCC08, Linz/Austria.
  62. Slab casting control by neural network and fuzzu logic // Metallurgical 3? lant and Technology International. June 2001. — P. 76 — 77.
  63. Hot strip coiling temperature control based on fuzzu self-adjustable PIO parameter controller / X. Fan, L. Zhang, X. Cai, G. Wang, X. Liu // Gangtie «Vanjiu Xuebao (Journal of Iron and Steel Research) (China). 2001. — Mar. — Apr. -P. 59−61.
  64. B.M., Чертов А. Д. Интеллектуальные системы управлением качеством непрерывнолитой заготовки // Сталь. 2005. — № 2. — С. 37 — A3.
  65. В.М., Чертов А. Д. Управление качеством непрерывнолитой заготовки // Сталь. 2005. — № 1. — С. 20 — 29.
  66. Д.А., Кисиленко В. В. Производство стали. Т. 4. Непрерывная разливка металла. М.: Теплотехник, 2009. — 528 с.
  67. Современная концепция вторичного охлаждения непрерывнолитой заготовки ООО «Уралмаш-Инжиниринг» / В. Ю. Авдонин, JI.B. Буланов, Е. В. Гельфенбейн и др. // Сталь. 2008. — № 5. — С. 16 — 19.
  68. Современная концепция вторичного охлаждения непрерывнолитой заготовки ООО «Уралмаш-Инжиниринг» / В. Ю. Авдонин, JI.B. Буланов, Н.А. Юровский’и др. // Труды десятого конгресса сталеплавильщиков. — М.: ОАО «Черметинформация», 2009. С. 599 — 605.
  69. Современная концепция вторичного охлаждения непрерывнолитой заготовки ООО «Уралмаш-Инжиниринг» / В. Ю. Авдонин, J1.B. Буланов, Н. А. Юровский и др. // Черная металлургия, бюл. НТИ. 2010. — JVfo 1. С. 48−53.
  70. Динамическая система вторичного охлаждения для машины непрерывного литья заготовок / Е. П. Парфенов, А. А. Смирнов, А. В. Кошкин, Л. Г. Корзунин // Металлург. 1999. — № 11. — С. 53 — 54.
  71. Пат. 2 185 927 РФ. Способ динамического регулирования охлаждения слитка на установке непрерывной разливки металла / А. В. Кошкин, Е. П. Парфенов, Е. П. Лобанов и др. // Бюл. изобретений. 2002. — № 21.
  72. Пат. 2 243 062 РФ. Способ динамического регулирования охлаждения слитка на установке непрерывной разливки металла / В. Ю. Авдонин, Е. П. Парфенов, JI.B. Буланов и др. // Бюл. изобретений. 2003. — № 36.
  73. К вопросу о конкурентоспособности отечественных машин непрерывной разливки стали / A.B. Куклев, Ю. М. Айзин, A.M. Лонгинов, В.В. Ти-няков // Электрометаллургия. 2010. — № 7. — С. 13−17.
  74. Flick A. Siemens VAI’s next generation casting technology for ultimate productivity and flexibility, Metec 2007, Dusseldorf, Germany.
  75. Wahl H., Morwald К., Hauser К., Pennerstorfer P. Three-dimensional dynamic secondary cooling with continuous spray width adjustment, AISTech, 2007.
  76. Ю., Бойль P. Новые системы и технологии вторичного охлаждения в слябовых МНЛЗ (Германия, Великобритания) // Сталь. 2008. -№ 11.-С. 42−46.
  77. В.Т., Ахтырский В. И., Потанин Р. В. Качество стали при непрерывной разливке. — М.: Металлургия, 1963. 174 с.
  78. Д.А. Качество непрерывнолитой заготовки. Киев: Техника, 1988.-253 с.
  79. В.А. Улучшение качества непрерывнолитой заготовки // Сталь. -2000. -№ 12.-С. 13−15.
  80. Д.А., Кисиленко В. В. Современная технология производства стали. М.: Теплотехник, 2007. — 528 с.
  81. С., Лефгрен П. Повышение производительности МНЛЗ и качества непрерывнолитых толстых слябов // Черные металлы. 2005. — № 6. — С. 40 — 46.
  82. Анализ влияния работы системы вторичного охлаждения МНЛЗ на качество слябов трубной и судовой сталей (ОАО «Уральская Сталь»)/
  83. B.М. Паршин, В. В. Тиняков, C.B. Кидяев и др. // Сталь. 2006. — № 11.—1. C. 33 -35.
  84. Классификатор дефектов непрерывнолитых слябов. Магнитогорск: ОАО «ММК», ЦЛК, 2003. — 64 с.
  85. Дефекты стали. Справ, изд. / Под ред. Новокрещёновой С. М., Виноград М. И. М.: Металлургия, 1984. — 199 с.
  86. Атлас дефектов стали. Пер. с нем. М.: Металлургия, 1979. — 188 с.
  87. Особенности явления «наматывания» окалины опорными роликами слябовой МНЛЗ (ОАО «МК» Азовсталь) / А. Н. Смирнов, А. Ю. Цупрун, Е. В. Новикова и др. // Сталь. 2008. — № 4. — С. 19 — 22.
  88. С. Использование преимуществ современных водовоздушных форсунок во вторичных зонах охлаждения МНЛЗ // Сталь. 2002. — № 9. — С. 28−33.
  89. C.B., Баширов Н. Г., Гофман, А В. Исследование охлаждения сляба в зоне вторичного охлаждения криволинейной машины непрерывного литья заготовок //Известия вузов."Черная металлургия». 2010. — № 1. -С. 50−52.
  90. Модернизация системы вторичного охлаждения слябовой МНЛЗ-2 (ОАО «Уральская сталь») / Е. В. Якушев, В. В. Зырянов, Е. М. Алексеев и др. // Металлург. 2010. — № 2. — С. 53.
  91. A.A. Управление режимами вторичного охлаждения MHJI3 // Металлургические процессы и оборудование. — 2008. № 4. — С. 17−21.
  92. Модернизация системы вторичного охлаждения сляба на основе моделирования процессов кристаллизации стали (ОАО «Северсталь») / Ю. М. Айзин, A.B. Куклев, F.B. Сгибнев и др. // Сталь. 2006. — № 2. -С. 18−20.
  93. А.Д. Применение систем искусственного интеллекта в металлургической» промышленности (обзор по материалам международного семинара) // Металлург. 2003. — № 7. — С. 32 — 37.
  94. Чертов А: Д., Довлядов И. В. Применение интеллектуальных технологий в черной металлургии // И. П: Бардин и металлургическая наука. Сб. науч. тр. — М.: ЗАО «Металлургиздат», 2003. — С. 22 — 36.
  95. Столяров А. М, Селиванов В. Н. Непрерывная разливка стали. Часть первая. Конструкция и оборудование MHJI3: Учебное пособие. Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2007. — 154 с.
  96. Освоение новой слябовой MHJI3 с вертикальным участком в ЭСПЦ ОАО «ММК» / В. Ф. Дьяченко, A.B. Сарычев, А. Б. Великий, Д. В. Юречко // Сталь. 2007. — № 2. — С. 47 — 48.
  97. Ввод в эксплуатацию новой слябовой MHJ13 № 5 с вертикальным участком в электросталеплавильном цехе ОАО «ММК» / В. Ф. Дьяченко,
  98. Д.В. Юречко, А. Б. Великий, Ю. М. Желнин, А. Г. Алексеев, A.C. Казаков // Вестник МГТУ им. Г. И. Носова. 2007. — № 2. — С. 32 — 34.
  99. Совершенствование криволинейной MHJI3 с вертикальным участком / A.B. Сарычев, И. М. Захаров, С. Н. Ушаков и др. // Сталь. 2008. — № 7. -С. 27−29.
  100. Опыт эксплуатации слябовой MHJ13 с вертикальным участком / Д. В. Юречко, A.C. Казаков, Ю. М. Желнин, В. П. Филиппова // Литейные процессы. 2008. — Вып. 7. — С. 157 — 162.
  101. Усовершенствование вторичного охлаждения слябов при непрерывной разливке стали на криволинейной машине с вертикальным участком // Д. В. Юречко, A.C. Казаков, В. П. Филиппова и др. // Вестник МГТУ им. Г. И. Носова. 2008. — № 4. — С. 68 — 69.
  102. Пат. 89 995 Российская Федерация, МПК В 22D 11/00. Устройство зоны вторичного охлаждения / Галкин В. Д., Прохоров C.B., Юречко Д. В., Казаков A.C. (РФ). № 2 009 130 642/22- Заявл. 10.08.2009- Опубл. 27.12.2009. БИПМ № 36. — С. 1300.
  103. Повышение качества слябовой непрерывнолитой заготовки / И. М. Захаров, С. В. Прохоров, А. С. Казаков и др. // Сталь. 2009. — № 4. -С. 24−25.
  104. Улучшение качества поверхности слябовой заготовки, отлитой- на MHJI3 с вертикальным участком / И. М. Захаров, Д. В. Юречко, А. С. Казаков и др. // Сталь. 2009. — № 10. — С. 24 — 25.
  105. A.C., Столяров A.M. Исходные данные для расчета тепловых потерь непрерывнолитого сляба вследствие внутреннего охлаждения роликов MHJI3 // Литейные процессы: Межрегион, сб. науч. тр. Магнитогорск: МГТУ, 2010. -Вып.9. — С. 166−171.
  106. A.C., Столяров A.M. Методика определения тепловых потерь непрерывнолитого сляба вследствие внутреннего охлаждения роликов МНЛЗ // Литейные процессы: Межрегион., сб. науч. тр. — Магнитогорск: МГТУ, 2010. Вып.9. — С. 171−176.
  107. A.C., Столяров A.M. Влияние внутреннего охлаждения роликов ЗВО МНЛЗ на теплоотвод от слябовой непрерывнолитой заготовки // Вестник МГТУ им. Г. И. Носова. 2010. — № 3 (31). — С. 18 — 21.
  108. A.C., Столяров A.M., Юречко Д. В. Внутреннее охлаждение роликов криволинейной слябовой МНЛЗ с вертикальным участком // Совершенствование технологии в ОАО «ММК»: Сб. тр. Центральной лаб. ОАО «ММК». Вып. 15. — Магнитогорск, 2010. — С.102 — 106.
  109. Разработка рационального режима вторичного охлаждения не-прерывнолитых слябов / A.M. Столяров, В. Н. Селиванов, Б. А. Буданов, С. С. Масальский // Известия высших учебных заведений. Чёрная металлургия. 2004. — № 2. — С. 55−57.
  110. Усовершенствование режима вторичного охлаждения непрерывноли-тых слябов / В. Н. Селиванов, A.M. Столяров, Б. А. Буданов и др. // Труды пятого конгресса сталеплавильщиков / АО «Черметинформация». Ассоциация сталеплавильщиков. — М.: 1998. — С. 411— 412.
  111. Оптимизация режима вторичного охлаждения непрерывнолитых слябов / С. С. Масальский, В. Н. Селиванов, Б. А. Буданов, A.M. Столяров // Теплотехника и теплоэнергетика в металлургии: Сб. науч. тр. — Магнитогорск: Изд. МГТУ, 1999. С. 146 — 150.
  112. Выбор оптимального изменения температуры поверхности слитков при непрерывном литье / С. С. Масальский, В. Н. Селиванов, Б. А. Буданов, A.M. Столяров и др. // Литейные процессы: Межрегиональный сб. науч. тр. Магнитогорск: Изд. МГТУ, 2000. — С. 164 — 169.
  113. В.Н., Столяров A.M. Определение технологических параметров разливки стали на слябовой МНЛЗ. Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2010.-20 с.
  114. A.C., Столяров A.M. Настройка модели расчета режима вторичного охлаждения слябовой непрерывнолитой заготовки // Вестник МГТУ им. Г. И. Носова. 2011. — № 1 (33). — С. 32 — 34.
  115. М., Войта И., Шефц И. Анализ металлургических процессов методами математической статистики. М.: Металлургия. — 1968. — 212 с.
  116. A.M., Селиванов В. Н. Технология непрерывной разливки стали: Учебное пособие. Магнитогорск: ГОУ ВПО «МГТУ», 2009. — 78 с.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!