Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Разработка элементов теории и анализ процессов расширения парогазовой смеси в турбодетандере

Диссертация: Разработка элементов теории и анализ процессов расширения парогазовой смеси в турбодетандере
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Впервые в результате расчетно-теоретического исследования процесса расширения ПСТ в турбодетандере, с использованием разработанной математической модели, установлено, что процесс расширения метастабилен, срабатывание большей части теплоперепада в проточной части машины не приводит к заметному развитию процесса кристаллизации, скачок кристаллизации заканчивается в пределах проточной части… Читать ещё >

Разработка элементов теории и анализ процессов расширения парогазовой смеси в турбодетандере (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
  • 1. СОВРЕМЕННОЕ ПРЕДСТАВЛЕНИЕ О РАБОТЕ ТУРБОРАСШИРИ-ТЕЛЬНЫХ МАШИН В ДВУХФАЗНОЙ ОБЛАСТИ. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 1. 1. Применение турборасширительных машин для работы на парогазовой смеси
    • 1. 2. Теоретические и экспериментальные исследования процессов расширения парогазовой смеси в турбодетандере
    • 1. 3. Особенности работы турбодетандеров в двухфазной области
    • 1. 4. Состояние исследований процесса кристаллизации диоксида углерода в объеме газового потока, расширяющегося в турбодетандере
    • 1. 5. Цели и задачи исследования
  • 2. ЭЛЕМЕНТЫ ТЕОРИИ ПРОЦЕССОВ РАСШИРЕНИЯ ПАРОГАЗОВОЙ СМЕСИ В ТУРБОДЕТАНДЕРЕ
    • 2. 1. Элементы кинетики фазового перехода
    • 2. 2. Математическая модель течения парогазовой смеси с образованием новой фазы в проточной части турбодетандера
    • 2. 3. Аналитическая аппроксимация геометрических характеристик проточной часта турбодетандера и выбор шага интегрирования при расчете течения
    • 2. 4. Алгоритм численного решения системы уравнений течения парогазовой смеси
  • 3. ПОЛУЧЕНИЕ ТВЕРДОГО ДИОКСИДА УГЛЕРОДА ИЗ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ ТОПЛИВА, РАСШИРЯЮЩИХСЯ В ТУРБОДЕТАНДЕРЕ
    • 3. 1. Особенности процесса расширения ПСТ в турбодетандере
    • 3. 2. Компонентный состав ПСТ и его теплофизические свойства
    • 3. 3. Результаты теоретического исследования процесса расширения ПСТ в проточной части турбодетандера
    • 3. 4. Энергетические характеристики процесса расширения ПСТ в турбодетандере
  • 4. РАСШИРЕНИЕ ВЛАЖНОГО ВОЗДУХА В ТУРБОДЕТАНДЕРЕ
    • 4. 1. Процессы расширения влажного воздуха
    • 4. 2. Основные уравнения течения влажного воздуха в турбодетандере
    • 4. 3. Анализ течения переохлажденного пара в турбодетандере
    • 4. 4. Влияние влажности на энергетические характеристики процесса расширения влажного воздуха в турбодетандере
  • 5. МЕТОДИКА ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОГО ИССЛЕДОВАНИЯ ТУРБОДЕТАНДЕРА
    • 5. 1. Схема экспериментального стенда
    • 5. 2. Теплофизические измерения при испытаниях. Оценка погрешностей экспериментальных данных
    • 5. 3. Методика проведения испытаний
  • 6. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ РЕЖИМОВ РАБОТЫ ОСЕВОГО ТУРБОДЕТАНДЕРА
    • 6. 1. Основные результаты исследования характеристик турбодетандера на «сухом» воздухе
    • 6. 2. Результаты исследования режимов работы детандера на влажном воздухе
    • 6. 3. Опытное исследование режимов работы ступени детандера на «сухих» продуктах сгорания топлива
    • 6. 4. Исследование характеристик детандера на влажных продуктах сгорания топлива
    • 6. 5. Результаты экспериментального исследования турбодетандера в режиме получения твердого С
  • 7. РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРАКТИЧЕСКОМУ ИСПОЛЬЗОВАНИЮ РЕЗУЛЬТАТОВ ИССЛЕДОВАНИЯ

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ щи- абсолютная, относительная и окружная скорости, м/с- со — условная скорость, рассчитанная по теплоперепаду, м/с- М- число Маха- со — частота вращения, 1/с- Я — коэффициент теплопроводности, Вт/(м-К) — а, Р — углы между вектором и и векторами с и щ град — - угол атаки, град- энтальпия, Дж/кг- номер сечения, индекс компонента- D — диаметр, м-

I — хорда профиля, м- работа, Дж/кг- длина свободного пробега молекулы, м- х — координата, отсчитываемая вдоль средней линии тока, м- F — площадь, м2- aie — выходной угол сопловых лопаток, град- fiiK — входной угол рабочих лопаток, град- Р- давление, Па- Т- температура, К- t — температура, °С- р — плотность, кг/м3- степень реактивности- v — удельный объем, м3/кг- G — массовый расход, кг/с- Q — холодопроизводительность, Вт- п- степень расширения- rj — коэффициент полезного действия (КПД), коэффициент динамической вязкости, кг/(м с) — q — теплота, Дж- сР — теплоемкость при постоянном давлении, Дж/(кг-К) — Я — газовая постоянная, Дж/(кг-К) — к — показатель изоэнтропы- Z — коэффициент сжимаемости- X — удельная теплота кристаллизации, Дж/кг- у- свободная поверхностная энергия образования зародыша, н/м- сг~ поверхностное натяжение, н/м- Ая — число Кнудсена- Ее- числоРейнольдса- ц — молекулярная масса, кг/кмоль- г — объемная концентрация, радиус частиц, м- g — массовая концентрация- й- влашсодержание- (р, у/- скоростные коэффициенты соплового аппарата и рабочего колеса-

— коэффициент снижения располагаемой холодопроизводительности- коэффициент снижения массы вымороженного С02- I — скорость ядрообразования, 1/(м3-с), энтальпия, Дж/кг- п — число молекул.

ИНДЕКСЫ И СОКРАЩЕНИЯ

0 — сечение на входе в сопловой аппарат-

1 — сечение за сопловым аппаратом-

2 — сечение за рабочим колесом- - параметры заторможенного потока- г — горло, газ- к, ср, п — соответственно корневое, среднее и периферийное сечения- д- детандер- т- твердый- ж- жидкий- с- диоксид углерода- п- пар- св — сухой воздух- о — кислород- п — азот- ост- остаточный- см — смесь- равн — равновесный- п — число условных ступеней, пар, номер сечения- кр — критический, кристаллический- тр — трение- субл- сублимация- пр- приведенный- е.- насыщение- ос — окружающая среда- ПСТ — продукты сгорания топлива- С02- диоксид углерода- ТХЭА — теплохладоэнергетический агрегат.

Остальные условные обозначения, индексы и сокращения поясняются в тексте работы.

В последние десятилетия ввиду интенсивного развития многих существующих отраслей техники и возникновения новых, рабочие процессы в которых сопровождаются проникновением в двухфазную область с образованием парожидкостных систем и систем с твердыми включениями, наблюдается повышенный интерес к проблемам течения двухфазных сред. Многочисленные экспериментальные данные о работе сопел и турбин показывают, что основной особенностью таких течений является процесс сильного переохлаждения среды, завершающийся скачкообразной конденсацией и интенсивным локальным выделением теплоты.

Исследованию течений сжимаемых сред с конденсацией посвящено большое число работ. Наибольшее число из них относится к гомогенной спонтанной конденсации в стационарных сверхзвуковых сопловых потоках паров и парогазовых смесей [6, 167, 172, 173, 186,220].

С процессом сверхзвукового двухфазного обтекания тел приходится сталкиваться в транспортных устройствах при рассмотрении вопросов защиты от эрозии входов воздушных реактивных двигателей, в космической технике при разрушении теплозащитных покрытий космических кораблей во время их движения в атмосфере, в сепарационных схемах жидко-металлических МГД-генераторов и других областях техники [133,184,193].

Сложные проблемы, связанные с нестационарными и неравновесными газодинамическими процессами, возникают при решении задач о сверхзвуковых аэродинамических трубах, образовании аэрозолей, получении высокодисперсных металлических порошков путем закалки плазменной струей, лазерном термоядерном синтезе, горении и взрыве, прямом преобразовании тепловой энергии в электрическую, и особенно при решении проблем влагообразования в последних ступенях мощных конденсационных турбин и турбин атомных электростанций. К их числу относятся турбины, работающие на парах таких металлов, как ртуть, натрий, калий. Двухфазная среда в ступенях таких турбин движется с большими скоростями и характеризуется значительной метастабильностью (переохлаждением парового потока и перегревом капельной влаги)[41, 102,118,119,123,143,144, 176,185, 189−191, 206,215].

В практике имеются случаи работы турбины на двухфазных потоках с твердыми частицами. Например, газовая турбина [42], включенная в технологическую схему Гудри на нефтеперерабатывающих заводах, работает на горячих газах (Т = 820−870 К) со значительным содержанием фарфора, используемого в качестве катализатора. Твердые частицы содержатся в продуктах сгорания жидких или твердых топлив с присадками алюминия, магния и др. Наконец, большое число твердых частиц может содержаться в продуктах сгорания золосодержащих мазутов и твердого пылевидного каменно-угольного топлива мощных газотурбинных установок.

Большая значимость проблем физической газодинамики и механики многофазных сред привела к появлению ряда работ, обобщающих разделы этой области знаний [36, 42, 103, 122, 138, 139, 163, 164, 170, 187, 188, 196,201].

Особую актуальность газодинамика двухфазных сред приобрела в холодильной и криогенной технике, где нашли широкое применение турборасширительные машины, работающие на парогазовой смесидвухфазные турбодетандеры. Двухфазные турбодетандеры предназначены для преобразования энергии с отдачей внешней работы потоков рабочего вещества, которые в процессе снижения давления могут менять свое агрегатное состояние в проточной части машины — конденсироваться, вымораживаться, вскипать.

Основные области применения двухфазных турбодетандеровкриогенные циклы, технологические системы газовой, нефтяной и нефтехимической промышленности, системы утилизации вторичных ресурсов, установки кондиционирования воздуха [8, 13, 28, 58, 110, 112, 157, 158,210].

Важное место в холодильной технике занимает твердый диоксид углерода (С02, «сухой» лед), который находит весьма широкое применение [58, 141, 179] благодаря ряду достоинств, обусловленных простотой его использования, возможностью получения низких температур, достаточно большой объемной и массовой холодопроизводительностям, отсутствием влаги и т. д.

В нашей стране основное применение и производство твердого С02 приходится на пищевую промышленность, где он используется в основном для хранения, транспортировки и реализации мороженого. Кроме этого, твердый С02 применяется для увеличения холодильных мощностей при пиковых сезонных нагрузках, упаковки продуктов, хранения охлажденного мяса в регулируемой атмосфере с целью увеличения продолжительности хранения и улучшения его качества [160,164].

Твердый С02 нашел широкое применение в технологических процессах машиностроения, например при холодной посадке деталей, холодной закалке специальных сталей, сварке в среде газообразного С02, для очистки поверхностей деталей и узлов от краски и эпоксидных смол, в химической промышленности при обработке пластмасс и резинотехнических изделий. Твердый С02 применяют в качестве реагента для вызывания искусственных дождей и при производстве биомассы, например, для выращивания хлореллы [165].

Жидкого С02 в нашей стране производится в 5 раз больше, чем твердого. Основное свое применение он находит в сварочном производстве. Жидкий С02 используется в металлургии для создания литейных форм, в машиностроении для обработки металлов резанием, при заточке инструментов. Крупным потребителем жидкого С02 является пищевая промышленность. В последнее время наметились перспективы применения С02 для интенсификации нефтедобычи [147].

Как видно, газообразный, жидкий и твердый С02 находит широкое применение. В то же время, по данным ВНИКТИхолодпрома, существующее производство С02 отстает от потребности в нем почти на 45% [141]. Дефицит производства вызывается использованием недостаточно эффективных технологий и оборудования, сезонностью производства и потребления продукта и низким коэффициентом использования мощностей.

Существующая технология производства твердого С02, основанная на базе специального сжигания топлива, отличается большой энерго-, металлеи трудоемкостью, сложностью процесса, низкими экономическими показателями и может быть организована при достаточно крупном потребителе.

Анализ развития производства диоксида углерода указывает на то, что важное место в недалеком будущем займет перспективный способ получения твердого С02 из продуктов сгорания топлива путем его вымораживания в потоке, расширяющегося в турбодетандере газовой холодильной машины или установке для комплексного производства теплоты и твердого С02 (ТХЭА — теплохладоэнергетический агрегат). Этот способ представляет собой новое техническое решение в холодильной технике, позволяющее с высокой эффективностью производить твердый С02 [35, 58, 63, 84, 96]. Отличительной особенностью этого способа является работа турбодетандера в условиях фазового превращения части рабочего вещества, когда возможно образование в проточной части машины крупных кристаллов СОъ способных привести к повышенным газодинамическим потерям, неустойчивой работе машины и эрозионному износу элементов проточной части.

Следует отметить, что при получении С02 из ПСТ достигается значительный экологический эффект, связанный со снижением выброса С02 в атмосферу. Повышение содержания С02 в атмосфере крупных городов и промышленных центров приводит к значительному повышению температуры окружающего воздуха — возникает так называемый «парниковый эффект». Согласно имеющимся данным, концентрация С02 возрастает на 0,5% в год. По расчету специалистов предотвращение экологической катастрофы возможно только при снижении выбросов С02 к 2005 г. на 20% и к 2050 г. в 1,5 раза [5, 7, 33, 106, 111].

В последнее время важное место в производственных, общественных и жилых помещениях стали занимать системы кондиционирования воздуха с воздушными турбохолодильными машинами [46, 149−157, 200]. Здесь термодинамические процессы обработки влажного воздуха при его расширении в турбодетандере сопровождаются резким изменением давления и температуры, значительной глубиной и высокой скоростью охлаждения сразу во всем объеме потока. В результате этого возрастает влияние влагообмена приготовляемого воздуха на промежуточные и конечные параметры его состояния и возникают метастабильные состояния и состояние тумана. Исследование процесса течения в проточной части турбодетандера влажного воздуха с конденсацией водяных паров на базе кинетики фазовых превращений открывает путь к пониманию сущности процесса и устанавливает принципы его управления.

6.2. РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ РЕЖИМОВ РАБОТЫ ДЕТАНДЕРА НА ВЛАЖНОМ ВОЗДУХЕ.

Экспериментальные исследования режимов работы турбодетандера на влажном воздухе проведены с целью выявления особенностей процессов расширения и получения характеристик машины для дальнейшего изучения процесса расширения продуктов сгорания топлива в режиме с капельной жидкостью.

При исследовании температура на входе в ступень соответствовала температуре сухого насыщенного пара Т0 = 303−283 К, начальное влагосо-держание d0 = 0,004−0,019 кг/кг с.в., число Маха Mv= 0,58−0,60 (0,59). На рис. 6.7 представлены основные результаты испытаний турбодетандера на влажном воздухе при различных углах а1С в сопловом аппарате.

Анализ зависимостей приведенного расхода GnP влажного воздуха через турбодетандер от степени расширения лд (рис. 6. 7) показывает, что конденсация водяных паров ААЖ< 0,01 кг/кг с.в. в пределах точности опытов не оказывает влияния на расходную характеристику детандера.

Коэффициент полезного действия щ определялся отношением действительного изменения теплосодержания h к располагаемому теплоперепаду ht: где срвв и к — теплоемкость и показатель адиабаты влажного воздуха.

Действительное изменение теплосодержания определяется разностью энтальпий для насыщенного воздуха на входе 10 и выходе г2 из детандера r]=h/ht.

Располагаемый теплоперепад находился по выражению.

Зависимости приведенного расхода Спр «сухого» и влажного воздуха и КПД Цдтурбодетандера от степени расширения *д.

Спр. 10*, мс/К" .

11 Лд.

0,80.

0,75.

1,2.

1,4.

1,6.

1,8.

2,0 2,2 я,.

1 — сцс = 9°28'- 2 — оцс = 13°- 3 — сцс = 15°13'- о — Ми = 0 548 1 И «.

V Ми ~ 0 652 } РасшИРение сухого воздухе.

• - расширение влажного воздуха при Ми = 0,59 h = i0-i2.

Энтальпия h ~ cpcb к + ?o (срп к + h = cpcbK + dAfmU + L) +dMCPMt2 +л (срлК — L№)9 где Срсв и cPn — теплоемкость сухого воздуха и водяных паровL — теплота конденсации водяных паровLKP — теплота кристаллизации водыСрЖ и срЛ — теплоемкость воды и льдаd2 — влагосодержание насыщенного воздуха за ступенью детандераАйж и Айл — масса взвешенной в потоке жидкости и ледяных частиц.

Функции Айж и Adji согласно [157] имеют вид.

А^ж=(1 -Afa-dJ,.

Adjt = A (d0-d2), где, А — функция перехода жидкости в лед, которая на основе экспериментальных данных определяется следующим образом:

0 при t2 > -15 °С, А = -((-0,04 t2- 0,6) при -40 °С <*2<-15°С,.

1 при t2 < -40 °С.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

Основные научные и практические результаты диссертационной работы заключаются в следующем.

1. Разработаны физическая и математическая модели одномерного течения парогазовой смеси в проточной части осевого и радиального турбодетандеров с частичной конденсацией (кристаллизацией) рабочего вещества. Течение смеси описывается общими законами сохранения массы и энергии, состояния и количества движения в сочетании с кинетическими представлениями о процессах формирования и роста устойчивых центров конденсации (кристаллизации). Модель учитывает реальные свойства рабочего вещества, изменение массы жидкой (твердой) фазы вдоль проточной части машины и работу сил трения.

Разработаны рекомендации по аналитической аппроксимации геометрических характеристик турбодетандера, положения по определению шага интегрирования системы дифференциальных уравнений течения парогазовой смеси и алгоритм численного решения системы уравнений.

2. Впервые разработана условная диаграмма Т-8 для продуктов сгорания топлива в области кристаллизации паров С02. Выполнен анализ и выявлены особенности процесса расширения ПСТ с кристаллизацией С02 с помощью диаграммы Линии Вильсона на диаграмме позволяют определить критическое давление, при котором происходит спонтанная кристаллизация С02. Разработана методика и получены аналитические зависимости для определения критического давления.

3. Впервые в результате расчетно-теоретического исследования процесса расширения ПСТ в турбодетандере, с использованием разработанной математической модели, установлено, что процесс расширения метастабилен, срабатывание большей части теплоперепада в проточной части машины не приводит к заметному развитию процесса кристаллизации, скачок кристаллизации заканчивается в пределах проточной части детандера, при этом перенасыщение резко снижается. Процесс расширения приближенно разделяется на три зоны: первая — расширение «сухих» ПСТ и рост переохлаждения, вторая — спонтанная кристаллизация при максимальном переохлаждении, третья — рост твердых частиц при малом переохлаждении. В исследованном диапазоне параметров и геометрии проточной части детандера размеры частиц С02 на выходе из рабочего колеса не превышают 1 мкм, что меньше допустимых размеров по условиям износа.

4. Впервые с помощью диаграммы Т-8 выполнен анализ энергетических характеристик возможных процессов расширения ПСТ. Установлено, что холодопроизводительность детандера и масса вымороженного С02 в процессе равновесного расширения больше, чем в случаях неравновесного и предельно неравновесного расширения.

Впервые разработана методика термодинамического расчета равновесного и неравновесных процессов расширения ПСТ в турбо-детандере. В результате расчетно-теоретического исследования процессов установлено, что процесс равновесного расширения энергетически более выгоден, чем неравновесные. Холодопроизводительность детандера и масса вымороженного С02 при степени расширения Жд = 2,0−8,0 и массовой концентрациис = 0,05−0,2 для равновесного процесса на 5−15% больше, чем в случае предельно неравновесного расширения. Выявлено, что рост §-с в ПСТ приводит к уменьшению степени вымораживания С02 ОтЮс и к увеличению удельного выхода твердого С02 (Уу/С, но только до некоторого предела, после которого Су/С остается постоянным. При Жд = = 2−4 максимальный выход твердого С02 достигается при gc = 0,12−0,15. Увеличение Жд приводит к росту бг/Сгс и увеличению С7/6.

Анализ результатов расчета показал, что для инженерной практики при расчете процесса расширения ПСТ в области яд < 2,5 и gc < 0,2 целесообразно условное расчленение сложного процесса на два простых, один из которых учитывает изменение состояния ПСТ без фазового перехода, а другой — за счет их.

В результате расчетного исследования получены зависимости, позволяющие строить графики изменения температуры потока ПСТ в турбодетандере и определить место спонтанной кристаллизации С02 и начало возможного эрозионного износа проточной части.

5.Впервые разработаны физическая и математическая модели одномерного течения влажного воздуха в проточной части осевого и радиального турбодетандеров с частичной конденсацией водяных паров. В результате расчетно-теоретического исследования установлено, что процесс расширения влажного воздуха метастабилен. Срабатывание большей части теплоперепада не приводит к заметному развитию процесса конденсации водяного пара — поток перенасыщен.

При достижении в проточной части турбодетандера критического переохлаждения наблюдается скачок конденсации, который происходит на относительно малой длине и завершается резким снижением переохлаждения. Процесс конденсации в этом случае условно разделяется на три фазы: первая — расширение воздуха без конденсации водяных паров, вторая — спонтанная конденсация паров при максимальном переохлаждении, третья — рост капель жидкости при малом переохлаждении. Спонтанная конденсация наблюдается при достижении критического переохлаждения АТКР = 32−37 К. Если при расширении в проточной части не достигнуто критическое переохлаждение, то процесс конденсации разделяется на две зоны: первая — расширение воздуха без конденсации водяных паров, вторая — конденсация паров.

При постоянной степени расширения в зависимости от температуры потока на входе в турбодетандер процесс конденсации водяного пара может закончиться как в проточной части, так и за ней. При снижении Т0 процесс конденсации смещается вниз по потоку и выходит за рабочее колесо машины. Расчетами не выявлено заметного влияния конденсации водяного пара на характер изменения давления, плотности и скорости потока вдоль проточной части турбодетандера.

6. Разработаны методики термодинамического расчета равновесного и предельно неравновесного процессов расширения влажного воздуха в турбодетандере. Получены их энергетические характеристики. При степени расширения жд = 2−6 и температуре Т0 — 273−313 К на входе при равновесном процессе холодопроизводительность и мощность детандера соответственно на 2−14% и 2−7% больше, чем при предельно неравновесном расширении. Подтверждена для инженерной практики правомерность условного расчленения процесса расширения влажного воздуха на два простых, один из которых учитывает изменение состояния без фазового перехода, а другой — за счет их.

В результате расчетного исследования получены зависимости, позволяющие строить графики изменения температуры потока и массы, сконденсировавшихся водяных паров вдоль проточной части турбодетандера, и прогнозировать возможность эрозионного износа элементов машины.

7. Впервые на основании результатов решения математической модели процесса течения влажного воздуха в турбодетандере с учетом элементов кинетики фазовых превращений и методики термодинамического расчета равновесного и предельно неравновесного процессов расширения выполнена интерпретация и анализ процессов расширения влажного воздуха в диаграмме 1-й. Результаты исследования полнее раскрывают особенности течения влажного воздуха в детандере и позволяют более правильно отображать и анализировать процессы расширения в диаграмме /-¿-/для влажного воздуха.

8. Впервые в мировой практике на базе турбокомпрессорных машин и элементов малоразмерного газотурбинного двигателя разработан, спроектирован и создан опытно-промышленный теплохладоэнер-гетический агрегат для комплексного производства теплоты и твердого диоксида углерода (экспериментальный стенд). Стенд позволяет проводить опытное исследование характеристик турбодетандера на «сухом» и влажном воздухе, «сухих» и влажных продуктах сгорания топлива, а также в режиме вымораживания С02 из потока ПСТ. Разработанная методика проведения испытаний и комплекс измерительной и регистрирующей аппаратуры позволяют с достаточной точностью определять параметры, разносторонне характеризующие рабочий процесс в турбодетандере в широком диапазоне режимных параметров. В целом за период освоения агрегат наработал более 3000 часов, в том числе более 300 часов в режиме вымораживания С02.

9. Получены характеристики турбодетандера на «сухом» воздухе в широком диапазоне выходных углов Щс лопаток соплового аппарата. Изменение угла, а ¡-с является эффективным средством регулирования производительности турбодетандера, позволяющим изменять его пропускную способность более чем в 2 раза при сохранении постоянной величины срабатываемого перепада давлений и изменении КПД турбодетандера в пределах 15%.

Испытаниями турбодетандера на влажном воздухе установлено, что характер зависимостей КПД и расхода для различных а1С в сопловом аппарате аналогичен зависимостям, полученным при расширении «сухого» воздуха. Процесс расширения влажного воздуха протекает со значительной неравновесностью. В зависимости от глубины охлаждения процесс конденсации водяного пара может закончиться как в проточной части детандера, так и за ним.

Впервые получены характеристики турбодетандера на «сухих» и влажных продуктах сгорания топлива. Установлено, что характеристики детандера, полученные при испытании на «сухом» воздухе, могут быть использованы и для «сухих» ПСТ с массовой концентрацией диоксида углерода до 8%. Конденсация водяных паров Айж < 0,01 кг/кг с. пет не оказывает влияния на расходную характеристику турбодетандера. Для расчета процесса расширения влажных ПСТ с массовой концентрацией С02 до gc = 0,08, влагосодержанием до й0 = 0,017 кг/кг с. пет при Т0 ~ ~ 293 К и (р = 100% могут быть использованы результаты испытаний детандера на влажном и «сухом» воздухе, а также на «сухих» ПСТ.

Экспериментами доказано, что работа осевого турбодетандера на влажных ПСТ может быть достаточно надежной при температуре на выходе из ступени до -15 °С. В исследованном диапазоне параметров процесс расширения ПСТ протекает со значительной неравновесностью. В зависимости от глубины охлаждения процесс конденсации водяного пара может закончиться как в проточной части детандера, так и за ним.

10. Впервые в мировой практике доказана возможность получения твердого диоксида углерода путем его вымораживания в объеме потока продуктов сгорания топлива, расширяющихся в турбодетандере. Процесс вымораживания С02 идет устойчиво. Износа проточной части, вызванного наличием твердой фракции С02, не выявлено. Повышения вибрации детандера и забиваемости проточной части не обнаружено.

Показать весь текст

Список литературы

  1. В.М., Соколов Ю. Е. К вопросу об образовании тумана на выходе из воздушного турбодетандера// Изв. вузов. Энергетика. 1968. -№ 9.-С. 58−61.
  2. В.М., Соколов Ю. Е. Исследование дисперсности влаги в малоразмерном радиальном турбодетандере, работающем на влажном воздухе// Изв. вузов. Энергетика. 1970. — № 9. — С. 120−122.
  3. В.В. Теплофизические свойства двуокиси углерода. М.: Изд-во стандартов, 1975. — 546 с.
  4. А.Г. Теоретические основы образования тумана при конденсации пара. М.: Химия, 1972. — 304 с.
  5. К. К. Проблемы окружающей среды, энергии и природных ресурсов. М.: Изд-во МГУ, 1974. — 68 с.
  6. В.А., Беленький С. З. Влияние конденсации паров воды на сверхзвуковые течения. М.: Изд-во БНТЦАГИ, 1946. — 10 с.
  7. В.А., Кооп И. З., Скалкин Ф. З. Технологические аспекты охраны окружающей среды. Л.: Гидрометеоиздат, 1982. — 255 с.
  8. .А., Давыдов А. Б., Двойрис А. Д. Эффективность применения турбодетандеров в холодильных системах// Газовая промышленность. 1978. — № 7. — С. 23−26.
  9. В.И., Плачендовский Д. И. Методика расчета параметров сверхзвукового двухфазного потока в центростремительном криогенном турбодетандере// Криогенная техника и кондиционирование: Тр. МВТУ. -М., 1982.-№ 381.-С. 41−44.
  10. В.И., Жолшараев А., Плачендовский Д. И. Методика расчета параметров двухфазного потока в турбодетандере// Глубокий холод и кондиционирование: Тр. МВТУ. М., 1979. — Вып. 296. — С. 57−61.
  11. В.И., Микулин Е. И., Плачендовский Д. И., Жолшараев А. Исследование криогенных циклов с влажнопаровыми расширительными машинами// Изв. вузов. Машиностроение. 1977. — № 3. — С. 87−92.
  12. В.И., Бабичев М. С. Результаты разработок малорасходных турбодетандеров// Химическое и нефтяное машиностроение.- 1982. -№ 8.-С. 14−16.
  13. A.c. 109 673 СССР, KJ1. 22i, 33. Способ получения твердой С02 из смеси газов/ М. П. Ковалев (СССР). 575 568/246- Опубл. 16.03.40. Бюл. № 11.
  14. А.С. 476 418 СССР, МКИ F 25 В 11/00. Турбодетандер/ Б.А. Анти-пенков, А. Б. Давыдов, Е. П. Крылов, Э. П. Нагайцева и P.A. Пересторонин (СССР). 1 944 197/24−6- Заявлено 16.07.73- Опубл. 1975. Бюл. № 25.
  15. A.c. 851 027 СССР, МКИ F 25 В 29/00. Теплохладоэнергетический агрегат/ В. И. Гриценко, В. Д. Галдин, А. П. Болштянский и Ю. Д. Терентьев (СССР).-2 839 052/23−06- Заявлено 11.11.79- Опубл. 30.07.81. Бюл.№ 28.
  16. А.С.1 038 757 СССР, МКИ F 25 В 29/00. Комбинированная установка для производства тепла и двуокиси углерода/ В. И. Гриценко, Ю. Д. Терентьев, Е. Я. Борочин, В. Д. Галдин и A.B. Приходченко (СССР). -3 425 713/23−06- Заявлено 16.04.82- Опубл. 30.08.83. Бюл. № 32.
  17. A.c. 1 041 832 СССР, МКИ F 25 В 29/00. Установка для сойместного производства тепла и углекислоты/ В. И. Гриценко, Ю. Н. Панин,
  18. A.В. Приходченко и В. Д. Гадцин (СССР). 3 425 712/ 23−06- Заявлено 16.04.82- Опубл. 15.09.83. Бюл. № 34.
  19. А.С. 1 092 337 СССР, МКИ F 25 В 29/00. Теплохладоэнергетический агрегат/ Е. Я. Борочнн, В. Д. Галдин, В. И. Гриценко и C.B. Растворов (СССР).-3 562 888/23−06- Заявлено 03.03.83- Опубл. 15.05.84. Бюл. № 18.
  20. А.С. 1 229 529 СССР, МКИ F 25 В 11/00. Способ получения тепла, холода и твердой углекислоты/ Е. Я. Борочин, Я. В. Гааг, В. Д. Галдин и
  21. И.С. Способ производства сухого льда фракционной сублимацией с применением абсорбционно-компрессорной холодильной установки// Холодильное дело. 1935. — № 5. — С. 28−33.
  22. И.С. Свойства холодильных агентов. М.: Пищевая промышленность, 1974. -176 с.
  23. Т.М. Промысловая и заводская обработка природных и нефтяных газов. М.: Недра, 1980. — 202 с.
  24. М.А., Гореченков В. Г., Волков Н. П. Переработка нефтяных и природных газов. М.: Химия, 1981. — 184 с.
  25. В.Н., Кокорин О. Я., Петров JI.B. Кондиционирование воздуха и холодоснабжение. М.: Стройиздат, 1985. — 367 с.
  26. Сжижение газов с использованием многоступенчатого расширения в области влажного пара К. З. Бочавер, Д. З. Бродская и др. // Нефтепереработка и нефтехимия: Сб. науч. тр. М., Недра, 1972. — С. 281−288.
  27. И.Т., Ярошенко В.M. Влияние влажности воздуха на процессы расширения в детандерах турбохолодильных машин// Холодильная техника. 1976. — № 9. — С. 14−17.
  28. Испытание машины ТХМ1−25 при повышенных температуре и вла-госодержании атмосферного воздуха. Л. Ф. Бондаренко, А. К. Мытиль, Е. В. Семенюк, Ю. Д. Хаютин // Холодильная техника. 1977. — № 2. — С. 10−12.
  29. И.Н., Семендяев К. А. Справочник по математике для инженеров и учащихся втузов. 13-е изд., исправ. М.: Наука, 1986. — 544 с.
  30. A.A. Частотное управление асинхронными двигателями. -М.: Энергоатомиздат, 1982. 216 с.
  31. Н.С., Горошко Б. Б., Николаев В. Д. Атмосферные выбросы: угроза в цифрах// Энергия: Экономика, технология, экология.
  32. H.H. Моделирование характеристик центробежных компрессоров. Л.: Машиностроение, 1983. — 214 с.
  33. Комплексное теплохладоснабжение промышленных предприятий с использованием авиационных ГТД. H.H. Бухарин, С. Н. Бобылев, H.A. Ко-ноплева, А. К. Стукаленко, В. П. Суетинов, H.H. Кошкин// Холодильная техника: Тр. науч. конф. Л., 1970 — С. 6−14.
  34. М.Д. Термодинамика парожидкостных потоков. Л.: Энергия, 1967. — 272с.
  35. C.B., Медведков Е. А., Коробченко A.C. К определению параметров двухфазного потока в турбодетандере// Повышение эффективности холодильных машин: Межвуз. сб. науч. тр. Л., 1983. — С. 91−94.
  36. A.A., Казавчинский Я. З., Рабинович В. А. Теплофи-зические свойства воздуха и его компонентов. М.: Наука, 1966. — 376 с.
  37. Н.Б. Справочник по теплофизическим свойствам газов и жидкостей. М.: Физматгиз, 1963. — 708 с.
  38. Т.Н., Медведовская И. И., Панин Ю. Н. К выбору метода анализа состава рабочего тела теплохладоэнергетического агрегата// Совершенствование холодильных и компрессорных машин: Межвуз. сб. науч. тр. Омск, 1984. — С. 16−21.
  39. П.П., Мак Л.М. Конденсация в сверхзвуковых и гиперзвуковых аэродинамических трубах// Проблемы механики: Сб. науч. статей. М&bdquo- 1961. — Вып. 3. — С. 254−367.
  40. В.Д. Турбины и реактивные сопла на двухфазных потоках. М.: Машиностроение, 1965. — 193 с. 43 .Воронин Г. И., Антипенко И. Н., Власов П. К. Аэродромные кондиционеры. М.: Транспорт, 1968. — 693 с.
  41. Г. И. Системы кондиционирования воздуха на летательных аппаратах. М.: Машиностроение, 1973. — 443 с.
  42. Г. И. Конструирование машин и агрегатов систем кондиционирования. М.: Машиностроение, 1978. — 541 с.
  43. А.А. Анализ энергетической эффективности воздушных турбокомпрессорных кондиционеров с различными схемами и циклами// Судовое кондиционирование: Тр. НКИ. 1973. — Вып. 72. — С. 17−23.
  44. В.Д. К вопросу регулирования теплохладоэнергетического агрегата// Повышение эффективности холодильных машин: Межвуз. сб. науч. тр. Л., 1982. — С. 114−120.
  45. В.Д., Карачкова И. Р. Экспериментальный стенд для исследования турбодетандера// Совершенствование холодильных и компрессорных машин: Межвуз. сб. науч. тр. Омск, 1984.- С. 59−64.
  46. В.Д., Гриценко В. И. Экспериментальное исследование турбодетандера с поворотным сопловым аппаратом// Тез. докл. Всесоюз. науч.-техн. конф. «Микрокриогенная техника 84″. — М., 1984. — С. 50.
  47. ЗО.Галдин В. Д. Методика расчета параметров двухфазного потока в турбодетандере// Интенсификация процессов пищевых производств, управление, машины и аппараты: Межвуз. сб. науч. тр. Л., 1987. — С. 129−134.
  48. В.Д., Гриценко В. И. Некоторые вопросы расчета двухфазных потоков в турбодетандере и их энергетические характеристики// Повышение эффективности компрессорных и тепло использующих холодильных машин: Межвуз. сб. науч. тр. Л., 1987. — С. 78−83.
  49. В.Д. Расчетное исследование состава дымовых газов для установки получения твердого диоксида углерода/ Омский политех, ин-т. -Омск, 1991. 6 с. — Деп. в ЦИНТИХимнефтемаш 25.06.91, № 2102.
  50. В.Д. Влияние параметров дымовых газов на процесс кристаллизации в турбодетандере// Холод народному хозяйству: Тез. докл. Всесоюз.науч.-техн. конф. — Л., 1991. — С. 52−53.
  51. В.Д. Влияние параметров рабочего вещества на процесс кристаллизации диоксида углерода в турбодетандере/ Омский политех, ин-т. Омск, 1992. — 6 с. — Деп. в ЦИНТИХимнефтемаш 25.05.92, № 2203.
  52. В.Д. Получение твердого диоксида углерода из расширяющегося газового потока: Учеб. пособие. Омск: ОмПИ, 1993. — 60 с.
  53. В.Д. Анализ процессов расширения парогазовой смеси в турбодетандере// Повышение эффективности холодильных машин и установок низкопотенциальной энергетики: Межвуз. сб. науч. тр. СПб., 1993.-с. 24−29.
  54. В.Д. Влияние параметров продуктов сгорания топлива на процесс кристаллизации диоксида углерода в турбодетандере/ Омский гос. техн. ун-т. Омск, 1994. — 5 с. — Деп. в ВИНИТИ 09.12.94, № 2686-В94.
  55. В.Д. Влияние параметров дымовых газов на процесс кристаллизации С02 в турбодетандере// Тез. докл. X между нар. науч.-техн. конф. по компрессорной технике. Казань, 1995. — С. 237−238.
  56. В.Д., Терентьев Ю. Д. Анализ процессов расширения дымовых газов в турбодетандере// Динамика систем, механизмов и машин: Тез докл. Междунар. науч.-техн. конф. Омск, 1995. — Кн. 1. — С. 135.
  57. В.Д. Результаты теоретического исследования процесса кристаллизации С02 из расширяющегося потока дымовых газов//
  58. Динамика систем, механизмов и машин: Тез. докл. Междунар. науч.-техн. конф. Омск, 1995. — Кн. 1. — С. 136.
  59. В.Д. Определение критического давления для процесса расширения дымовых газов в турбодетандере// Динамика систем, механизмов и машин: Тез. докл. Междунар. науч.-техн. конф. Омск, 1995.-Кн. 1.-С. 137.
  60. В.Д., Терентьев Ю. Д. Особенности процесса расширения дымовых газов в турбодетандере// Науч. тр. Вып. 6. — Владивосток, 1995. -С. 133−136.
  61. В.Д. Критическое давление для процесса кристаллизации С02 из расширяющегося потока продуктов сгорания топлива в турбодетандере/ Омский гос. тех. ун-т. Омск, 1996. — 6 с. — Деп. в ВИНИТИ 16.02.96, № 505-В96.
  62. В.Д. Математическая модель процесса расширения природного газа в турбодетандере// Нефть и газ Западной Сибири: Тез. докл. Междунар. науч.-техн. конф. Тюмень, 1996. — Кн. 2. — С. 75−76.
  63. В.Д. Прогнозирование эрозионного износа проточной части турбодетандера в режиме получения твердого С02// Холод и пищевые производства: Тез. докл. Междунар. науч.-техн. конф. СПб, 1996. С. 48−49.
  64. В.Д. Математическая модель процесса расширения влажного воздуха в турбодетандере// Математические модели и численные методы механики сплошных сред: Тез. докл. Междунар. конф. Новосибирск, 1996. С. 202.
  65. В.Д. Математическая модель процесса расширения влажного воздуха в турбодетандере/ Омский гос. техн. ун-т. Омск, 1996. -7 с. — Деп. в ВИНИТИ 20.11.96, № 3369-В96.
  66. В.Д. Результаты теоретического исследования процесса расширения влажного воздуха в турбодетандере/ Омский гос. техн. ун-т. -Омск, 1996. 6 с. — Деп. в ВИНИТИ 06.12.96, № 3546-В96.
  67. В.Д. Влияние влажности воздуха на энергетические характеристики турбодетандера/ Омский гос. техн. ун-т. Омск, 1996. -8 с. — Деп. в ВИНИТИ 06.12.96, № 3548-В96.
  68. В.Д. Влияние температуры воздуха на процесс конденсации водяного пара в турбодетандере/ Омский гос. техн. ун-т. -Омск, 1996. 6 с. — Деп. в ВИНИТИ 23.12.96, № 3743-В96.
  69. В.Д. Влияние геометрии проточной части турбодетандера на процесс кристаллизации диоксида углерода/ Омский гос. техн. ун-т.-Омск, 1997. 6 с. — Деп. в ВИНИТИ 24.01.97, № 211-В97.
  70. Galdin V.D. The theoretical study of the moisture laden air expansion in the expander// Rational Use of Secondary Products in Agriculture: Thesises of report International Scientific Conference — Krasnodar, 1997. — C. 223−224.
  71. В.Д. Энергетические характеристики процесса расширения ПСТ в турбодетандере// Динамика систем, механизмов и машин: Тез. докл. 2-й междунар. науч.-техн. конф. Омск, 1997. — Кн. 2. — С. 14.
  72. В.Д., Терентьев Ю. Д. Методика расчета процесса вымораживания С02 из дымовых газов в турбодетандере// Динамика систем, механизмов и машин: Тез. докл. 2-й междунар. науч.-техн. конф. -Омск, 1997. Кн. 2. — С. 15.
  73. В.Д. Энергетические характеристики процесса расширения продуктов сгорания топлива в турбодетандере// Криогенное и холодильное оборудование и технологии: Сб. науч. тр. -Омск, 1997. Вып. 1, ч. 1. — С. 110−113.
  74. Ю.Б., Рекстин Ф. С. Методы исследования центробежных компрессорных машин. Д.: Машиностроение, 1969. — 303 с.
  75. В.И., Приходченко A.B. Определение рациональных соотношений давлений в турбомашинах теплохладоэнергетической установки// Повышение эффективности холодильных машин: Межвуз. сб. науч. тр. Л., 1982. — С. 106−114.
  76. В.И. Энергетические установки для совместного производства тепла и холода: Учеб. пособие. Омск: ОмПИ, 1980. — 80 с.
  77. В.И., Губайдулин Н. Л., Терентьев Ю. Д., Приходченко A.B. Экспериментальное исследование осевого турбодетандера в области умеренно низких температур// Компрессорные машины и установки: Сб. науч. тр. Краснодар, 1977. — Вып. 246. — С. 62−67.
  78. В.И. Исследование работы центростремительного реактивного детандера на влажном вохдухе// Холодильная техника: Сб. докл. науч. конф. Л., 1970. — С. 43−51.
  79. В.И., Терентьев Ю. Д. Определение выхода твердой двуокиси углерода в теплохладоэнергетическом агрегате, выполненном на базе авиационных ГТД// Повышение эффективности холодильных машин: Межвуз. сб. науч. тр. Л., 1981. — С. 67−71.
  80. В.И., Грейлих А. А., Ложкин А. Н. Энергоустановки для комплексного производства тепла и холода// Холодильные и компрессорные машины: Межвуз. сб. науч. тр. Новосибирск, 1978. -С. 3−6.
  81. В.И. Энергетический агрегат для комплексного производства теплоты и диоксида углерода// Совершенствование холодильных и компрессорных машин: Межвуз. сб. науч. тр. Омск, 1984. — С. 4−9.
  82. В.И., Приходченко А. В. Анализ энергетического баланса турбомашин в теплохладоэнергетическом агрегате// Совершенствование холодильных и компрессорных машин: Межвуз. сб. науч. тр. Омск, 1984. -С. 120−127.
  83. В.И., Терентьев Ю. Д. Исследование работы теплохладоэнергетического агрегата в режиме получения холода// Холодильные и компрессорные машины: Межвуз. сб. науч. тр. Омск, 1980. — С. 3−7.
  84. В.И., Терентьев Ю. Д. Анализ процесса получения твердой двуокиси углерода в теплохладоэнергетическом агрегате// Холодильные и компрессорные машины: Межвуз. сб. науч. тр. Омск, 1980. — С. 8−12.
  85. В.И., Галдин В. Д. Экспериментальное исследование турбодетандера с поворотным сопловым аппаратом// Интенсификация работы холодильных установок: Тез. докл. краевой науч.-техн. конф. -Владивосток, 1985. С. 5−6.
  86. В.И., Галдин В. Д., Грейлих А. А. Методика расчета параметров двухфазного потока в турбодетандере ТХЭА// Интенсификация производства и применения искусственного холода: Тез. докл. Всесоюз. науч.-практ. конф. Л., 1986. — С. 108−109.
  87. В.И., Галдин В. Д. Результаты теоретического исследования двухфазного потока в осевом турбодетандере// Процессы переноса в системах кондиционирования вохдуха, в холодильных и криогенных установках: Межвуз. сб. науч. тр. Л., 1987. — С. 45−50.
  88. В.И. Основы теории и расчет теплохладоэнергетических агрегатов: Учебное пособие. Омск: Изд-во. ОмГТУ, 1994. 100 с.
  89. А.Б., Нагайцева Э. П. Работа центростремительного турбодетандера в области влажного пара// Химическое и нефтяное машиностроение. 1975. — № 1. — С. 5−6.
  90. А.Б., Прохоров В. И. Результаты экспериментальных исследований центростремительного реактивного турбодетандера для систем кондиционирования воздуха// Кондиционирование воздуха. М., Стройиздат, 1966. — Вып. 18. — С. 94−105.
  91. А.Б., Кобулашвили А. Ш., Крылов Е. П. Повышение эффективности и надежности криогенной утановки в результате совершенствования турбодетандерного агрегата// Химическое и нефтяное машиностроение. 1979. — 8. — С. 9−11.
  92. Расчет и конструирование турбодетандеров// А. Б. Давыдов, А. Ш. Кобулашвили, А. Н. Шерстюк. М.: Машиностроение, 1987. — 232 с.
  93. М.М., Коробченко A.C., Суетинов В. П. Опытный стенд для получения сухого льда на Ленхладокомбинате// Интенсификация производства и применения искусственного холода: Тез. докл. Всесоюз. науч.-практ. конф. Л., 1986. — С. 41−42.
  94. Даум, Джайармати. Конденсация воздуха и азота в гиперзвуковых аэродинамических трубах// Ракетная техника и космонавтика. 1968. -Т.6,-№ 3. — С. 94−103
  95. М.Е., Филиппов Г. А. Газодинамика двухфазных сред. М.: Энергия, 1968.-423 с.
  96. .П., Марон И. А., Шувалова Э. З. Численные методы анализа. М.: Физматгиз, 1963. — 400 с.
  97. Ден Г. Н., Гриценко В. И. Экспериментальное исследование работы центростремительного детандера на влажном воздухе// Изв. вузов. Энергетика. 1972. — № 2. — С.57−61.
  98. В.И. Программа „Экологически чистая энергетика“// Теплоэнергетика. -1992. № 8. — С. 4−9.
  99. Н.Ф. Справочник по углеводородным топливам и их продуктам сгорания. M.-JL: Госэнергоиздат, 1962. — 288 с.
  100. В.И. Низкотемпературные радиальные турбодетандеры. М.: Машиностроение, 1974. — 446 с.
  101. Г. В., Зеленов В. В., Носовицкий И. А. Создание турбины для высокопроизводительного турбодетандерного агрегата высокого давления// Разработка, совершенствование и доводка газотурбинных агрегатов: Тр. ЦКТИ. Л., 1981. — Вып. 187. — С. 90−95.
  102. ПО.Жолшараев А. Рост капель при конденсации воздуха в проточной части турбодетандера// Машины и аппараты холодильной и криогенной техники и кондиционирования воздуха: Межвуз. сб. науч. тр. Л., 1983. -С. 71−74.
  103. Ш. Залогин Н. Г., Кропп Л. И., Кострикин Ю. М. Энергетика и охрана окружающей среды. М.: Энергия, 1979. — 352 с. 112.3арницкий Г. Э. Опытная турбодетандерная установка на природном газе// Промышленность Кубани. 1962. — № 6. — С. 20−23.
  104. Ю.В., Чегринцев Ф. А. Применение dj-диаграммы для расчета турбодетандера кондиционера// Холодильная техника. 1968. -№ 2.-С 19−22.
  105. Пб.Зельдович Я. Б. К теории образования новой фазы. Кавитация. ЖЭФТ. 1942. — Т. 12, Вып. 11−12. — С. 525−538
  106. О.М., Двойрис А. Д. Технология производства сжиженного природного газа11 Подготовка и переработка газа и газового конденсата. М., 1978. — № 6. — 60 с.
  107. Ю.Я., Яблоник P.M. Приложение теории кинетики конденсации к расчетам паровых турбин// Температурный режим и гидравлика парогенераторов. Л., 1978. — С 102−116.
  108. Ю.Я., Фаддеев И. П. Влияние влажности пара на работу турбинной ступени// Энергомашиностроение. 1987. — № 8. — С. 5−8.
  109. Дж. Термодинамика. М.-Л.: Госэнергоиздат. -1963. -280 с.
  110. И.И. Теория турбомашин. Л.: Машиностроение, 1972.- 536 с.
  111. И.И., Яблоник P.M. Основы теории влажнопаровых турбин. М.: Машиностроение, 1968. — 264 с.
  112. В.А., Шейдлин А. Е. Термодинамика растворов. М.-Л.: Госэнергоиздат, 1956. — 326 с.
  113. Н.М., Дворский Л. С. О потерях энергии в системе охлаждения газа с турбодетандерным агрегатом// Энергомашиностроение.- 1976. № 4. — С. 36−39.
  114. Получение сухого льда вымораживанием в турбодетандере газовой холодильной машины. H.H. Кошкин, В. П. Суетинов, Б.В. Шес-таков, М.М. Данилов// Исследование холодильных машин: Межвуз. сб. науч. тр. Л., 1978. — С. 50−57.
  115. H.H., Ложкин А. Н. Комплексные теплохладо-энергетические агрегаты средней производительности и перспективы их использования в народном хозяйстве// Тез. докл. 1 всесоюз. конф. по холодильному машиностроению. М., 1972. — С. 18−19.
  116. А.Н., Бухарин H.H., Бобылев С. М. Системы комбинированного теплохладоснабжения мясокомбинатов// Повышение эффективности процессов и оборудования холодильной и пищевой промышленности: Сб. матер, науч. конф. Л., 1972. — С. 126−131.
  117. А.Н. Модельные испытания осевого турбодетандера на влажном воздухе// Теплоэнергетика: Тр. Николаевского кораблестроительного ин-та. 1972. — Вып. 55. — С. 91−94.
  118. А.Н. Исследование работы осевого турбодетандера на влажном воздухе в режиме кондиционирования// Холодильная техника. -1970.-№ 10.-С. 34−37.
  119. Опыт наземного применения авиационных турбоагрегатов в холодильной технике. B.C. Мартыновский, Л. З. Мельцер, И. Т. Бондарев, Е. И. Богодист, В. М. Ярошенко // Холодильная техника. 1973. — 11. — С. 4−9.
  120. Меррит, Везерстоун. Конденсация паров ртути и процессы роста капель в потоке азота// Ракетная техника и космонавтика. 1967. — Т.5, № 4.-С. 140−149.
  121. Г. А. Термодинамические расчеты процессов парогазовых смесей. М.: Машгиз, 1962. — 215 с.
  122. .В., Самойлов Г. И., Ефремов С. Н. Кондиционирование воздуха на пассажирском газотурбоходе „Буревестник“// Холодильная техника. 1969. — № 6. — С. 14−18.
  123. A.B. Основы термодинамических расчетов вентиляции и кондиционирования воздуха. М.: Высшая школа, 1971.-460 с.
  124. Неравновесные физико-химические процессы в аэродинамике/ Под ред. Г. И. Майкопара. М.: Машиностроение, 1972. — 344 с.
  125. А.И., Шпензер Г. Г. Газодинамика влажнопаровых турбинных ступеней. Д.: Машиностроение, 1977. — 182 с.
  126. Основы газовой динамики/ Под ред. Г. Эммонса. М.: ИЛ, 1963. -720 с.
  127. Ю.Н., Корючин А. М., Яковлев М. И. Расчет состава продуктов сгорания жидких и газообразных топлив для теплохладо-энергетического агрегата// Повышение эффективности холодильных и компрессорных машин: Межвуз. сб. науч. тр. Омск, 1982. — С. 17−23.
  128. Т.Ф. Производство и применение сухого льда, жидкого и газообразного диоксида углерода. -М.: Лег. и пищ. пром-ть, 1982. 208 с.
  129. Повышение эффективности турбомашин и аппаратов в составе теплохладоэнергетического агрегата: Отчет о НИР/ ОмПИ: Руководитель В. И. Гриценко. № ГР 800 266 630. — Омск, 1981. — 168 с.
  130. Л.П., Филиппов Г. Г., Горбунов А. И. О расчете нестационарных процессов массовой кристаллизации// Теоретические основы химической технологии. -1981. Т. 15, № 4. — С. 513−519.
  131. Л.П., Филиппов Г. Г., Горбунов А. И. О расчете нестационарных процессов массовой кристаллизации в случае зависимости скорости роста кристаллов от размера// Теоретические основы химической технологии. -1983. Т.17, № 3. — С. 412−416.
  132. Правила 28−64 измерения расхода жидкостей, газов и паров стандартными диафрагмами и соплами. М.: Из-во стандартов, 1965. — 148 с.
  133. В.П. Теплотехнические измерения и приборы. -М.: Энергия, 1978. 704 с.
  134. Применение углекислоты в добыче нефти/ В. Бемант, А. Бан, Г. Домман и др. М.: Недра, 1977. — 215 с.
  135. Применение газожидкостного турбодетандера в воздухораз-делительных установках высокого давления. А. Б. Давыдов, П. П. Кулагин, Е. В. Оносовский и др.// Химическое и нефтяное машиностроение. 1984. -№ 2.-С. 29−30.
  136. В.И. Использование воздушных турбохолодильных машин для некоторых систем кондиционирования// Холодильная техника. 1965.-Ж.-С. 68−70
  137. В.И. О применении воздушных холодильных машин в системах кондиционирования воздуха// Холодильная техника. 1965. -№ 6.-С. 30−35.
  138. В.И. Классификация систем кондиционирования с воздушными турбохолодильными машинами// Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха: Сб. науч. тр. М., 1965. — С. 18−23.
  139. В.И. Особенности двухфазных процессов в системах кондиционирования с воздушными холодильными машинами// Холодильная техника. 1969. — № 9. — С. 22−25.
  140. В.И. Методика термодинамического расчета систем кондиционирования с воздушными холодильными машинами сприменением I-d-диаграммы// Кондиционирование воздуха. М., 1966. -Вып. 18.-С. 106−127.
  141. В.И. Метастабильное состояние влажного воздуха// Кондиционирование воздуха. М., 1969. — Вып. 27. — С. 125−135.
  142. В.И. Перспективы применения воздушных холодильных машин в системах кондиционирования воздуха// Холодильная техника и технология: Сб. науч. тр. Киев, 1969. — Вып. 8. — С. 21−26.
  143. В.И. Термодинамические процессы обработки влажного воздуха в турбодетандере до начала конденсации водяных паров// Кондиционирование воздуха. М., 1969. — Вып. 27. — С. 136−146.
  144. В.И. Системы кондиционирования воздуха воздушными холодильными машинами. М., 1980. — 161 с.
  145. Работа турбодетандера установок низкотемпературной сепарации в условиях гидротообразования// Экспресс-информация: Министерство газовой пром-ти. М., 1970. — 8. — С. 30−32.
  146. М.Б. Топливо и эффективность его использования. М.: Наука, 1971.-358 с.
  147. Различные области применения холода/ Под ред. A.B. Быкова. -М.: Агропромиздат, 1985. 272 с.
  148. Ривкин C. JL, Александров A.A. Термодинамические свойства воды и водяного пара: Справочник. -М.: Энергомашиностроение, 1984. -80 с.
  149. .В. Особенности работы турбин на насыщенном газе и методика их теплового расчета// Изв. вузов. Энергетика. 1963. — № 3. -С. 60−67.
  150. Г. А. Неравновесные и нестационарные процессы в газодинамике. М.: Наука, 1979. — 286 с.
  151. Г. А. Сверхзвуковые двухфазные течения. Минск: Высшая школа, 1972. — 480 с.
  152. M.Д. Хлорелла новый вид корма. — М.: Колос, 1977. -255 с.
  153. A.A., Попов Ю. И. Разностные схемы газовой динамики. М.: Недра, 1971.-351 с.
  154. Сверхзвуковые двухфазные течения в условиях скоростной неравновесности частиц/ H.H. Яценко, Р. И. Солоухин, А. Н. Панирт и др. -Новосибирск: Наука, 1980. 160 с.
  155. A.A. Основы теории ошибок. JL: Изд-во Ленинградского ун-та, 1972. -124 с.
  156. Справочник по физико-техническим основам криогеники/ Под общ. ред. М. П. Малкова. 2-е изд. — М.: Энергия, 1973. — 392 с.
  157. К.П. Неустановившиеся движения сплошной среды. -М.: Наука, 1971.-854 с.
  158. A.A. Новый эффективный способ ожижения газов// Газовое дело. 1969. — № 1. — С. 29−33.
  159. Л.Е. Основы газодинамики течения в соплах. М.: Машиностроение, 1974. — 212 с.
  160. X. Г. Явления конденсации при течении с большими скоростями// Основы газовой динамики. М.: ИИЛ, 1963. — С. 490−536
  161. Л.М., Княжевская Т. В., Зайнулина Н. Б. Расчетный анализ циклов с жидкостным детандером// Экспресс-информация ЦИНТИхимнефтемаш, ХМ-6. 1975. — № 10. — С. 16−25.
  162. К.И., Ожигов Г. Е. Теоретические исследования расширения влажного пара воздуха в турбодетандере// Достижения и задачи в производстве и применении холода в народном хозяйстве СССР: Докл. конф. Л., 1960. — С. 213−223.
  163. А.Г. Спонтанная конденсация пара и образование конденсационных аэрозолей// Успехи химии. 1969. — Т. 38, вып. 1.-С. 166−191.
  164. Таблицы стандартных справочных данных. Кислород жидкий и газообразный. Плотность, энтальпия, энтропия и изобарная теплоемкость при температурах 70−1000 К и давлениях 0,1−100 МПа (ГСССД 19−81). -М.: Изд-во стандартов, 1982. 11 с.
  165. Таблицы стандартных справочных данных. Азот жидкий и газообразный. Плотность, энтальпия, энтропия и изобарная теплоемкость при температурах 70−1000 К и давлениях 0,1−100 мПа (ГСССД 19−81). -М.: Изд-во стандартов, 1982. 13 с.
  166. А.Д. Производство и применение сухого льда. М.: Госторгиздат, 1960. -128 с.
  167. Термодинамические и теплофизические свойства продуктов сгорания/ В. В. Алемаеов, А. Ф. Дрегалин, А. Н. Тишин и др. М., 1971. -Т.1.-266 с.
  168. Тепло- и массообмен. Теплотехнический эксперимент. Справочник/ Под общ. ред. В. А. Григорьева и В. М. Зорина. М.: Энергоиздат, 1982. — 512 с.
  169. Теплоэнергетика и теплотехника: Общие вопросы. Справочник/ Под общ. ред. В. А. Григорьева и В. М. Зорина. М.: Энергоиздат, 1980. -528 с.
  170. Ю.Д., Гриценко В. И. Термодинамика процесса вымораживания двуокиси углерода из дымовых газов в теплохладоэнергетическом агрегате// Холодильные и компрессорные машины: Межвуз. сб. науч. тр. Новосибирск, 1978. — С. 18−20.
  171. А.П., Худяков В. А., Костин В. Н. О задержке кристаллизации частиц конденсата в сопле реактивного двигателя// Изв. вузов. Авиационная техника. -1971. № 2. — С. 24−31.
  172. Из опыта эксплуатации турбин насыщенного пара АЭС. Б. М. Трояновский, Ю. Ф. Косляк, М. А. Вирченко и др.// Теплоэнергетика. -1977.-№ 2.- С. 15−18.
  173. У., Нагамацу X. Конденсация азота в сверхзвуковых соплах// Механика М., 1953. — № 5. — С. 94−106.
  174. Г. Одномерное двухфазное течение.- М.: Мир, 1972.-440с.
  175. И.П. Эрозия влажнопаровых турбин. Л.: Машиностроение, 1974. — 208 с.
  176. Г. А., Салтанов Г. А., Игнатьевский Е. А. Анализ конденсации перенасыщенного пара в турбинных ступенях// Теплоэнергетика. 1970. — № 12. — С. 22−26.
  177. Г. А., Поваров O.A., Пряхин В. В. Исследование и расчеты турбин влажного пара. М.: Энергия, 1973. — 232 с.
  178. Влияние дисперсности жидкой фазы на характеристики двухфазных потоков. Г. А. Филиппов, А. И. Селезнев, Л. А. Беляев, А.И. Никольский// Теплоэнергетика. 1979. — № 11. — С. 51−55.
  179. Я.И. Кинетическая теория жидкостей. М.- Л.: Изд-во АН СССР, 1945.-423 с.
  180. В.М. Химическая релаксация в соплах реактивных двигателей. М.: Машиностроение, 1975. — 158 с.
  181. К.В. Теория и расчет авиационных лопаточных машин. М.: Машиностроение, 1970. — 610 с.
  182. . Рост и форма кристаллов. М.: ИИЛ, 1961. — 224 с.
  183. Г. В., Данилин B.C., Селезнев Л. И. Адиабатные двухфазные течения. М.: Атомиздат, 1973. — 447 с.
  184. А.Н. Компрессоры. M.-JL: Госэнергоиздат, 1959.-191 с.
  185. X. Теория инженерного эксперимента. М., 1972. — 381 с.
  186. Испытания и доводка турбодетандерного агрегата ТКО-25/64. В. Б. Шнепп, Г. Г. Петросян, В. М. Шишкин, М. Х. Хамидуллин, Ю. В. Алеев // Химическое и нефтяное машиностроение. 1979. — № 3. — С. 5−7.
  187. П.А., Шабетя В. И. Воздушные турбохолодильные машины для кондиционирования воздуха при строительстве глубоких шахт// Шахтное строительство. -1968. № 3. — С. 1−3.
  188. А.В. Паровые турбины. М.: Энергия, 1976. — 368 с.
  189. А.Н. Расчет течений в элементах турбомашин. М.: Машиностроение, 1967. — 170 с.
  190. Экспериментальное исследование теплохладоэнергетического агрегата с турбомашинами на база авиационных ГТД: Отчет о НИР/ ОмПИ- Руководитель В. И. Гриценко. № ГР 76 015 860. — Омск, 1977. — 132 с.
  191. Экспериментальное исследование турбомашин и аппаратов в составе теплохладоэнергетического агрегата: Отчет о НИР/ ОмПИ- Руководитель В. И. Гриценко. № ГР 76 015 877. — Омск, 1978. — 140 с.
  192. Экономические и энергетические аспекты внедрения в энергетику ПГУ с ВЦГ третьего поколения/ Е. Н. Прутковский, B.C. Варварский,
  193. B.И. Гриценко и др.// Теплоэнергетика. 1992. — № 11. — С. 18−22.
  194. P.M. Испытание модельных турбинных ступеней на увлажненном воздухе// Теплоэнергетика. 1962. — № 5. — С. 47−50.
  195. А.В., Твердохлебов В. И., Еременко В. И. Работа турбодетандера установок низкотемпературной сепарации в условиях гидратообразования// Экспресс информация: ВНИИЭГазпром. М., 1970.1. C. 30−31.
  196. A.B., Твердохлебов В. И., Базь В. И. Термодинамический анализ турбохолодильных установок НТС// Газовая промышленность. -1970.-№ 3.-С. 7−11.
  197. A.B. Новые машины для подготовки и транспорта газа// Газовая промышленность. 1976. — № 1. — С. 19−22.
  198. A.B. Турбодетандеры в системах промысловой подготовки природного газа. М.: Недра, 1977. — 173 с.
  199. Baumann А. Kuhlung und Entfeuchtung von nach dem Luft -expansions prozess. Zeitschrift fur die gesamte Kalte — Industrie, Heft 7, 1930, 37- P. 125−136.
  200. Becher R., Doring W., Kinetische Behandluhg der Keimbildung in Ubersattigten Dampfen, Ann. Physik, 24, 1935.
  201. Beattie J.A., Bridgeman O.C. A new equation of state for fluids. -J. Amer. chem. soc., 1927, № 7, V. 49 P. 1665−1667.
  202. D., Май S. Selection quide for expansion turbines// Hydracarbon Proceding. 1979. — August. — P. 83−86.
  203. Church E.F., Steam turbines, 1950.
  204. Knudsen M. Die maxsimale Verdampfung Sgeschwindigkeit des Quecsilbers. — Ann. Physik, 1915, 47, 13 — S. 24−29.
  205. Honghtor I.D. Mefay. Turboexpander and condensate recovery// Oil and Gas Journal. 1973. — Vol. 71, № 10. — P. 32−34.
  206. Stodola A., Dampf- und Gasturbinen, 1924.366
  207. Swearingen J.S. Turboexpandas and proceses that use them// Chemical engineering progress. 1972. — Vol. 68. — № 7. — P. 95−105.
  208. Swearingen J.S. Turboexpandas and expansion process for industrial gases// „Cryotech“ 73: Production and Use industrial Gases». -Guildford. -1974. P. 36−42.
  209. Swearingen J.S., Shulz B.G. Flushing runs Turboexpander// Oil and Gas Journal. -1976. Vol. 74. — № 27. — P. 83−89.
  210. Terry E. Shoup. A Practical Guide to Computer Methods for Engineers. University of Houstor Prentice-Hall, Inc., Englewood Cliffs, — N. 7. -1979.
  211. Tolmin R. C., J. Chem. Phys., 1949. № 17.
  212. Thomson W., Proc. Roy. Soc., Edinburgh, 1870 № 7.367
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!