Безуглеродистые коррозионностойкие стали на Fe-Cr-Ni основе с некоторым варьированием дополнительных легирующих элементов

• ВВЕДЕНИЕ
• 1 Литературный обзор
• 1.1 Особенности легирования коррозионностойких аустенитных сталей
• 1.2 Коррозионностойкие стали аустенитного класса
• 1.2.1 Стабильные аустенитные стали
• 1.2.2 Нестабильные аустенитные стали
• 1.3 Аустенитные стали с карбидным и интерметаллидным упрочнением
• 1.3.1 Стали с карбидным упрочнением
• 1.3.2 Стали с интерметаллидным упрочнением
• 1.4 Аустенитные стали, содержащие азот
• 1.5 Постановка задачи исследования
• 2 МАТЕРИАЛ И МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ
• 3 результаты эксперимента и их обсуждение
• ВЫВОДЫ
• БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

Для производства изделий точного машиностроения, медицинской промышленности и других отраслей требуются высокопрочные коррозионностойкие стали функционального назначения.

В настоящее время марочный сортамент отечественных коррозионностойких сталей и сплавов представлен 63 марками, включенными в базовый ГОСТ 5632–72 и более чем 40 марками специального назначения, выпускаемыми по техническим условиям [1,2]. Это наиболее используемые на практике материалы различных структурных классов (мартенситного, аустенитного, ферритного и смешанных классов). Составы сталей, устойчивых к электрохимической коррозии, устанавливают в зависимости от среды, для которой они предназначаются. Эти стали можно разделить на два основных класса хромистые, имеющие после охлаждения на воздухе ферритную, мартенситно-ферритную или мартенситную структуру, и хромоникелевые, имеющие аустенитную, аустенитно-мартенситную или аустенитно-ферритную структуру. Однако широко распространенные и применяемые в промышленности стали мартенситного класса (20Х13, 30Х13) имеют недостаточную высокую коррозионную стойкость, а стали аустенитного класса (12Х18Н10Т) пониженную технологичность, в результате чего возникает необходимость поиска рациональных составов сталей, удовлетворяющих комплексу требуемых свойств: высокой прочности и технологичности, хорошей теплостойкости и коррозионной стойкости. В данной работе предприняты попытки изучения и разработки технологии получения высокопрочных изделий в виде проволоки из новых безуглеродистых сталей аустенитного класса на Fe-Cr-Ni основе.

1 Литературный обзор

1.1 Особенности легирования коррозионностойких аустенитных сталей Легирование коррозионностойких сталей и сплавов преследует достижение высокой коррозионной стойкости в рабочей среде (влажная атмосфера, морская вода, кислоты, растворы солей, щелочей, расплавы металлов и др.) и обеспечение заданного комплекса физико-механических характеристик.

Устойчивость против коррозии повышается при введении в состав стали хрома, никеля, алюминия, кремния. Эти элементы образуют непрерывную прочную оксидную пленку и повышают электродный потенциал, то есть увеличивают электроположительность стали.

Хром является основным легирующим элементом коррозионно-стойких сталей. Его содержание находится в пределах от 11 до 30%.

С ростом содержания хрома коррозионная стойкость стали растет. Легирование стали хромом приводит к уменьшению склонности аустенитного зерна к росту при нагреве, существенному увеличению ее прокаливаемости, а также к замедлению процесса распада мартенсита.

Кроме хрома в состав коррозионностойких сталей входит также никель. Он повышает коррозионную стойкость в слабо окисляющих или неокисляющих растворах химических веществ, а также стабилизирует аустенитную структуру и позволяет создать аустенитные хромоникелевые стали с высокой коррозионной стойкостью. Никель увеличивает пластичность и вязкость стали вследствие уменьшения сопротивления кристаллической решетки движению дислокаций, а также снижения энергии взаимодействия дислокаций с атомами внедрения. Кроме того, никель снижает температуру порога хладноломкости и уменьшает чувствительность стали к концентраторам напряжений; перечисленные факторы способствуют повышению сопротивления стали хрупкому разрушению. Использование никеля в качестве основы позволяет получить сплавы с высокой коррозионной стойкостью в сильных агрессивных кислотах.

При создании коррозионностойких сталей для получения необходимой структуры, свойств и обеспечения максимальной коррозионной стойкости используют в различных сочетаниях также другие легирующие элементы: ферритообразующие (Cr, Mo, Al, Si, Ti, Nb, W, V) и аустенитообразующие (Ni, C, Mn, N, Co, Cu). В основном влияние легирующих элементов на область существования г-фазы можно объяснить их изоморфностью (однотипностью кристаллической решетки) одной из фаз железа: б-фазе или г-фазе. Так, никель изоморфен г-фазе (решетка ГЦК), а молибден — б-фазе (решетка ОЦК). Однако встречаются и исключения, например алюминий замыкает г-фазу, хотя и изоморфен ей.

Наиболее распространенные в технике и изученные в настоящее время коррозионностойкие стали аустенитного, аустенитно-ферритного и аустенитно-мартенситного классов имеют в своей основе различные комбинации систем Fe-Cr-Ni, Fe-Cr-Ni-Mn с дополнительным легированием разными элементами. При одновременном введении ферритообразующих и аустенитообразующих элементов в сталях могут наблюдаться различные структурные и фазовые соотношения. Для облегчения определения фазового состава сталей существуют структурные диаграммы. Пользуясь диаграммой А. Шеффлера, можно ориентировочно определить структуру стали, объединяя действие аустенитообразующих добавок в никелевый эквивалент, а ферритообразующих — в хромовый эквивалент (рисунок 1.1). Диаграмма показывает неравновесную структуру сталей, полученную после быстрого охлаждения с 1050° С до комнатной температуры. Относительный вклад каждого элемента в установление структуры определяется никелевым и хромовым эквивалентом по следующим формулам [8]:

Сrэкв = %Cr + 2(%Si) + 1,5(%Mo) + 5(%V) + 5,5(%Al) + 1,5(%Ti) + 1,75(%Nb) + 0,75(%N);

Niэкв = %Ni + %Co + 30(%C) + 25(%N) + 0,5(%Mn) + 0,3(%Cu).

Более точной является структурная диаграмма коррозионностойких сталей, предложенная Я. М. Потаком и Е. А. Сагалевич (рисунок 1.2) [2,6]. Она соответствует структуре сталей после закалки от температур 1050−1100° С, принятых в практике при термической обработке. В отличие от диаграммы А. Шеффлера использование ее требует подсчета эквивалента ферритообразования Еф (Сфэкв) с учетом ферритообразующей способности легирующих элементов и эквивалента мартенситообразования Ем (Смэкв) с учетом влияния легирующих элементов на положение мартенситной точки.

Рисунок 1.1 — Структурная диаграмма для нержавеющих, литых хромоникелевых сталей (А. Шеффлер) Рисунок 1.2 — Структурная диаграмма для нержавеющих сталей (Я.М. Потак, Е.А. Сагалевич) [9]

Подсчет эквивалентов может быть произведен по следующим формулам [3]:

В виду уникального сочетания свойств (прочность, пластичность, коррозионная стойкость) основную массу (70.75%) выпускаемых сталей составляют классические аустенитные хромоникелевые стали типа

Х (17−20) Н (10−13). Углерод наряду с повышением прочности увеличивает склонность к хрупкому разрушению, поэтому уменьшение содержания углерода в этих сталях с 0,08−0,12% до? 0,03% позволяет получить высокие значения механических свойств (особенно сопротивляемости хрупкому разрушению), существенно повысить коррозионную стойкость, предотвратить появление межкристаллитной коррозии. Высокое сопротивление межкристаллитной коррозии, хорошую пластичность и свариваемость имеют низкоуглеродистые аустенитные стали 04Х18Н10, 03Х18Н12, 03Х17Н14М3 и др.. Из рисунка 1.3 следует, что при 0,10% С в стали типа Х18Н12 межкристаллитная коррозия возникает быстрее, чем через минуту при 650 °C, в то время как при 0,02% С она проявляется лишь после 100−200 ч при 550 °C.

Рисунок 1.3 — Температурно-временная зависимость области склонности стали Х18Н12 к межкристаллитной коррозии: 1 — 0,10% С; 2 — 0,02% С Для повышения сопротивления межкристаллитной коррозии и измельчения зерна сталь легируют титаном или ниобием (15Х28Т, 12Х18Н10Т). Титан и ниобий связывают углерод, образуя карбид TiC и NbC и исключают возможность образования карбидов хрома, а следовательно, обеднение хромом феррита [11,12].

В работе на сплавах с 11−12% Ni изучали влияние титана и алюминия. Легирование титаном приводит к снижению температуры начала и конца превращения г>б. В отличие от титана легирование сплавов алюминием вызывает повышение температуры начала превращения г>б.

Устойчивость сталей против коррозии в органических кислотах, серной кислоте и морской воде повышает молибден (10Х17Н13М2Т, 10Х17Н13М3Т). Молибден, введенный в состав сталей, оказывает сильное положительное воздействие на сопротивляемость питтинговой коррозии, а также повышает критическую температуру питтингообразования. Молибден, а также вольфрам повышают прокаливаемость стали (особенно в присутствии никеля), способствуют измельчению зерна и подавлению отпускной хрупкости.

Положительно влияет на свойства сталей комплексное легирование молибденом и кобальтом. Влияние кобальта обусловлено тем, что он уменьшает растворимость молибдена в б-железе и тем самым увеличивает объемную долю фаз, содержащих молибден, то есть повышается ув. Кобальт так же повышает предел текучести. В работе исследовали Fe-Cr-Ni-Co-Mo стали и показали, что при увеличении в стали содержания молибдена (от 2 до 3%), а также кобальта (от 2 до 6%) приводит к увеличению предела текучести, что обусловлено увеличением количества упрочняющих интерметаллидных фаз: R-фазы состава Mo14Cr11(Fe, Co, Ni)28, б-Cr, б-Mo. Однако упрочнение сопровождается уменьшением ударной вязкости при криогенных температурах. Это связано с влиянием кобальта на процесс старения в мартенсите — увеличение термодинамической активности хрома в мартенсите и, следовательно, увеличение количества фазы б-Cr.

Введение

кобальта существенно ограничивает интенсивность г>б-перехода. Как установлено А. Г. Рахштадтом с сотрудниками, при содержании 15% Со в стали типа Х13Г17АФ образование б-мартенсита полностью подавляется. Вместе с тем кобальт усиливает формирования

е-фазы и после прокатки с обжатием на 70% доля этого мартенсита достигает почти 50%.

Кремний повышает стойкость против питтинговой коррозии. Особенно выражено положительное влияние кремния, если сталь одновременно легирована молибденом. Кремний широко используется при выплавке стали как раскислитель. Легирование кремнием углеродистых и хромистых сталей увеличивает их жаростойкость. Содержание кремния в стали ограничивают, т. к. он повышает склонность стали к тепловой хрупкости.

Роль кремния как эффективного упрочнителя аустенитных сталей проявляется не только вследствие того, что он, подобно марганцу, усиливает долю ковалентной связи между атомами и понижает энергию дефектов упаковки, но и потому, что облегчает протекание мартенситных г>би г>е-превращений.

Производство экономичных видов коррозионностойких сталей развивается в направлении создания безникелевых хромистых и хромомарганцевых аустенитных сталей. Марганец, подобно никелю, снижает критическую скорость охлаждения, но уменьшает вязкость феррита. Хромомарганцевые стали аустенитного класса являются высоко-технологичными материалами, хорошо поддаются обработке давлением в горячем и холодном состояниях. Поскольку при содержании выше 13% Cr в структуре сталей хромомарганцевой системы образуется нежелательная ферритная составляющая, для ее предотвращения приходится легировать сталь аустенитообразующими элементами — никелем, азотом, медью (10Х14АГ15, 10Х13Г18Д, 07Х13АГ20). Стали хромомарганцевой системы безникелевые и экономнолегированные никелем устойчивы к воздействию различных слабоагрессивных сред и обладают высокой пластичностью в широком диапазоне низких и высоких температур.

Легирующие элементы, как правило, оказывают слабое влияние на твердость несостаренного мартенсита. Дополнительное легирование

Fe-Ni-Cr сталей приводит к их упрочнению в результате последующего старения в интервале температур 400.600є С за счет выделения различных интерметаллидных фаз. Наибольшее упрочнение при старении вызывает легирование титаном, бериллием, наименьшее — молибденом и кремнием. В отличие от титана легирование алюминием приводит к значительному повышению твердости уже непосредственно после закалки. Кобальт и хром как легирующие добавки не вызывают старение мартенсита железо-никелевых сплавов. Однако, как показали эксперименты, их присутствие в сплавах с некоторыми добавками, вызывающими старение, увеличивают степень упрочнения. Наиболее высокий уровень твердости после старения достигнут в сложнолегированных сплавах на основе 18% Ni, 9% Co с добавками титана или бериллия. Поскольку упрочнение при старении является следствием образования интерметаллидов Ni3Ti, Ni3Al, Ni3Mo или Fe2Mо, можно ожидать, что высокая прочность сплавов, содержащих кобальт, вызвана взаимодействием этого элемента с интерметаллидами. Оно может проявиться как в изменении растворимости интерметаллидов в мартенсите, так и в образовании более сложных интерметаллидов (или других соединений), содержащих кобальт. Ещё есть предположение [13], что более высокая прочность сплавов с кобальтом, является следствием упорядочения твердого раствора. Другая точка зрения у авторов работы. По их мнению, введение кобальта уменьшает энергию дефекта упаковки и поэтому затрудняет поперечное скольжение. Дислокационная структура, возникшая в результате фазового превращения, становится в сплавах с кобальтом более стабильной, что приводит к возникновению большого числа возможных мест зарождения частиц второй фазы при нагреве и вызывает добавочное упрочнение.

1.2 Коррозионностойкие стали аустенитного класса

В качестве перспективного высокопрочного материала для таких важных изделий, как упругие элементы или специальные виды некоторых инструментов (например, медицинских) обоснованное применение получили деформационно-стареющие аустенитные стали различного структурного типа — стабильные и нестабильные.

1.2.1 Стабильные аустенитные стали

При высоких температурах эксплуатации, когда заметно возрастает роль структурного фактора, предпочтительным становится использование сталей со структурой стабильного аустенита. Это может содействовать повышению теплостойкости при сохранении достаточно высокого уровня прочностных свойств, а также позволяет получить немагнитные материалы.

Аустенитные стали парамагнитны, однако имеют низкие значения предела текучести (150.350 МПа), что затрудняет их использование в качестве материала высоконагруженных деталей и конструкций. Повышенные прочностные свойства достигаются на сталях аустенитного класса холодной или теплой пластической деформацией, упрочнением в результате дисперсионного твердения, упрочнением посредством фазового наклепа при последовательном проведении прямого и обратного мартенситных г>б>г превращений [3,19,20].

Так, аустенитная сталь 50Г18Х4, из которой изготавливают бандажные кольца роторов электрогенераторов, применяется в состоянии после холодного или теплого наклепа. В наклепанном состоянии предел текучести этой стали повышается до 1100 МПа при сохранении высокого уровня пластических свойств (д = 30%, ш = 50%). Примерно такой же комплекс механических свойств достигается на стали 50Г18Х4, легированной ванадием, в результате выделения дисперсных карбидов VC в процессе старения при температуре 650° С [3,21]. В работах [22,23] исследована аустенитная сталь 40Х4Г18Ф, содержащая 1,4 вес. % V, где установлено, что двухступенчатое старение оказывает существенное влияние на структуру и обеспечивает лучший комплекс механических свойств и благоприятное соотношение прочности и пластичности, тем самым является более эффективной упрочняющей обработкой, чем одинарное старение.

Один из путей повышения прочности немагнитных сталей состоит в использовании парамагнитного е-мартенсита, образующегося в низкоуглеродистых сталях с 16−22% Mn. Двухфазные (г+е) стали типа 05Г20 имеют после закалки более высокие прочностные свойства по сравнению с однофазными аустенитными сталями и могут найти применение в качестве конструкционного немагнитного материала. Повышение прочностных свойств немагнитных сталей с е-мартенситом может быть дополнено дисперсионным твердением за счет выделения избыточных фаз различного типа (карбидов, интерметаллидов) из пересыщенного г-твердого раствора [21,24−26].

Среди стабильных аустенитных сталей хорошо известны сплавы на Fe-Cr-Ni основе (36НХТЮ, 36НХТЮМ, 03Х17Н40МТЮБР и др.) [27,28]. Эти стали имеют устойчивую г-фазу и в них даже после сильной деформации или глубокого охлаждения не образуется мартенсит.

Для улучшения свойств сплава 36НХТЮ широко применяется термомеханическая обработка, заключающаяся в пластической деформации закаленного сплава с последующим старением, а также её различные варианты. Как показано в работе [29], прочностные свойства сплава 36НХТЮ при комнатной и повышенных температурах могут быть увеличены за счет дополнительного легирования молибденом в количестве 5−8% (36НХТЮМ5, 36НХТЮМ8).

Общим недостатком всех сплавов со стабильным аустенитом является их высокая стоимость и высокое содержание дефицитного никеля. Эти обстоятельства заставляют исследователей разрабатывать новые композиции сплавов для упругих элементов, обладающих высокими механическими свойствами, но содержащих меньшее количество дефицитных и дорогостоящих элементов.

Исследования, связанные с созданием стабильных аустенитных сталей, имеющих пониженную концентрацию никеля (не выше 10%), выполнены В. Р. Баразом, С. В. Грачевым и др. [30−33]. Результатом этих исследований явилась разработка деформационно-стареющей стали 13Х18Н10Г3С2М2, предназначенной для изготовления теплостойких и немагнитных упругих элементов из проволоки и ленты, а также производства ряда специальных медицинских инструментов (иглы для рефлексотерапии, спицы скелетного вытяжения и т. д.). Разработанная сталь превосходит сталь 12Х18Н10Т по сопротивлению усталостному разрушению примерно в 1,5 раза, а по величине предела выносливости — в два раза. Кроме того, сталь 13Х18Н10Г3С2М2 является устойчивой в хлоридсодержащих средах, характеризуется повышенным сопротивлением коррозии под напряжением.

1.2.2 Нестабильные аустенитные стали

В области умеренных температур целесообразным оказывается применение аустенитных сталей на основе нестабильной г-фазы, которая в процессе холодной пластической деформации испытывает фазовые превращения типа г>б или г>е. В таких сталях (склонных к образованию мартенсита деформации) в результате термомеханической обработки достигается высокопрочное состояние. В результате усиливается релаксационная стойкость вследствие повышения сопротивления сдвиговому механизму.

Из числа нестабильных аустенитных сталей наиболее широкое распространение в качестве коррозионностойких материалов получили хромоникелевые стали типа 18−8. Типичными представителями этой группы являются стали 12Х18Н9, 12Х18Н9Т, 12Х18Н10Т и др. К основным достоинствам указанных сталей следует отнести коррозионную стойкость, повышенную пластичность в закаленном состоянии и склонность к заметному упрочнению в процессе пластической деформации. Они отличаются также хорошей релаксационной стойкостью при температурах до 250.300є С.

Важной особенностью изменения структурного состояния в процессе деформации сталей с нестабильным аустенитом является образование мартенсита. В сталях типа 18−8 мартенситное превращение при деформации протекает путем возникновения ферритной б-фазы. Появление е-мартенсита возможно лишь при малых степенях обжатия, а также при относительно низких температурах. Объемная доля его очень невелика, а при дальнейшем деформировании он превращается в б-мартенсит. При больших обжатиях образование б-мартенсита происходит непосредственно из аустенита, минуя промежуточную стадию формирования е-фазы. Таким образом, в сильнодеформированных аустенитных сталях типа 18−8 е-мартенсит фактически не наблюдается.

Повышение степени обжатия и снижение температуры деформации увеличивают полноту мартенситного превращения. Однако даже после очень сильного обжатия часть аустенита остается непревращенной. Объемная доля мартенсита может быть получена путем уменьшения скорости волочения и снижения величины единичного обжатия. В этом случае наблюдается меньший разогрев проволоки в процессе волочения и следовательно, достигается усиление полноты г>б-превращения.

При изготовлении высокопрочной проволоки из сталей 12Х18Н9Т, 12Х18Н10Т оптимальной считается деформация 90−92% [28], поскольку при этом обеспечивается наилучшее сочетание прочностных и пластических свойств. Так, проволока диаметром 1,0 мм после такого обжатия имеет в = 1850.2050 МПа и число гибов не менее 5.

Прочностные свойства сталей типа 18−8 дополнительно можно повысить в результате последеформационного отпуска. Обычно такую обработку деформированных сталей выполняют при 420.450є С, длительность изотермической выдержки, как правило, ограничивают

0,5.1,0 ч. Старение приводит к относительно умеренному возрастанию в (15.20%), но к более сильному повышению предела упругости

(до 40.50%). При этом наблюдается снижение пластических свойств.

Стали типа 18−8 имеют ряд недостатков. В частности, их отличает пониженное сопротивление релаксации напряжений при температурах выше 300є С. В некоторых особо жестких условиях нагружения недостаточными оказываются показатели прочностных свойств. В ряде случаев возникает необходимость в усилении их коррозионной стойкости. Поэтому существует потребность в разработке новых сталей того же структурного класса, выгодно отличающихся большей прочностью, лучшей теплостойкостью и сопротивлением коррозии.

В решении этой проблемы связаны исследования, выполненные

В. Р. Баразом, А. Н. Богомоловым, С. В. Грачевым и др. [33,36−38] и направленные на изыскание составов нестабильных аустенитных сталей путем добавочного легирования хромоникелевой композиции 18−8 такими элементами, как марганец, кремний, молибден, ванадий, медь (12Х17Н8Г2С2, 12Х17Н8Г2С2МФ). Подобное легирование позволило обеспечить существенное повышение физико-механических свойств (прочностных характеристик и сопротивления релаксации напряжений), а также избежать заметного удорожания по сравнению с существующими сталями данного типа. Разработанные стали предназначены для изготовления тяжелонагруженных и теплостойких пружин и других упругих элементов. Для данных сталей приемлемой является температура нагрева под закалку — 1080.1100є С. При этом нагреве значительная часть углерода и карбидообразующих элементов (хрома, молибдена и ванадия) переходит в

г-фазу, что при последующем ускоренном охлаждении приводит к получению пересыщенного твердого раствора. Механические свойства сталей имели близкие показатели: ув = 790 МПа; д = 65%; ш = 40%. После деформации происходит интенсивное упрочнение. При максимальном обжатии (85%) ув в сталях 12Х17Н8Г2С2 и 12Х17Н8Г2С2МФ возрастает почти в три раза и составляет 2250−2300 МПа. Кроме того, указанные стали по уровню прочности существенно превосходят известные стали 12Х18Н10Т и 17Х18Н9 и сохраняют достаточно хорошую пластичность. Все стали в закаленном состоянии имели аустенитную структуру. В процессе последующей деформации в них развивалось фазовое г>б превращение. Интенсивность образования мартенсита определяется степенью легированности г-твердого раствора. Усложнение химического состава приводит к закономерному уменьшению в структуре объемной доли мартенсита. Последеформационный нагрев сталей 12Х17Н8Г2С2 и 12Х17Н8Г2С2МФ до 450.500є С вызывает заметное повышение величины ув, в результате выделения карбидов Me23C6 и VC: ув = 2600 МПа.

В работе выполнены исследования по изысканию составов высокопрочных и коррозионностойких сталей, которые могли быть эффективной заменой высококобальтовых сплавов типа 40КХНМ. Исследования проводили на сталях 12Х14Н6Г4 и 12Х14Н6Г4ДМТ. Структура сталей почти полностью состояла из аустенита (мартенсита охлаждения не более 3.5%). В закаленном состоянии стали имели свойства, типичные для аустенитных сплавов: ув = 700.800 МПа и д = 40.50%. Проведение пластической деформации приводит к образованию мартенсита: в стали 12Х14Н6Г4 после обжатия на 80% объемная доля мартенсита деформации составляла около 80%, а в стали 12Х14Н6Г4ДМТ — 30%. При этом обе стали после максимального обжатия имели относительно близкие показатели прочности. Авторы работы считают, что дополнительное повышение прочностных свойств достигается в процессе последеформационного нагрева и связано с образованием частиц гексагональной карбидной фазы типа (Fe, Cr)7C3. Однако, в данных сталях после высокотемпературного старения (при 600є С) наблюдается склонность к коррозионному разрушению, когда происходит активный распад матричных твердых растворов и выделение карбидной фазы, богатой хромом.

1.3 Аустенитные стали с карбидным и интерметаллидным упрочнением

Процессы деформационно-термического упрочнения аустенитных сталей, включающие сочетание предварительного деформирования и старения, обеспечивают дополнительное повышение прочностных свойств за счет увеличения объемной доли и изменения характера распределения выделений в связи с соответствующим изменением дислокационной структуры деформированной стали. Для Cr-Ni аустенитных сталей предварительное деформирование при 20є С способствует выделению карбидов (Cr, Fe)23C6 и TiC при более низких температурах старения. Дополнительное легирование ниобием, титаном, ванадием, алюминием, молибденом, кобальтом и другими элементами, способствующими понижению энергии дефектов упаковки, изменяет фазовый состав выделений в сталях за счет образования интерметаллидных фаз типа Fe2Nb, Ni3Ti, NiAl, Ni3Al и др.

1.3.1 Стали с карбидным упрочнением Стали с карбидным упрочнением предназначены для работы при температурах 650.750є С и довольно высоких уровнях напряжений. Карбидообразующие элементы V, Nb, W, Mo связывают часть углерода в специальные карбиды, а также упрочняют аустенитную матрицу. Упрочняющими карбидными фазами в аустенитных сталях в основном являются карбиды ванадия и ниобия (VC, NbC), а также карбиды хрома (типа Me23C6 и Me7C3). Последние обычно растворяют в себе другие элементы (Fe, W, Mo и др.), поэтому состав этих карбидов изменяется в зависимости от легирования стали и режима термической обработки [3,40].

Карбиды ванадия выделяются при старении в высокодисперсном состоянии и обеспечивают значительную долю упрочнения аустенитных сталей. Специальные карбиды типа МеС в процессах старения практически не участвуют, так как имеют высокие температуры растворения при аустенитизации, карбиды и карбонитриды ниобия начинают растворяться только после нагрева свыше 1250є С, а в основном присутствуют в сталях в виде первичных выделений. Положительная роль этих фаз заключается в том, что они препятствуют росту аустенитного зерна при нагреве и, в частности, образованию разнозернистости.

Чем сложнее карбидные фазы по составу, чем легированнее аустенит стали, тем больше эффект упрочнения при старении и медленнее развиваются процессы разупрочнения. При низкотемпературном старении легированного аустенита с выделением дисперсных фаз возникает состояние очень сильного упрочнения и одновременно падает пластичность, увеличивается чувствительность к хрупкому разрушению. Например, сталь 40Х12Н8Г8МФБ после низкотемпературного старения приобретает высокую твердость, но чувствительна к надрезу, поэтому для этой стали применяется двойное старение: 660є С (16 ч) и 800є С (16 ч). Старение при повышенной температуре способствует снятию части напряжений, возникающих при низкотемпературном старении, частичной коагуляции карбидных фаз.

1.3.2 Стали с интерметаллидным упрочнением Легирование хромоникелевых сталей преследует цель создания высоколегированного железоникелевого аустенита, обладающего склонностью к распаду при старении, и образования фаз-упрочнителей — интерметаллидных фаз типа г' - (Ni, Fe)3(Ti, Al) и фаз Лавеса (Fe2Mo, Fe2W, Fe (Mo, W)) и др.

Соединения типа А3 В представляют собой выделения упорядоченных г. ц.к. (г'), о.ц.т. (г") и г. п.у. (з) фаз из аустенитных матриц. Выделение этих фаз представляет собой одно из наиболее благоприятных явлений, так как оно позволяет достигать значительного упрочнения, стабильного при высоких температурах без заметного охрупчивания сплавов. Обычно в никелевых жаропрочных сплавах основная упрочняющая г'-фаза представляет собой соединение на основе Ni3Al. В этой фазе могут растворяться в значительных количествах различные легирующие элементы. г'-фаза является упорядоченной, причем дальний порядок сохраняется почти до температуры плавления (1385є С). Уникальным свойством г'-фазы является увеличение прочности с повышением температуры в широком интервале температур: для нелегированной фазы до 800є С, а для легированной — еще выше. Благоприятное влияние А3 В фаз на свойства сталей и сплавов связывают с их высокой пластичностью, когерентной связью с основным твердым раствором и высокой стабильностью при повышенных температурах.

Фазы Лавеса (Fe2Al, Zr2Al, Fe2Mo, Co2Ti, Ni2Ta, (Fe, Si)2Mo, Fe2(Ni, Nb) и др.) обычно имеют кубическую или гексагональную структуру. Они могут образовываться компонентами, расположенными в любом месте периодической системы. Исследование большого числа фаз Лавеса показало, что основным фактором, определяющим их образование, является соотношение атомных размеров компонентов. Их присутствие часто сопровождается охрупчиванием при комнатной температуре, но менее опасно при повышенных температурах. Более того, во многих теплостойких и жаропрочных сплавах удается использовать фазы Лавеса для упрочнения без существенного снижения вязкости и хрупкой прочности.

Фаза Лавеса л1 в жаропрочных сталях мартенситного класса является тем интерметаллидом, образование которого планируется при выборе химического состава. Стали специально легируют на пределе растворимости твердого раствора по молибдену и вольфраму, чтобы выделение частиц фазы Лавеса при температурах эксплуатации компенсировало разупрочнение мартенсита, обусловленное эволюцией дислокационной структуры в процессе ползучести. В хромоникелевых сталях дисперсные частицы фазы Лавеса выделяются при длительном старении в интервале температур 500−600є С. Располагаясь в объеме зерна, они незначительно снижают ударную вязкость, в то же время, повышая уровень прочности.

Электронные соединения или фазы Юм-Розери имеют характерные для металлических элементов структуры типа о.ц.к., г. ц.к., г. п.у. В этих соединениях структура образующихся фаз в основном определяется электронной концентрацией, т. е. отношением числа валентных электронов к числу атомов в элементарной ячейке. При образовании этих соединений металлы переходных групп обнаруживают переменную валентность, что обусловлено перекрытием dи s-уровней.

При отношении числа валентных электронов к числу атомов в решетке, равном 3/2, интерметаллидные соединения образуют в-фазы с о.ц.к. структурой или со сложной кубической решеткой. К ним относятся, например, алюминиды переходных металлов — FeAl, CoAl и NiAl и сплавы на их основе. Свойства интерметаллидов этого типа можно проиллюстрировать на примере моноалюминида никеля и твердых растворов на его основе. Моноалюминид никеля NiAl характеризуется высокой температурой плавления (1638є С), большой теплотой образования, высокой энергией упорядочения. Кристаллы обладают сильной анизотропией свойств и весьма хрупки. Никельалюминиевые в-сплавы обладают высокими характеристиками прочности при повышенных температурах (до 900−1000є С), высокой стойкостью против окисления и газовой коррозии, малой диффузионной подвижностью атомов в решетке, обеспечивающей стабильность структуры до высоких температур. Эти свойства позволяют использовать данные соединения в качестве жаропрочных и жаростойких материалов и покрытий.

Увеличение степени легированности сталей с целью улучшения комплекса механических свойств не всегда приводит к положительным результатам, так в сталях легированных повышенным содержанием таких элементов как Mo и Cr в зависимости от температуры нагрева под закалку в структуре может появиться ч-фаза или R-фаза, а при старении — -фаза. По данным работ [3,42] образование в сложнолегированных сталях системы Fe-Cr-Ni интерметаллидов ч-фазы и R-фазы отрицательно сказывается на свойствах сплавов, поэтому при разработке новых сплавов проводят исследования, чтобы исключить или ограничить возможность их образования в процессе производства.

— фаза типа FeCr — известное интерметаллидное соединение с тетрагональной структурой. Образование частиц этого интерметаллида в дисперсионно-твердеющих сложнолегированных сталях всегда сопровождается потерей пластичности и особенно ударной вязкости. -фаза выделяется при длительных выдержках в интервале температур 500.900є С и является как бы «побочным продуктом» в тех композициях, в которых увеличено содержание хрома с целью повышения коррозионной стойкости.

Области существования у-фаз по концентрации и по температурам зависят от положения элементов в периодической системе Д. И. Менделеева: в системе Fe-Mo до 1400є С, в Fe-Cr до 820є С, выше которых они растворяются в твердом растворе. В у-фазах двухкомпонентных систем могут легко растворяться атомы других переходных элементов. В промышленных сталях и сплавах встречаются как у-фазы относительно простого состава (например, в сталях типа Х25 у-фаза типа FeCr), так и сложнолегированные композиции (например, в дисперсионно-твердеющих сложнолегированных сталях у-фазы, содержащие Fe, Cr, Mo, Ni, Co, V, W и др.). В жаропрочных сплавах на никелевой основе у-фазы имеют состав (Cr, Mo) x (Ni, Co) y, где x и y могут изменяться от 1 до 7.

Увеличение концентрации хрома (в пределах 20.50%) способствует ускорению б>у-превращения.

Введение

в ферритную хромистую сталь никеля приводит к расширению интервала образования у-фазы как по температуре, так и по концентрации хрома. Легирование марганцем стали с 20% Cr приводит к повышению границы области существования у-фазы с 750є С до 1000є С (при 28% Mn) и значительно сдвигает ее в сторону более низких концентраций хрома (вплоть до 15%), способствуя также резкому ускорению сигмаобразования. Кремний не только является весьма сильным ферритообразующим элементом, но и способствует образованию у-фазы в Fe-Cr-Ni-Si и Fe-Cr-Mn-Si аустенито-ферритных сталях. Легирование сталей молибденом неоднозначно влияет на кинетику сигмаобразования. С одной стороны, ускоряющее воздействие молибдена на процесс распада д-феррита обусловлено тем, что его атомы входят в состав у-фазы, увеличивая параметры ее решетки. С другой стороны, молибден уменьшает диффузионную подвижность легирующих элементов в твердом растворе, замедляя тем самым образование зародышей у-фазы. По-видимому, при относительно низких температурах (порядка 700.750є С) преобладающим окажется тормозящее влияние молибдена, в то время как при более высоких температурах (850.900є С) ускорение процесса сигмаобразования в молибденсодержащих сталях не подлежит сомнению. Атомы кобальта могут замещать атомы железа в у-фазе в системе Fe-Cr-Co и атомы никеля в системе Ni-Cr-Co, повышая при этом температурный уровень существования у-фазы.

Стабилизирующие элементы, такие как титан, ниобий и цирконий оказывают свое главное воздействие на процесс образования у-фазы в двухфазных сталях, связывая в стабильные карбиды и карбонитриды атомы углерода и азота и повышая тем самым концентрацию хрома в твердом растворе. Что касается влияния на скорость сигмаобразования, то, по данным работы [43], увеличение содержания титана в стали 0Х25Н12Г2Т с 0,62 до 1,72% практически не изменило кинетики процесса распада д-феррита.

Добавки алюминия, по данным работы [43], в хромистые стали с

13.20% и 35% Cr тормозят или даже полностью подавляют процесс образования у-фазы.

1.4 Аустенитные стали, содержащие азот