Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Влияние конструктивных особенностей составных валков на их прогибы и межвалковое давление

Диссертация: Влияние конструктивных особенностей составных валков на их прогибы и межвалковое давление
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Стойкость прокатного валка зависит, прежде всего, от материала и. способа его изготовления. Совершенствование прокатных валков у нас в стране и за рубежом ведется в двух направлениях: создание новых валковых материалов и разработка новых технологических методов производства валков с целью повышения их стойкости и прочности. Всё большее внимание уделяется совершенствованию конструкций и способов… Читать ещё >

Влияние конструктивных особенностей составных валков на их прогибы и межвалковое давление (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • ВВЕДШИЕ
  • 1. СОСТАВНЫЕ ВАЛКИ ПРОКАТНЫХ СТАНОВ. МЕТОДЫ РАСЧЕТА ИХ НАПРЯЖЕННО-даОРМИРОВАННОШ СОСТОЯНИЯ /обзор литературы/
  • 1. Л. Составные валки прокатных станов
    • 1. 2. Определение прогибов и межвалковых давлений. Влияние их на точность прокатки
    • 1. 3. Задачи исследования
  • 2. РАЗРАБОТКА МЕТОДИК ОПРЕДЕЛЕНИЯ НАПРЯЖЕННО-ДЕФОРМИРОВАННОГО СОСТОЯНИЯ СОСТАВНЫХ ВАЛКОВ С ОСЯМИ ПОВЫШЕННОЙ УПРУГОСТИ
    • 2. 1. Разработка методики определения прогибав составных валков с осями повышенной упругости и характера распределения межвалковых давлений
    • 2. 2. Методика определения напряженного состояния контакта бандажа и оси повышенной упругости составного валка
  • Выводы
  • 3. ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ КОНСТРУКТИВНЫХ ПАРАМЕТРОВ СОСТАВНЫХ ВАЛКОВ НА ИХ ПРОГИБЫ И МЕЖВАЛКОВОЕ ДАВЛЕНИЕ
    • 3. 1. Исследование влияния усилия прокатки на прочность соединения бандажа и оси составного валка
    • 3. 2. Влияние ширины прокатываемой полосы и толщины бандажа на прогибы и распределение межвалкового давления
    • 3. 3. Влияние условий трения между валками и между бандажом и осью составного валка на прогибы и распределение межвалкового давления
    • 3. 4. Исследование влияния величины натяга на прогибы образующей рабочего валка и распределение межвалкового давления
  • Выводы
  • 4. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ КОНСТРУКТИВНЫХ ПАРАМЕТРОВ СОСТАВНЫХ ВАЛКОВ НА ИХ НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ И МЕЖВАЛКОВОЕ ДАВЛЕНИЕ
    • 4. 1. Методика экспериментального исследования межвалкового давления
    • 4. 2. Влияние ширины прокатываемой полосы и толщины бандажа составного валка на распределение межвалкового давления
    • 4. 3. Исследование влияния величины натяга и условий трения между бандажом и осью составного валка на распределение межвалкового давления
    • 4. 4. Исследование напряженного состояния бандажей составных валков поляризационно-оптическим методом
      • 4. 4. 1. Методика исследования напряженного состояния бандажей составных валков
      • 4. 4. 2. Влияние конструктивных параметров на напряженное состояние бандажей составных валков
  • Выводы
  • 5. ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ ИСПЫТАНИЯ СОСТАВНЫХ ВАЛКОВ С ОСЯМИ ПОВЫШЕННОЙ УПРУГОСТИ
    • 5. 1. Особенности производства ленты на плющильных станах
    • 5. 2. Определение конструктивных параметров составных валков стана 3×2/
      • 5. 2. 1. Расчет натяга и профилировки посадочной поверхности оси повышенной упругости валка стана 3×2/
      • 5. 2. 2. Прочностной расчет составных валков с осями повышенной упругости
    • 5. 3. Производственные испытания составных валков на стане 3×2/
  • Выводы
  • ОБЩИЕ ВЫВОД!

Решениями ХХУ1 съезда КПСС и в основных направлениях экономического и социального развития СССР на 1981;1985 годы и на период до 1990 года предусмотрено дальнейшее увеличение выпуска проката черных металлов до 120 млн. тонн превде всего за счет изыскания и использования мощностей существующих прокатных станов и интенсификации процесса прокатки / 1 /.

Производительность прокатных станов, себестоимость и качество проката зависят главным образом от стойкости и состояния поверхности прокатных валков. Износостойкие прокатные валки позволяют более эффективно использовать мощности прокатных станов, сократить их простои, уменьшить расходы материала валков на одну тонну годного проката, вести прокатку с более жесткими допусками, улучшить качество поверхности прокатываемого металла, что особенно важно в связи с переходом на прокатку облегченных профилей. В настоящее время всеми металлургическими предприятиями страны потребляется свыше 260 тыс. тонн валков станов холодной и горячей прокатки в год. К 1985 году потребность в валках существенно возрастет и составит около 360 тыс. тонн. Проблема повышения стойкости, долговечности прокатных валков актуальна и представляет большой практический интерес.

Стойкость прокатного валка зависит, прежде всего, от материала и. способа его изготовления. Совершенствование прокатных валков у нас в стране и за рубежом ведется в двух направлениях: создание новых валковых материалов и разработка новых технологических методов производства валков с целью повышения их стойкости и прочности. Всё большее внимание уделяется совершенствованию конструкций и способов изготовления прокатных валков с дифференцированными свойствами материалов поверхности и сердцевины, применению баццажированных валков, наплавке рабочей поверхности валков износостойкими сплавами. Восстановление изношенной поверхности валков позволит значительно уменьшить расход металла на валки, сократить их количество и снизить себестоимость прокатываемой продукции. Наиболее перспективным направлением является применение составных (баццажированных) валков.

В СССР накоплен большой опыт применения составных валков. Хорошо зарекомендовали себя составные опорные валки на листовых станах 1450, 2500 холодной и горячей прокатки ММК, на станах 1200, 1680, 2000 холодной прокатки завода «Запорожеталь «и на стане 3600 завода «Азовсталь Составные валки с баццажами из высокотвёрдых сплавов применяются в качестве рабочих на плющильных, проволочных и сортовых станах.

Интенсивность износа валков во время эксплуатации зависит не только от типа стана, клети, калибровки валков и вида прокатываемого металла, но и от характера распределения межвалкового давления. Характер распределения давления между рабочим и опорным валками оказывает большое влияние на прогибы образующей рабочего валка и, как следствие, на разнотолщинность прокатывавмого листа.

Условие минимальной неравномерности распределения межвалкового давления по длине контакта рабочего и опорного валков обеспечивает уменьшение износа валков, уменьшение собственного прогиба валков, равномерное обжатие прокатываемого металла по ширине полосы и, как результат, получение продукции с минимальной разнотолщинностью.

Большое количество работ посвящено исследованию изменения характера распределения межвалкового давления и зависимости от конструктивных параметров и технологических условий производства и эксплуатации валков. Эти работы выполнены для сплошных рабочих и опорных валков. Практически не исследовано влияние конструктивных особенностей составного валка на его прогиб и распрецеление межвалкового давления.

В связи с дальнейшим распространением составных валков, большой экономической эффективностью их применения на станах холодной и горячей прокатки целью данной работы является исследование влияния их конструктивных особенностей на прогибы и распределение межвалкового давления, определение рациональных размеров валков, условий сборки и эксплуатации.

Диссертационная работа состоит ив введения, пяти глав, общих выводов, списка литературы и приложений.

Первая глава содержит обзор различных конструкций составних валков, применяемых в СССР и за рубежом, способов соединения багэдажа и оси. Рассмотрены преимущества и недостатки основных конструкций составных валков. Дан анализ существующих методов расчета межвалкового давления и прогибов образующих рабочего и опорноговалков. Определены цель и задачи исследования.

Во второй главе, на основе анализа существующих методов расчета, разработаны методики расчета прогибов, характера распределения межвалкового давления с учётом конструктивных параметров составного валка, а также методика определения напряженного состояния контакта и прочности соединения бацдажа и оси повышенной упругости валка.

В третьей главе изложены результаты исследования распределения межвалковых давлений, прогибов образующих бочек валков, надежности соединения бацдажа и оси в зависимости от конструктивных параметров составного валка, усилия прокатки и ширины прокатываемой полосы. Даны рекомендации по выбору конструктив ных параметров составного валка с осью повышенной упругости.

В четвёртой главе приведены результаты экспериментального исследования характера распределения межвалковых давлений в зависимости от ширины прокатываемой полосы, толщины баддажа, величины натяга и условий трения между баццажом и осью составного валка, а также результаты исследования напряженного состояния баццажа составного валка в зависимости от изменения перечисленных выше параметров.

В пятой главе изложены результаты производственных испытаний составных валков предложенной конструкции. Показано влияние конструкции составного валка на точность прокатки.

В выводах сформулированы основные результаты диссертационной работы.

В приложении представлены: программа расчёта прогибов образующих валков и характера распределения межвалковых давленийакт и протокол производственных испытаний валков с осями повышенной упругостирасчет экономической эффективности применения составных валков.

ОБЩИЕ вывода.

1. На основе анализа методов расчета напряженно-дсформированного состояния прокатных валков предложена методика определения межвалковых давлений и прогибов образующей бочек составных валков. Разработанная методика дополнительно учитывает конструктивные особенности составного валка: конструкцию оси, толщину бандажа, величину натяга, условия трения между валками и между бандажом и осью составного валка, что расширяет возможности повышения точности проката.

2. Разработаны методики экспериментального определения характера распределения межвалковых давлений и напряженного состояния бандажей составных валков.

3. Предложена формула для определения натяга, учитывающая действие усилия прокатки. Установлено, что величину предварительного натяга для сборки валков четырехвалковых клетей необходимо уменьшать на 20%9 а двухвалковых клетей — на 15% по сравнению с натягами, определяемыми без учета усилия прокатки.

4. С целью уменьшения неравномерности распределения контактных давлений между бандажом и осью составного валка от натяга предложено уравнение для расчета формы посадочной поверхности оси. Определены параметры профилировочной кривой, обеспечивающие равномерное распределение контактных давлений.

5. Из условия получения равномерного распределения межвалковых давлений и минимальных прогибов образующей бочек рабочих валков определены рекомендуемые конструктивные параметры и условия сборки составных валков. Толщина бандажа составного валка должна составлять 0,25. 0,35 радиуса бочки. Коэффициент трения между бандажом и осью составного валка не должен превышать 0,12. Установлено, что изменение условий трения между валками, а также величина натяга практически не оказывают влияния на прогибы и межвалковые давления.

6. На основе выполненных исследований разработана конструкция составного валка с осью повышенной упругости, защищенная авторским свидетельством № 539 625, которая внедрена на Белорецком ордена Трудового Красного Знамени металлургическом комбинате им. М. И. Калинина.

7. В результате производственных испытаний составных валков на стане 3×2/115 установлено, что применение осей повышенной упругости позволяет уменьшить простои стана из-за поломок и растрескивания бандажей из сплава ВК-8, а также отказаться от использования сплава ЭИ-36, который является дорогим и остродефицитным, для осей валков.

8. Экономический эффект от внедрения валков новой конструкции на стане 3×2/115 составил свыше 30 тыс. рублей.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Г. И., Башлыков В. А., Морозов Н. П. Рабочие напряжения в отдельных зонах рабочих валков станов кварто. В кн.: Порошковая металлургия. — Куйбышев, 1970, вып.12, с.51−60.
  2. Г. И., Башлыков В. А., Морозов Н. П. Усталостная прочность отдельных зон рабочих валков станов кварто. В кн.:Порошковая металлургия. — Куйбышев, 1970, вып.42, с.61−68.
  3. А.Е., Ахмедзянов М. Х. Поляризационно-оптические методы механики деформируемого тела. М.: Наука, 1973, — 135с.
  4. A.C. 167 481 (СССР). Составной прокатный валок /П.И.Полухин, Ю. Д. Железнов, В. А. Николаев и др. Опубл. в Б.И., 1965, № 2.
  5. A.Cw 511 121 (СССР). Составной опорный валок / П. И. Полухин, В. П. Полухин, А. А. Кузьминых и др. Опубл. в Б.И., 1976, № 15.
  6. A.C. 435 022 (СССР). Бандажированный валок /П.И.Полухин, В^П.Полухин, В. А. Николаев и др. Опубл. в Б.И., 1974, № 25.
  7. A.C'i 351 602 (СССР), Бандажированный валок / Л. С. Докукин, Ю. П. Шмидров. Опубл. в Б.И., 1972, № 28.
  8. A.C. 455 758 (СССР). Составной валок / П. И. Полухин, В. П. Полухин, В. А. Николаев и др. Опубл. в Б.И., 1975, № 1.
  9. Анализ стойкости валков на стане 'ЧОО" Магнитогорского калибровочного завода / Ф. Д. Кащенко, Д. С. Исаев, В. А. Зубачев и др. В кн.: Теория и практика производства метизов.-Магнитогорск, 1975, с.16−18.
  10. А.С.205 792 (СССР). Составной, валок для прокатки листа
  11. М.Я.Бровман, П. И. Полухин, В. К. Воронцов, В. П. Полухин.-Опубл. в Б.И., 1967, № 24.
  12. A.C.500 830 (СССР). Прокатный валок / Ф. Д. Кащенко, Ю. И. Бронни -ков, Я. А. Щукин, H.A.Мордзилович. -Опубл.в Б.И., 1976, № 4.
  13. А.С.540 688 (СССР). Составной прокатный валок / Ф. Д. Кащенко, Д. С. Исаев, В. А. Зубачев. Опубл. в Б.И., 1976, W 48.
  14. A.C.539 625 (СССР). Прокатный валок / Ф. Д. Кащенко, Д. С. Исаев, В. А. Зубачев. Опубл. в Б.И., 1976, № 4.
  15. A.C.582 857 (СССР). Бандажированный прокатный валок /Ф.Д.Кащенко, Д. С. Исаев. Опубл. в Б.И., 1977, W 45.
  16. A.C.398 297 (СССР). Составной валок / П. И. Полухин, В. П. Полухин, В. А. Николаев и др. Опубл. в Б.И., 1973, № 38.
  17. A.C. 41 7108(СССР). Бандажированный прокатный валок. /П.И.Полухин, В. П. Полухин, В. А. Николаев и др. -Опубл. в Б.И., 1974,№ 8.
  18. A.C.118 2777(СССР). Сборный валок многониточного стана холодной прокатки труб / В. В. Носаль, Н. Т. Богданов, Опубл-в Б.И.
  19. Л.И., Науменко В. Д., Павлов И. М. Опыт изготовления, эксплуатации и восстановления прокатных валков на ММК. -Сталь, 1982, № 1, с.55−57.
  20. Л.С. Исследование составных прокатных валков с профиль ным соединением оси и бандажа. Дис,. канд.техн.наук — Магнитогорск, 1969. 153с.
  21. Бронников Ю. И, Исследование и разработка рабочих составных прокатных валков. Дис. канд.техн.наук. — Магнитогорск, 1975,, 138с.
  22. Берникер Е. И-. Посадки, с натягом в машиностроении. М.: Машиностроение, 1968. т.167с.
  23. М.Н., Бровман М. Я. Применение тензометрии в прокатке. М.: Металлургия, 1965. — 145с.
  24. Н.М. Сопротивление материалов. М.: Наука, 1976.-608с.
  25. И.А., Шорр Б. Ф., Иосилевич Г. Б. Расчеты на прочность деталей машин, Справочник.- М.:Машиностроение, 1979, 702с.
  26. Г. А. Прочность посадок, осуществляемых с применением холода. М.: Машиностроение, 1971. — 95с.27., Боровик Л. И. Эксплуатация валков станов холодной прокатки.- М.: Металлургия, 1968. 232с.
  27. Л.И., Пименов А. Ф. Причина выхода из строя валков станов холодной прокатки. Сталь, 1961, № 8, с.716−719.
  28. В.Н. Теория подобия и моделирования. 2-е изд., пере-раб. и доп. — М.- Высшая школа, 1976. — 479с.32^.Вентцель Е. С. Теория вероятностей. 4-е стереотипное изд:. -М.: Наука, 1969. — 576с.
  29. В.Н., Ситников Л-.Л. «Корнилов П. В. Стойкость прокатных валков. Челябинск, 1964. — 73с.
  30. Э.А. Повышение стойкости валков станов холодной прокатки. Бюл. ЦНИИЧМ, 1963, № 21. с. 22.
  31. П.И. Прогиб рабочих валков вследствии совместного сплющивания рабочих и опорных валков. В кн. Обработка металлов давлением. — М.: 1963, вып. П, с.46−51.
  32. Е.С., Ильяшенко A.A. Соединения с натягом. Расчёты, проектирование. М.: Машиностроение, 1981. — 247с.
  33. Ю.Д. Исследование напряжений и деформаций валков тонколистовых станов холодной прокатки. Автореф. Дис. кацц. техн.наук. — М.- 1961. — 23с.
  34. Детали машин. Расчёт и конструирование. Справочник в трех томах
  35. Том 2. /Под ред. д-ра техн. наук Н. С. Ачеркана, — 3-е изд. М.: Машиностроение, 1968. — 407с.
  36. С.А., Николаев В. А. Исследование прогиба составных валков. В кн.: Теория и технология деформации металлов. — М.: Металлургия, 1982, № 145, с.78−83.
  37. Илюкович Стойкость и расход прокатных валков. М.: Металлургия, 1964. — 110с.
  38. Исследование деформаций упругой оси / Ф. Д. Кащенко, Ю. И. Бронников, H.A.Мордзилович, Д. С. Исаев. В кн.:Вопросы надежности и эксплуатации машин горного и металлургического оборудования.-Магнитогорск, 1974, с.90−92.
  39. Исследование прочности бандажированных опорных валков с неравномерной посадкой бандажа / П. И. Полухин, В. Г. Анциферов, В.И.Ско-рунский и др. Известия Вузов, Черная Металлургия, 1965, № 11, с.93−98.
  40. Ф.Д., Бронников Ю. И., Мордзилович H.A. Баццшсированные валки с упругой осью. Бюл. ЦНИИЧМ, 1973, № 21, с. 41.
  41. Ф.Д. Повышение стойкости прокатных валков. В кн.: Обработка металлов давлением. — Магнитогорск, 1974, с.140−144.
  42. Ф.Д., Зубачев В. А., Исаев Д. С. Методика расчёта условного модуля упругости бандажированных валков. В кн.: Теория и практика метизного производства. — Свердловск, 1976, с.147−151.
  43. Кащенко Ф-.Д., Зубачев В. А., Исаев Д. С. Влияние усилия прокатки на работоспособность составных прокатных валков. В кн.:Теория и практика производства метизов* - Свердловск, 1978, с.71−75.
  44. Ф.Д., Зубачев В. А. Расчёт основных параметров составного валка с осью повышенной упругости. В кн.:Теория и практика производства метизов. — Свердловск, 1983, с.95−99.
  45. Р., Шварцкопф П. Твердые сплавы. М.: Металлургия, 1957, — 302с.527Кобрин М. М. Прочность прессовых соединений при повторно-перемен ной нагрузке. М.: Машиностроение, 1957. — 199с.
  46. A.A. К определению давления металла на валки при горячей прокатке. Известия Вузов, Черная металлургия, 1960, № 8, с.59−67.
  47. A.A. Конструкция и расчет машин и механизмов прокатных станов. М.: Металлургия, 1969. — 462с.
  48. В.А. Производство бандажированных опорных валков для тонколистового стана горячей прокатки. Технико-экономический бюл. Челябинского Совнархоза, 1957, № 1, с-34−36.
  49. Г. И., Филаретов Г. Ф. Планирование эксперимента. -Минск, БГУ, 1982. 210с.
  50. В.М., Зарянский В. В., Львовский Б. В. Определение прогибов валков с переменным по глубине модулем упругости. В кн.: Металлургия и коксохимия. — Киев, 1974, вып.41? с.134−138.
  51. В.А. Листопрокатное производство в капиталистических странах. М.: Металлургия, 1964. — 220с.
  52. В.Н. Электрические измерения механических величин-- М.: Энергия, 1976. 104с.
  53. В.М., Зарянский В. В., Львовский Л. А. Расчет валков переменного сечения с учётом коэффициента сдвига. В кн.:Ме-таллургия и коксохимия. — Киев, 1974, вып.4, с.127−130.
  54. Г. И. Прочность прессовых соединений с гальваническими покрытиями. Киев, Гостехиздат, 1961, — 61с.
  55. М.Д. Об одном методе решения систем нелинейных алгебраических и трансцендентных уравнений. ЖВМ и МФ, 1967, т.7, № 4, с.869−874.
  56. Машиностроительные материалы (краткий справочник) / Под ред. В. М. Раскатова. М.: Машиностроение, 1969. — 350с.
  57. В.И., Чернявский A.A., Иванченко В. Ф. Экспериментальное определение величины сплющивания в зоне контакта рабочих и опорных валков. В кн.: Металлургия и коксохимия. — Киев, 1973, вып. З, с.110−117,
  58. В.В., Пыженков И. А. Матричный метод расчета профилировки валков станов кварто. Известия Вузов, Черная металлургия, 1965, № 10, с.36−40.
  59. Н.И. Некоторые основные задачи математической теории упругости. М.: Наука, 1966. — 707с.
  60. Мягков В, Д. Краткий справочник конструктора. М.: Машиностроение, 1961. 543с.
  61. Надежность и долговечность валков холодной прокатки / В.П.Полу-хин, В. А. Николаев, П. Т. Шульман и др. М.^ Металлургия, 1971. 503с.
  62. JI.H., Капралов Н. В. Реставрация прокатных валков. -Цветная металлургия, 1975, № 9, с.71−72.
  63. Надежность и долговечность валков холодной прокатки. /В.П.Полу-хин, В. А. Николаев, М. А. Тылкин и др. М: Металлургия, 1976.-474с.
  64. В.В., Чернова H.A. Статистические методы планирования экспериментов. М.: Наука, 1965. — 340с.
  65. Н.П. Выбор рациональных марок сталей для валков холод. ной прокатки. М:.: ИТЭИН, 1950. — 5с.
  66. В.А. Исследование контактных напряжений и деформаций при холодной прокатке поляризационно-оптическим методом.-Дис.. кацд.техн.наук.- М.- 1967. 148с.
  67. Пат.№ 121 907 ЧССР. НКИ кл. В22а. Способ изготовления двухслойных валков.
  68. Пат.№ 17 964 Япония. НКИ кл. 12с211.3. Валки с наружным кольцом из твердого сплава.
  69. Пат.№ 3 426 414 США. НКИ кл. 29−129. Составные баццажированные прокатные валки.
  70. Пат. № 944 270 Великобритания. НКИ кл. ВЗЕ. Составной формовочный валок для трубных станов.
  71. Пат. № 1 295 429 ФРГ. НКИ кл. 7а-21/02. Валок с кольцевыми калибрами для холодной прокатки труб.
  72. Пат. № 3 470 948 США. НКИ кЛ.165−198. Упруго-деформирующийся валок прокатных станов.
  73. Пат. № 975 Япония. НКИ кл. 10С2211.4 Метод сборки баццажирован-ных валков.
  74. Пат. № 23 823 Япония. НКИ кл. 12В4. Способ изготовления валков для прокатки металлов.
  75. Полухин В, П., Скорунский В, И., Железнов Ю. Д: Упругие деформации опорных валков с неравномерной посадкой бандажа.- Известия Вузов, Черная металлургия, 1966, № 3, с.98−101.
  76. Полухин В, П., Полухин П. И., Николаев В. А. Составной рабочий инструмент прокатных станов. М.: Металлургия, 1977.- 88с.
  77. В.П. Совместное влияние диаметра рабочего валка и ширины прокатываемой полосы на распределение межвалкового давления и прогиб валков стана кварто. Сталь, 1964, № 2, с.145−148.
  78. П.И., Железнов Ю. Д., Полухин В. П. Тонколистовая прокатка и служба валков. М.: Металлургия, 1967. — 338с.
  79. В.П. Математическое моделирование и расчёт на ЭВМ листовых прокатных станов. М.: Металлургия, 1977. — 512с.
  80. В.П., Николаев В. А., Андрианов Н. Ф. Оценка надежности посадки бандажа опорных валков. Известия Вузов, Черная металлургия, 1974, № 9, с.100−104.
  81. В.П., Николаев В. А., Андрианов Н. Ф. Оценка надежности посадки баццажа рабочих валков с гладкой бочкой. Известия. Вузов, Черная металлургия, 1973, № 8, с.72−75.
  82. В.П., Николаев В. А., Андрианов Н. Ф. Расчёт посадки баццажа рабочего валка листопрокатного стана. В кн.:Пластическая деформация металлов и сплавов. — М.: 1974, № 74, с.78−81.
  83. В.П., Геништа Н. Е. Влияние соотношения размеров валков и полосы на упругие деформации клети кварто. В кн.: Пластическая деформация металлов и сплавов. — М.: 1972, № 66, с.36−39.
  84. В.П., Ашихмин Г. В., Поляшов B.C. Исследование и расчёт упругих деформаций валков при их противоизгибе. В кн.: Пластическая деформация металлов и сплавов. — М.: 1974, № 76, с.67−74.
  85. П.И., Николаев В. А., Полухин В. П. Технико-экономическая целесообразность применения составных прокатных валков.-Сталь, 1983, № 1, с.26−29.
  86. В.П., Андрианов Н. Ф., Новиков A.B., Попова Е. В, Численное исследование напряженно-деформированного состояния составного рабочего инструмента, собранного с натягом. Известия Вузов, Черная металлургия, 1983, № 3, с.47−50.
  87. Производство крупных опорных валков и пути повышения их стойкости / П. И. Полухин, Г. А. Пименов, В. А. Николаев и др.- М.: (НИЙИНФОРМТЯЖМАШ, 1974. 48с.
  88. ЮО.Поваляев В. Д. Клименко В.М., Горелик B.C. Принудительный прогиб. профилированных валков с укороченным межвалковым контактом.- Донецк, 1975. 9с. — Рукопись представлена Донецким полит. ин-том. Деп. в ин-те Черметинформ.30 сент. 1975,№ 380, 381.
  89. Румшиский Л. З, Математическая обработка результатов эксперимента. Справочное пособие. М.: Наука, 1971. — 192с.
  90. Расчёт прогиба составного валка с упругой осью двухвалковой клети / Ф. Д. Кащенко, В. А. Зубачев, Д. С. Исаев и др. В кн.:Теория и практика производства метизов. — Свердловск, 1977, с.40−44.
  91. Юб.Ромашенко В. А. Определение прогиба и усилия противоизгиба рабочих валков клетей кварто. В кн.: Труды ВНИИМЕТМАШ, 1968, № 22, с.27−34.
  92. Л.И. Методы подобия и размерности в механике, М.: Наука, 1972. — 388с.
  93. Составной прокатный валок новой конструкции / М. Я. Бровман, П. И. Полухин, Б. З. Шейдер, В. П. Полухин. Известия Вузов, Черная металлургия, 1969, № 3, с.82−85.
  94. Юб.Свиденко В. Н., Зак А. Г., Джангиров Э. В. Метод расчёта составляющей прогиба инструмента при пластическом деформировании металлов прокаткою. В кн. Обработка металлов давлением. -Фрунзе, 1973, вып.69, с.103−109.
  95. Ю9.Салганик В. М., Ошеверов И. И. Расчёт нагрузок и прогибов валковой системы кварто с буртами на рабочих валках.- Известия Вузов, Черная металлургия, 1976, с.116−120.
  96. И9.Ткалич К. Н., Лесик Л. Н. Определение межвалковых давлений в клетях кварто, В кн.: Прокатное производство металлоизделий и термическая обработка металлов. — Донецк, 1968, вып. 10, с.143−155.
  97. К.Н., Шмаков Г. Н., Будаква A.A. Межвалковое давлениеи деформации при взаимодействии валков нецилиндрического профиля. В кн.: Материалы конференции молодых металлургов.-Донецк, 1968, с.121−123.
  98. К.Н. Деформации валков нецилиндрического профиля.
  99. В кн.: Производство стали. Донецк, 1970, вып.19, с.142−149.
  100. В.Г., Полухин В. П., Зиновьев A.B. Расчёт на ЗВМ прогибов валков станов кварто. В кн.: Применение ЗВМ в металлургии.- М.: 1975, № 82, с.285−288.
  101. М.М. Фотоупругость. М.- - Л.: ОГИЗ, т.1, 1948, — 432с.
  102. Целиков А. И, Теория расчета усилий в прокатных станах. М.: Металлургиздат, 1962. — 494с.
  103. Целиков А.И.t Никитин Г. С., Рокотян С. Е. Теория продольной прокатки. М: Металлургия, 1980, — 320с,
  104. Чепуркин С, С, Уравнение прогибов листопрокатных валков,-. В кн.:
  105. Производство и обработка стали. М., 1960, с.346−371, 127. Чепуркин С. С. Контактные деформации листопрокатных валков.
  106. V^du. -Ж №ai>.} imt ^-^?г.т-т.135. & jieHi? u тсМиш-т, uttwj тШЬг %ош. ФЗШ^ Щ BWj г/З^.тз-fOW.136. сши fanget -М^Л&п137. Ямугий^ a,
  107. Ж} Swyfe^ 4/. MdcrclCL оШжССШЛи^ш Wticmr lifOtllvnJu/)} humio- ЯлЖ. те, В, f/3) /г. 40h Uf.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!