Отопление и вентиляция жилых и общественных зданий

1.Исходные данные 2.

2.Выбор параметров наружного воздуха 3.

3.Расчет параметров внутреннего воздуха 4.

4.Определение количества вредностей, поступающих в помещение 5.

4.1. Расчет теплопоступлений 5.

4.1.1. Теплопоступления от людей 5.

4.1.2. Теплопоступления от источников солнечного освещения 5.

4.1.3. Теплопоступления за счет солнечной радиации 6 4.2. Расчет влаговыделений в помещении 9 4.3. Расчет выделения углекислого газа от людей 10 4.4. Составление сводной таблицы вредностей 10.

5. Расчет воздухообменов 11.

5.1. Воздухообмен по нормативной кратности 11 5.2. Воздухообмен по людям 11 5.3. Воздухообмен по углекислому газу. 11 5.4. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги 12.

5.4.1. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги теплый период года 12.

5.4.2. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в переходный период года.

5.4.3. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в зимний период года. 17 5.5. Расчет воздухообмена по нормативной кратности и составление воздушного баланса для всего здания 19.

6.Расчет воздухораспределения. 20.

7.Аэродинамический расчет воздуховодов 22.

8.Выбор решеток 28.

9.Расчет калорифера 29.

10.Подбор фильтров 30.

11.Подбор вентиляторных установок 31.

12.Аккустический расчет 32.

13.Список используемой литературы 34.

1.Исходные данные.

В качестве объекта для проектирования предложено здание ВУЗа в городе Томске, в котором предусмотрена приточно-вытяжная вентиляция с механическим и естественным побуждением. Время работы с 9 до 19 часов. В качестве теплоносителя предложена вода с параметрами 130/70 (C Освещение — люминесцентное. Стены из обыкновенного кирпича толщиной в 2,5 кирпича; R0=1,52 m2K/Вт Покрытие — (= 0,45 м; R0=1,75 m2K/Вт; D=4,4; (=29,7 Остекление — одинарное в деревянных переплетах с внутренним затенением из светлой ткани, R0=0,17 m2K/Вт Экспликация помещений:

1. Аудитория на 200 мест 2. Коридор 3. Санузел на 4 прибора 4. Курительная 5. Фотолаборатория 6. Моечная при лабораториях 7. Лаборатория (на 15 мест) с 4 шкафами размером 800×600×1200 8. Книгохранилище 9. Аудитория на 50 мест 10. Гардероб.

2.Выбор параметров наружного воздуха.

Расчетные параметры наружного воздуха, а также географическая широта и барометрическое давление принимаются по прил. 7[1] в зависимости от положения объекта строительства для теплого и холодного периодов года. Выбор расчетных параметров наружного воздуха производим в соответствии с п. 2.14. 1], а именно: для холодного периода — по параметрам Б, для теплого — по параметрам А. В переходный период параметры принимаем в соответствии с п. 2.17[1] при температуре 80С и энтальпии I=22,5 кДж/кг.св. Все данные сводим в табл. 3.1.

Расчетные параметры наружного воздуха Таблица 3.1 |Наименование|Пери|Параметр, А |Параметр Б |(В,|P (,|A (,| |помещения, |од | | | | | | |город, |года| | | | | | |географическ| | | | | | | |ая широта | | | |м/с|КПа |град| | | |tн,|I, |(,|d, |tн,|I, |(, |d, | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | | |кДж/| |г/ | |кДж/|% |г/ | | | | | | |0C |кг.с|% |кг.св|0C |кг.с| |кг.св| | | | | | | |в | |. | |в. | |. | | | | |Аудитория на|Т |21,|79 |70|11 | | | | |3 |99 |11 | |200 чел. | |7 | | | | | | | | | | | |Томск, 560 | | | | | | | | | | | | | |с.ш. | | | | | | | | | | | | | | |П | | | | |8 |22,5|80 |5,5 |3 |99 |11 | | |Х | | | | | | | | |3 |99 |11 |.

3.Расчет параметров внутреннего воздуха Для вентиляции используются допустимые значения параметров внутреннего воздуха. Они принимаются в зависимости от назначения помещения и расчетного периода года в соответствии с п. 2.1. 1] по данным прил. 1[1]. В теплый период года температура притока tпт = tнт (л), tпт =21,7 (С, tрз =tпт +3(С=24,7 (С В холодный и переходный периоды: tп = tрз — (t, (С, где tрз принимается по прил. 1[1], tрз=20 (С. Так как высота помещения более 4 метров, принимаем (t равным 5(С. tпрхп =20−5=15 (С. Температура воздуха, удаляемого из верхней зоны помещения, определяется по формуле: tуд = tрз +grad t (H-hрз), где: tрз — температура воздуха в рабочей зоне, (С. grad t — превышение температуры на 1 м высоты выше рабочей зоны, (С/м H — высота помещения, м; H=7,35 м hрз — высота рабочей зоны, м; hрз=2м. grad t — превышение температуры на 1 м высоты выше рабочей зоны, (С/м H — высота помещения, м; H=7,35 м hрз — высота рабочей зоны, м; hрз=2м. grad t выбирает из таблицы VII.2 [3] в зависимости от района строительства. г. Томск: grad tт = 0,5 (С/м grad tхп = 0,1 (С/м tудт = 24,7+0,5*(7,35−2)=27,38 (С tудхп =20+0,1*(7,35−2)=20,54 (С Результаты сводим в табл. 4.1.

Расчетные параметры внутреннего воздуха Таблица 4.1 |Наименова|Период |Допустимые параметры |tн, (С |tуд, (С | |ние |года | | | | | | |tрз ,(С |(рз, % |(, м/с | | | |Аудитория|Т |24,7 |65 |0,5 |21,7 |27,4 | |на 200 | | | | | | | |мест | | | | | | | | |П |20 |65 |0,2 |15 |20,5 | | |Х |20 |65 |0,2 |15 |20,5 |.

4.Определение количества вредностей, поступающих в помещение.

В общественных зданиях, связанных с пребыванием людей, к вредностям относятся: избыточное тепло и влага, углекислый газ, выделяемый людьми, а так же тепло от освещения и солнечной радиации.

4.1. Расчет теплопоступлений.

4.1.1. Теплопоступления от людей.

Учитываем, что в помещении находятся 200 человек: 130 мужчин и 70 женщин — они работают сидя, т. е. занимаются легкой работой. В расчете учитываем полное тепловыделение от людей и определяем полное теплопоступление по формуле:

[pic],.

где: qм, qж — полное тепловыделение мужчин и женщин, Вт/чел; nм, nж — число мужчин и женщин в помещении.

Полное тепловыделение q определим по таблице 2.24[5]. Теплый период: tрзт=24,7 (С, q=145 Вт/чел.

Qлт=145*130+70*145*0,85=27 473 Вт Холодный период: tрзхп=20 (С, q=151 Вт/чел.

Qлхп=151*130+70*151*0,85=28 615 Вт.

4.1.2. Теплопоступления от источников солнечного освещения.

Qосв, Вт, определяем по формуле:

[pic], где:

E — удельная освещенность, лк, принимаем по таблице 2.3[6] F — площадь освещенной поверхности, м2; qосв — удельные выделения тепла от освещения, Вт/(м2/лк), определяется по табл. 2.4. 6] (осв — коэффициент использования теплоты для освещения, принимаем по [6] E=300 лк; F=247 м2; qосв=0,55; (осв =0,108 Qосв=300*247*0,55*0,108=4402 Вт.

4.1.3. Теплопоступления за счет солнечной радиации.

Определяем как сумму теплопоступлений через световые проемы и покрытия в теплый период года.

[pic], Вт Теплопоступления через остекления определим по формуле:

[pic], Вт, где: qвп, qвр — удельное поступление тепла через вертикальное остекление соответственно от прямой и рассеянной радиации. Выбирается по таблице 2.16 [5] для заданного в здании периода работы помещения для каждого часа. Fост — площадь остекления одинаковой направленности, м2, рассчитывается по плану и разрезу основного помещения здания. (сз — коэффициент, учитывающий затемнение окон. Как — коэффициент, учитывающий аккумуляцию тепла внутренними ограждающими конструкциями помещения. К0 — коэффициент, учитывающий тип остекления. К0 — коэффициент, учитывающий географическую широту и попадание в данную часть прямой солнечной радиации. К2 — коэффициент, учитывающий загрязненность остекления. Расчет ведем отдельно для остекления восточной и западной стороны.

Fост. з=4*21=84 м2 Fост .в=1,5*17=25,5 м² (сз — определяем по таблице 1.2[5]. Для внутренних солнцезащитных устройств из светлой ткани (сз=0,4 Как=1, т.к. имеются солнцезащитные устройства г. Томск — промышленный город. Учитывая что корпуса институтов обычно строят в центре городов, выбираем по таблице 2.18[5] для умеренной степени загрязнения остекления при (=80−90%; К2=0,9 По таблице 2.17[5] принимаем для одинарного остекления в деревянных переплетах при освещении окон в расчетный час солнцем К1=0,6, при нахождении окон в расчетный час в тени К1=1,6.

Теплопоступления через остекление Таблица 5.1 |Часы |Теплопоступления через остекление, Qост, Вт | | |Запад |Юг | |1 |2 |3 | |9−10 |56*1,4*0,9*1*1*0,4*84=1016 |(378+91)*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=602| | | |7 | |10−11 |58*1,4*0,9*1*1*0,4*84=1052 |(193+76)*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=345| | | |7 | |11−12 |63*1,4*0,9*1*1*0,4*84=1143 |(37+67)*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=1336| |12−13 |(37+67) *1,4*0,9*1*1*0,4*84=1887|63*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=810 | |13−14 |(193+76) |58*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=745 | | |*1,4*0,9*1*1*0,4*84=4881 | | |14−15 |(378+91) |56*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=720 | | |*1,4*0,9*1*1*0,4*84=8510 | | |15−16 |(504+114) |55*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=707 | | |*1,4*0,9*1*1*0,4*84=11 213 | | |16−17 |(547+122) |48*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=617 | | |*1,4*0,9*1*1*0,4*84=12 138 | | |17−18 |(523+115) |43*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=553 | | |*1,4*0,9*1*1*0,4*84=11 576 | | |18−19 |(423+74) |30*0,6*0,9*1*1*0,4*25,5=900 | | |*1,4*0,9*1*1*0,4*84=9018 | |.

Теплопоступления через покрытия определяются по формуле:

[pic], Вт.

R0 — сопротивление теплопередачи покрытия, м2*К/Вт; tн — среднемесячная температура наружного воздуха за июль, (С; Rн — термическое сопротивление при теплообмене между наружным воздухом и внешней поверхностью покрытия, м2*к/Вт; (- коэффициент поглощения солнечной радиации материалом наружной поверхности покрытия; Iср — среднесуточная (прямая и рассеянная) суммарная солнечная радиация, попадающая на горизонтальную поверхность, Вт/м2; tв — температура воздуха, удаляемого из помещения, (С; (- коэффициент для определения гармонически изменяющихся величин теплового потока принимаем в зависимости от максимального часа теплопоступлений; К — коэффициент, зависящий от конструкции покрытия; А (в — амплитуда колебаний температуры внутренней поверхности ограждающих конструкций, (С Rв — термическое сопротивление при теплообмене между внутренней поверхностью покрытия и воздухом помещения, м2*К/Вт; F — площадь покрытия, м2.

Из задания R0=0,96 м2*К/Вт По табл. 1.5 [5] tн=18,1 (С Rн определяется по формуле: [pic], где: (- средняя скорость ветра, м/с, в теплый период, (= 3,7 м/с [pic] м2*К/Вт (=0.9, принимаем в качестве покрытия наружной поверхности рубероид с песчаной посыпкой (табл. 1.18 [5]) Из табл. 4.1 данного КП tудТ=27,38 (С Амплитуду колебаний температуры внутренней поверхности, (С, определим по формуле: [pic], где (- величина затухания амплитуды колебаний температуры наружного воздуха в ограждающей конструкции, (С Аtн — максимальная амплитуда суточных колебаний температуры наружного воздуха, (С Imax — максимальное значение суммарной (прямой и рассеянной) солнечной радиации, принимается для наружных стен как для вертикальных поверхностей, а для покрытия — как для горизонтальной поверхности.

(= 29,7 — по заданию 0,5* Аtн = 11 — приложение 7 [1] Imax = 837 Вт/м2 — таблица 1.19[5] Iср = 329 Вт/м2 — таблица 1.19[5] А (в = 1/29,7*(11+0,035*0,9(837−329))=0,9 (С Rв = 1/(в=1/8,7=0,115 м2*К/Вт F = 247 м² В формуле для Qn все величины постоянные, кроме (- коэффициента для определения гармонически изменяющихся величин теплового потока в различные часы суток. Для нахождения (для заданного периода времени по часам находим Zmax. Zmax = 13+2.7*D = 13+2.7*3.8 = 23−24 = -1 Стандартное значение коэффициента (принимаем по табл. 2.20 [5], а фактическое значение получаем путем сдвига на 1 час назад. Значение коэффициента (сводим в таблицу 5.2 Расчет теплопоступлений через покрытие сводим в таблицу 5.3.

Таблица 5.2 Значение коэффициента (|Часы |9 |10 |11 |12 |13 |14 |15 |16 |17 |18 |19 | |(|-0,5|-0,71|-0,87|-0,97|-1 |-0,97|-0,87|-0,71|-0,5 |-0,26|0 |.

Таблица 5.3 Теплопоступления через покрытие |Часы |Теплопоступления через покрытие, Qn, Вт | |9−10 |(0,625-(0,605*7,9))*247= - 1026 | |10−11 |(0,625-(0,79*7,9))*247= - 1387 | |11−12 |(0,625-(0,92*7,9))*247= - 1640 | |12−13 |(0,625-(0,985*7,9))*247= - 1768 | |13−14 |(0,625-(0,925*7,9))*247= - 1768 | |14−15 |(0,625-(0,792*7,9))*247= - 1640 | |15−16 |(0,625-(0,79*7,9))*247= - 1387 | |16−17 |(0,625-(0,609*7,9))*247= - 1026 | |17−18 |(0,625-(0,38*7,9))*247= - 587,1 | |18−19 |(0,625-(0,13*7,9))*247= - 353 |.

Составляем сводную таблицу теплопоступлений за счет солнечной радиации.

Таблица 5.4 Сводная таблица теплопоступлений за счет солнечной радиации. | |Теплопоступления, Вт | |Часы | | | |Через покрытие|Через остекление | | | | | |Всего | | | |Запад |Восток | | |9−10 |-1026 |1016 |6027 |6017 | |10−11 |-1387 |1052 |3457 |3122 | |11−12 |-1640 |1143 |1336 |839 | |12−13 |-1768 |1887 |810 |929 | |13−14 |-1768 |4881 |745 |3858 | |14−15 |-1640 |8510 |720 |7590 | |15−16 |-1387 |11 213 |707 |10 533 | |16−17 |-1026 |12 138 |617 |11 729 | |17−18 |-587 |11 576 |553 |11 542 | |18−19 |-353 |9018 |900 |9565 |.

На основании расчета принимаем максимальное значение теплопоступлений за счет солнечной радиации, равное Qср=11 729 Вт в период с 16 до 17 часов.

Общее теплопоступление определяем по формуле:

[pic], Вт В летний период: Qпт=27 478+0+11 729=39207 Вт В переходный период: Qпп=28 614+4402+0,5*11 729=38881 Вт В зимний период: Qпх=28 614+4402+0=33 016 Вт.

4.2. Расчет влаговыделений в помещении.

Поступление влаги от людей, Wвл, г/ч, определяется по формуле:

[pic], где: nл — количество людей, выполняющих работу данной тяжести; wвл — удельное влаговыделение одного человека, принимаем по таблице 2.24[5].

Для теплого периода года, tр.з.=24,7(С wвл=115 г/ч*чел Wвлт = 130*115+70*115*0,85=21 792,5 г/ч Для холодного и переходного периодов года, tр.з.=20 (С wвл=75 г/ч*чел Wвлт = 130*75+70*75*0,85=14 212,5 г/ч.

4.3. Расчет выделения углекислого газа от людей.

Количество СО2, содержащееся в выдыхаемом человеком воздухе, зависит от интенсивности труда и определяется по формуле:

[pic], г/ч, где nл — количество людей, находящихся в помещении, чел; mCO2 — удельное выделение СО2 одним человеком, определяется по таблице VII.1 [3] Взрослый человек при легкой работе выделяет mCO2 =25 г/ч*чел. Тогда МСО2=130*25+0,85*70*25=4737,5 г/ч.

4.4. Составление сводной таблицы вредностей.

Разность теплопоступлений и потерь тепла определяет избытки или недостатки тепла в помещении. В курсовом проекте мы условно принимаем, что система отопления полностью компенсирует потери тепла, которые будут иметь место в помещении. Поступление вредностей учитывается для трех периодов года: холодного, переходного и теплого. Результаты расчета всех видов вредностей сводим в табл. 5.5.

Таблица 5.5. Количество выделяющихся вредностей. |Наименование |Период |Избытки тепла, |Избытки влаги, |Количество СО2,| |помещения |года |(Qп, Вт |Wвл, г/ч |МСО2, г/ч | |Аудитория на |Т |39 207 |21 793 |4738 | |200 мест | | | | | | |П |38 881 |14 213 |4738 | | |Х |33 016 |14 213 |4738 |.

5. Расчет воздухообменов Вентиляционные системы здания и их производительность выбирают в результате расчета воздухообмена. Последовательность расчета требуемого воздухообмена следующая: 1) задаются параметры приточного и удаляемого воздуха 2) определяют требуемый воздухообмен для заданного периода по вредным выделениям, людям и минимальной кратности. 3) выбирается максимальный воздухообмен из всех расчетов по разным факторам.

5.1. Воздухообмен по нормативной кратности.

Определяется по формуле:

[pic], м3/ч КPmin — минимальная кратность воздухообмена, 1/ч. VP — расчетный бьем помещения, м3. По табл. 7.7 [2] КPmin = 1 1/ч VP =Fn*6; VP =247*6=1729 м3.

L=1729*1=1729 м3/ч.

5.2. Воздухообмен по людям.

Определяется по формуле:

[pic], м3/ч где lЛ — воздухообмен на одного человека, м3/ч*чел; nЛ — количество людей в помещении. По прил.17 [1] определяем, что для аудитории, где люди находятся более 3 часов непрерывно, lЛ = 60 м3/ч*чел.

L = 200*60=12 000 м3/ч.

5.3. Воздухообмен по углекислому газу.

Определяется по формуле:

[pic], м3/ч МСО2 — количество выделяющегося СО2, л/ч, принимаем по табл. 5.5 данного КП. УПДК — предельно-допустимая концентрация СО2 в воздухе, г/м3, при долговременном пребывании УПДК = 3,45 г/м3. УП — содержание газа в приточном воздухе, г/м3, УП=0,5 г/м3 МСО2=4738 г/ч.

L=4738/(3,45−0,5)=6317,3 м3/ч.

5.4. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги.

В помещениях с теплои влаговыделениями воздухообмен определяется по Idдиаграмме. Расчет воздухообменов в помещениях сводится к построению процессов изменения параметров воздуха в помещении.

5.4.1. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги теплый период года.

На Id-диаграмме наносим точку Н, она совпадает с т. П (tH=21,7(С; IH=49 кДж/кг.св), характеризующей параметры приточного воздуха (рис 1). Проводим изотермы внутреннего воздуха tВ=tР.З.=24,7(С и удаляемого воздуха tУ.Д.=27,4(С Для получения точек В и У проводим луч процесса, рассчитанный по формуле:

[pic], кДж/кг.вл.

(QП — избытки тепла в теплый период года, Вт, из таблицы 5.5 КП WВЛ — избытки влаги в теплый период года, кг/ч, из таблицы 5.5 КП E=3,6*39 207/21,793=6477 кДж/кг вл.

Точки пересечения луча процесса и изотерм tВ, tУ.Д. характеризуют параметры внутреннего и удаляемого воздуха.

Воздухообмен по избыткам тепла: [pic], м3/ч.

Воздухообмен по избыткам влаги: [pic], м3/ч где IУД, IП — соответственно энтальпии удаляемого и приточного воздуха, кДж/кг.св.

IУД=56,5 кДж/кг.св. IП=49 кДЖ/кг.св. dУД=12,1 г/кг.св. dП=11 г/кг.св.

По избыткам тепла: LП=3,6*39 207/(1,2*(56,5−49))=15 683 м3/ч По избыткам влаги: LП=21 793/1,2*(12,1−11)=16 509 м3/ч.

В расчет идет больший воздухообмен по избыткам влаги LП=16 509 м3/ч.

[pic].

Рис. 1 Теплый период года.

5.4.2. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в переходный период года.

В переходный период предусмотрена рециркуляция воздуха. По параметрам наружного воздуха (tН=8(С, IН=22,5 кДж/кг.св) строим точку Н (рис.2). Для построения точки У находим расчетное приращение влагосодержания воздуха:

[pic].

WВЛ=14 213 г/ч LНmin=LН (по людям) LН кр min=КРmin*VР LН кр min=1729 м3/ч LНmin=12 000 м3/ч (dНУ=14 213/1,2*12 000=0,9 г/кг.св. dУД=dН+(dНУ=5,5+0,9=6,4 г/кг.св. Точка У находится на пересечении изобары (dУД=const и изотермы tУД=const. Соединяем точки Н и У. На этой линии расположена точка смеси С. Определяем ее месторасположение. Для этого строим луч процесса:

[pic], кДж/кг. вл.

Проводим луч процесса через точку У, получаем на пересечении с изотермами точки В и П. Из точки П по линии d=const опускаемся до пересечения с линией НУ, получаем точку С. количество рециркулирующего воздуха, GP, определяем:

Gn min=Ln min*1.2=14 400 кг/час GP=(4.6/2−1)*Gn min=1.3*14 400=18720 кг/час Ln=Gn/(=15 600 м3/ч Рис. 2 Переходный период года.

5.4.3. Воздухообмен по избыткам тепла и влаги в зимний период года.

В зимний период также предусмотрена рециркуляция воздуха. По параметрам наружного воздуха (tН=-40(С, IН=-40,2 кДж/кг св) строим точку Н (рис.3). Для построения точки У находим расчетное приращение влагосодержания воздуха:

[pic].

WВЛ=14 213 г/ч LНmin=LН (по людям) LНmin=12 000 м3/ч (dНУ=14 213/1,2*12 000=0,9 г/кг.св. dУД=dН+(dНУ=0,2+0,9=1,1 г/кг.св. Проводим изотермы tУД=20,54 (С, tВ=tР.З.=20 (С, tН=15 (С, Точка У находится на пересечении изобары (dУД=const и изотермы tУД=const. Объединяем точки Н и У. На этой линии расположена точка смеси С. Определяем ее месторасположение. Для этого строим луч процесса:

[pic], кДж/кг вл Проводим луч процесса через точку У, получаем на пересечении с изотермами точки В и П. Из точки П по линии d=const опускаемся до пересечения с линией НУ, получаем точку С. количество рециркулирующего воздуха, GP, определяем:

Gn min=Ln min*1.2=14 400 кг/час [pic]кг/час GН=GР+Gn min=14 400+6891=21 291 кг/час Ln=Gn /(=17 743 м3/ч Результат расчета воздухообменов сводим в таблицу 6.1.

Таблица 6.1 Выбор воздухообмена в аудитории |Период |Воздухообмен LН по факторам, м3/ч |Максимальный | |года | |воздухообмен,| | | |м3/ч | | |По минимальной|По СО2 |Нормируемый |По | | | |кратности | |по людям |Id-диаграме | | | | | | | | | |Т |1729 |6317 |12 000 |16 509 |16 509 | |П |1729 |6317 |12 000 |15 600 |15 600 | |Х |1729 |6317 |12 000 |17 743 |17 743 |.

рис. 3 Зимний период года.

5.5. Расчет воздухообмена по нормативной кратности и составление воздушного баланса для всего здания.

Для остальных помещений воздухообмен рассчитывается по нормативной кратности в зависимости от назначения помещения. Кратность принимаем по таблице 6.12[4] отдельно по притоки и по вытяжке. Результаты расчета сводим в табл. 6.2.

Таблица 6.2 Сводная таблица воздушного баланса здания. |№ |Наименование |VP, м3|Кратность, 1/ч |Ln, м3/ч |Прим. | | |помещения | | | | | | | | |приток |вытяжка |приток |вытяжка | | |1 |Аудитория |2035 |8,5 |8,5 |17 743 |17 743 | | |2 |Коридор |588 |2 |- |1176 |+301 | | |3 |Санузел |- |- |(50) |- |200 | | |4 |Курительная |54 |- |10 |- |540 | | |5 |Фотолабор. |90 |2 |2 |180 |180 | | |6 |Моечная |72 |4 |6 |288 |432 | | |7 |Лаборатория |126 |4 |5 |504 |630 | | |8 |Книгохранил. |216 |2 |0,5 |- |108 | | |9 |Ауд. на 50 |- |(20) |1000 |1000 | | | |мест | | | | | | |10 |Гардероб |243 |2 |1 |486 |243 | | | | | | | |21 377 |21 076 | | | | | | | | |+301 | |.

Дисбаланс равен 301 м3/ч. Добавляем его в коридор (помещение № 2).

6.Расчет воздухораспределения.

Принимаем схему воздухообмена снизу-вверх, т.к. имеются избытки тепла и влаги. Выбираем схему воздухораспределения по рис. 5.1[7], т. к НП>4m, то IV схема. (рис. 5.1г). Подача воздуха осуществляется плафонами типа ВДШ. Для нахождения необходимого количества воздухораспределителей Z площадь пола обслуживаемого помещения F делится на площади строительных модулей Fn. z=F/Fn.

Определяем количество воздуха, приходящееся на один воздухораспределитель, L0=LСУМ/Z; где LСУМ — общее количество приточного воздуха, подаваемого через плафоны. L0=17 743/10=1774 м3/ч На основании полученной подачи L0 по табл. 5.17[7] выбираем тип и типоразмер воздухораспределителя (ВДШ-4). Далее находим скорость в его горловине:

[pic].

(X=k*(ДОП=1,4*0,2=0,28 м/с ХП=НП-hПОТ-hПЛ-hРЗ ХП=7,4−1-0,5−0,3=4,6 м м1=0,8; n1=0,65 — по таблице 5.18[4] F0=L0/3600*5=1774/3600*5=0.085 м2.

Принимаем ВДШ-4, F0=0,13 м².

Значения коефициентов: КС=0,25; т.к. [pic] КВЗ=1; т. к l/Xn=5,5/4,6=1,2 КН=1,0; т. к Ar — не ограничен.

[pic] [pic].

т.е. условие (Ф -15% - условие выполнено.

8.Выбор решеток.

Таблица 9.1.

Воздухораспределительные устройства.

|Номер |Ln |Тип |Колличество |(| |помещения | |решетки | | | |Подбор приточных решеток | |2 |1176 |Р-200 |4 |2 | |5 |180 |Р-200 |1 |2 | |6 |288 |Р-200 |1 |2 | |7 |504 |Р-200 |2 |2 | |9 |1000 |Р-200 |4 |2 | |10 |486 |Р-200 |2 |2 | |Подбор вытяжных решеток | |1 |5743 |Р-200 |20 |2 | |2 |101 |Р-150 |1 |2 | |3 |400 |Р-150 |8 |2 | |4 |540 |Р-200 |2 |2 | |5 |180 |Р-200 |1 |2 | |6 |432 |Р-200 |2 |2 | |7 |630 |Р-200 |3 |2 | |8 |108 |Р-150 |1 |2 | |9 |1000 |Р-200 |4 |2 | |10 |243 |Р-200 |1 |2 |.

9.Расчет калорифера.

Для подогрева приточного воздуха используем калориферы, которые, как правило, обогреваются водой. Приточный воздух необходимо нагревать от температуры наружного воздуха tн=-25(С до температуры на 1(1.5 25(С меньешй температуры притока (этот запас компенсируется нагревом воздуха в воздуховодах), т. е. до tн=15−1=14(С Колличество нагреваемого воздуха составляем 21 377 м3/ч. Подбираем калорифер по следующей методике: 1. Задаемся массовой скоростью движения теплоносителя ((=8 кг/(м2с) 2. Расчитываем ориентировочную площадь живого сечения калориферной установки. fкуор=Ln*(н/(3600*((), м2 где Ln — расход нагреваемого воздуха, м3/ч.

(н — плотность воздуха, кг/м3 fкуор=21 377*1.332/(3600*10)=0.79 м2 3. По fкуор и табл. 4.37 [5] принимаем калорифер типа КВС-9п, для которого: площадь поверхности нагрева Fk=19,56 м², площадь живого сечение по воздуху fk=0.237 622м2, по теплоносителю fтр=0.1 159м2. 4. Расчитаем необходимое количество калориферов, установленных параллельно по воздуху: m||в=fкуор/fk=0.79/0.237 622=3,3. Принимаем m||в=3 шт 5. Рассчитаем действительную скорость движения воздуха.

((()д=Ln*(н/(3600*fk*m||в)=21 377−1.332/(3600*0.237 622)=8.35 кг/м2с 6. Определяем расход тепла на нагрев воздуха, Вт/ч:

Qк.у.=0.278*Ln*Cv*(tk-tнб)=0.278*21 377*1.2(15-(-8))=164 021 Вт 7. Рассчитаем колличество теплоносителя, проходящее через калориферную установку.

W=(Qк.у*3,6)/(в*Cв*(tг-to), m3/ч.

W=(164 021*3.6)/4.19*1000*(130−70)=2.82 m3/ч 8. Определяем действитеельную скорость воды в трубках калорифера.

(=W/(3600*fтр*n||m), m/c.

(=2.82/(3600*0.1 159*3)=0.23, m/c 9. По табл. 4.40 [5] определяем коеффициент теплоотдачи.

К=33.5 Вт/м2 0с 10. Определяем требуемую поверхность нагрева калориферной установки.

Fкутр=Qку/(К (tср т — tср в), м2.

Fкутр=164 021/(33.5*(130+70/2)-(15−8/2))=50.73 м2 11. Nk=Fкутр/Fку=50.73/19.56=2.89. Принимаем 3 шт 12. Зная общее колличество калориферов, находим колилчество калориферов последовательно по воздуху nпосл в=Nk/m||в=3/3=1 шт 13. Определяем запас поверхности нагрева.

Запас=(Fk-Fкутр)/Fкутр*100%=10(20%.

Запас=(15.86−50.73)/50.73=15% (оч=0.87.

(оч > (очтр 10. Рассчитаем колличество пыли, осаждаемой на 1 м² площади фильтрации в течении 1 часа. mуд=L*yn*(n/fя*nя=15 634*5*0.87/1.98=34.35 г/м2ч 11. Рассчитаем переодичность замены фильтрующей поверхности:

(рег=м0/муд=480/34.35=14 часов 12. Рассчитаем сопротивление фильтра:

Pф=(Pф.ч.+((Pф.п.=44+132= 176 Па.

11.Подбор вентиляторных установок.

Вентиляторы подбирают по сводному графику и инидвидуальным характеристикам [4]. Вентиляторы, размещаемые за пределами обслуживаемого помещения выбираем с учетом потери воздуха в приточной системе, вводя повышающие коэффициенты.

Для П1 — ВЦ4−75 № 10.

E=10.095.1; n=720 об/мин; 4А132МВ; N=5.5 кВт.

L=25 000 м3/ч; (Pв=550 Па Для В1 — крышный вентилятор ВКР-5.00.45.6 (в колличестве 2 штук) n=915 об/мин; 4А80А6; N=0.06 кВт.

L=7030 м3/ч; Pст=265 Па Для В — вентилятор ВЦ 4−75 № 2.5.

E=2.5.100.1; n=1380 об/мин; 4АА50А4; N=0.06 кВт.

L=800 м3/ч; (Pв=120 Па.

12.Аккустический расчет.

Уровень шума является существенным критерием качества систем вентиляции, что необходимо учитывать при проектировании зданий различного назначания.

1. По табл. 17.1 [4] выбираем по типу помещения рекомендуемые номера предельных спектров (ПС) и уровни звука по шкале А, характеризующие допускаемый шум от системы вентиляции:

Для аудитории ПС=35, А=40дБ.

По табл. 17.3 [4] определяем активные уровни звукового давления Lдоп при частотах октавных полос 125 и 250 Гц.

Lдоп125=52Дб Lдоп250=45Дб.

2. Рассчитываем фактический уровень шума в расчетной точке по формуле:

L=Lв окт + 10lg*(Ф/4(x2n+4Ф/В),.

где Ф — фактор направленности излучения источника шума, Ф=1; xn — расстояние от источника шума до рабочей зоны, м.

Lв окт — октавный уровень звуковой массивности вентилятора, дБ.

Lв окт =Lр общ — (L1+(L2.

Lр общ — общий уровень звуковой мощности вентилятора, дБ.

L1 — поправка, учитывающая распределение звуковой мощности вентилятора по октавным полосам, дБ, принимается по выбранному типу вентилятора и частотам вращения по табл. 17.5 [4].

L1125=7Дб L1250=5Дб.

L2 — поправка, учитывающая аккустическое влияние присоеденения воздуховода к вентилятору, дБ, принимается по табл. 17.6. [4].

L2125=3Дб L2250=0.5Дб.

Lр общ =(+10lg Q + 25 lg H + (.

(- критерий шумности, дБ, зависящий от типа и конструкции вентилятора, по табл. 17.4 [4].

(=41 дБ.

Н — полное давление вентилятора, кгс/м2.

(- поправка на режим работы, дБ.

(=0 Q=3600 м3/ч Н=550 кгс/м2.

Lр общ =41+10lg (25 000/3600)+25lg (550/9.8)=93.14 дБ.

L125 В окт =93.14−7+3=89.14 дБ.

L250 В окт =93.14−5+0,5=87.64 дБ.

L125р =89.14+10lg (¼*3.14*4.6)=72.51 дБ.

L250р =87.64+10lg (¼*3.14*4.6)=70.02 дБ.

3. Рассчитаем требуемое снижение уровня звука:

[pic] m=0.

(L125эл.сети=71.52−52−12.83+5=11.69 дБ.

(L250эл.сети=70.02−45−18.68+5=11.34 дБ.

4. Ориентировочное сечение шумоглушителя:

fшор=L/3600*(доп=25 000/3600*6=1.157 дБ.

5. По табл. 17.17 [4] формируем конструкцию шумоглушителя:

Принимаем шумоглушитель пластинчатый fg=1.2 м2 Внешние размеры 1600×1500 мм, длинна 2 м.

Снижение шума L125=12дБ L250=20дБ.

(g=5.79 м/с.

[pic].

13.Список используемой литературы.

1. СниП 2.04.05−68 «Отопление, вентиляция и кондиционирование воздуха» 2. Р. В. Щекин «Спрравочник по теплогазоснабжению и вентиляции» часть 2 3. В. Н. Богославский «Отопление и вентиляция» часть 2 4. И. Р. Староверов. Справочник проектировщика «Вентиляция и кондиционирование воздуха» 5. Р.В. русланов «Отопление и вентиляция жилых и общественных зданий» 6. В. П. Титов «Курсовое и дипломное проектирование по вентиляции» 7. О. Д. Волков «Проектирование вентиляции промышленного здания».

———————————;

[pic].