Разработка энергосберегающих мероприятий по эксплуатации объекта индивидуального жилищного строительства площадью 300 кв м, в Московской области

Угол склонения Солнца (δ) зависит от вращения Земли вокруг Солнца, поскольку орбита вращения имеет эллиптическую форму и сама ось вращения тоже наклонена, то угол меняется в течение года от значения +23,45° до -23,45°. Угол склонения становится равным нулю два раза в год в дни весеннего (20-го марта) и осеннего (22-го сентября) равноденствия. Склонение солнца для конкретно выбранного дня определяется по формуле:

гдеn — порядковый номер дня в году, отсчитанный от 1-го января.Рис. 2.5 — Основные и дополнительные углы движения Солнца: а — схема кажущегося движения Солнца по небосводу; б — углы, определяющие положение точки, А на земной поверхности относительно солнечных лучей.

Наклон к горизонту (β) образуется между горизонтальной плоскостью и солнечной панелью. Например, при монтаже на наклонной крыше угол наклона коллектора определяется крутизной ската крыши.Рис. 2.6 — Угол между горизонтальной плоскостью и солнечной панелью.

Азимут (α) характеризует отклонение поглощающей плоскости коллектора от южного направления, при ориентировании солнечного коллектора точно на юг азимут α = 0°.Рис. 2.7 — Угол отклонения поверхности поглощения от южного направления.

Угол падения солнечных лучей на произвольно ориентированную поверхность, имеющую определенное значение азимута α и угол наклона β, определяется по формуле: Cosi = Sinβ∙[Cosδ ∙(Sinφ∙Cosα∙Cosω + Sinα∙Sinω) -- Sinδ∙Cosφ∙Cosα] + Cosβ∙(Cosδ∙Cosφ∙Cosω + Sinδ∙Sinφ).(2.5)Если в данной формуле заменить значение угла β на 0, тогда получится выражение для определения угла падения солнечных лучей на горизонтальную поверхность: Cos i = Cos δ ∙ Cos φ ∙ Cos ω + Sin δ ∙ Sin φ.(2.6)Интенсивность потока солнечного излучения для определенного положения поглощающей панели в пространстве вычисляется по формуле: J = JS∙PS + JD∙PD ,(2.7)гдеJS — интенсивность потока прямого солнечного излучения, падающего на горизонтальную поверхность, Вт/м2;JD — интенсивность потока рассеяного солнечного излучения, падающего на горизонтальную поверхность, Вт/м2;PS — коэффициент положения солнечного коллектора для прямого солнечного излучения;PD — коэффициент положения солнечного коллектора для рассеяного солнечного излучения. Коэффициенты положения солнечного коллектора для прямого солнечного излучения вычисляется по формуле:

гдеα - угол высоты солнцестояния (угол в вертикальной плоскости между солнечным лучом и его проекцией на горизонтальную плоскость), град. Коэффициенты положения солнечного коллектора для рассеяного солнечного излучения вычисляется по формуле:

Для обеспечения попадания на абсорбер максимального (за расчетный период) количества солнечной энергии коллектор монтируют в наклонном положении с оптимальным углом наклона к горизонту β, который определяется расчетным методом и зависит от периода использования гелиосистемы. При южном ориентировании коллектора для круглогодичных гелиосистем:β = φ, для сезонных гелиосистем:β = φ - 15°.Тогда формула примет вид, для сезонных гелиосистем: Cosi = 0,259 Sin δ + 0,966 Cos δ ∙Cos ω;(2.10)для круглогодичных гелиосистем: Cosi = Cosδ ∙Cosω.(2.11)Солнечные коллекторы, ориентированные в южном направлении и смонтированные под углом от 30° до 65° относительно горизонта, позволяют достичь максимального значения поглощения солнечного излучения в средней полосе европейской части Российской Федерации. Но даже при определенных отклонениях от этих условий гелиосистема может вырабатывать достаточное количество энергии. Установка с небольшим углом наклона более эффективна в случае, если солнечные коллекторы или солнечные батареи нельзя ориентировать на юг.Рис. 2.8 — Номограмма годовой инсоляции.

Например, если солнечные панели ориентированы на юго-запад, с азимутом 45° и углом наклона 30°, то такая система сможет поглощать до 95% от максимального количества солнечного излучения. Или, при ориентировании в восточном или западном направлении, можно обеспечить до 85% попадания энергии на коллектор при установке панелей под углом 25÷35°. Если угол наклона коллектора больше, то количество энергии, поступающее на поверхность коллектора, будет более равномерным, для поддержки отопления такой вариант установки более эффективен. Зачастую ориентирование солнечного коллектора зависит от варианта монтажа солнечных коллекторов, установка коллектора производится на крыше здания, поэтому очень важно на стадии проектирования учесть возможность оптимально установки коллекторов. На основании вышеизложенного принимаем установку солнечных коллекторов на кровле проектируемого здания, фасад которого ориентирован строго на юг, таким образом: α = 0°.Рис. 2.9 — Схема гелиотермального нагрева воды в бассейне (1 — солнечные коллекторы; 2 — циркуляционный насос; 3 — контроллер; 4 — линия ГВС для бытовых нужд; 5 — бойлер косвенного нагрева с двумя змеевиками нагрева (котел+гелиосистема); 6 — газовый котел для отопления дома, нагрева воды бассейна с помощью теплообменника и ГВС;7 — трехпозиционный клапан; 8 — циркуляционный насос бассейна; 9 — теплообменник для нагрева бассейна от солнечного коллектора; 10 — теплообменник для нагрева бассейна от газового котла) Для «весеннего» и «осеннего» периода времени угол наклона солнечного коллектора, принимаем равным значению широты местности β = 56°. Для зимнего периода к этому значению прибавляем 15 градусов, а летом от этого значения отнимается 15 градусов. В связи с тем, что рекомендуется один раз в квартал изменять угол наклона абсорбирующей поверхности солнечного коллектора с «летнего» на «зимний» через «весенне-осенний» режим, панели коллекторов должны иметь возможность регулировать угол наклона к горизонту от β = 56 — 15 = 41° для «летнего» режима до β = 56 + 15° = 71° для «зимнего режима».Технология поддержания работоспособности.

В данной работе используется солнечныйвакуумный коллектор марки SCH-30, имеющий тридцать вакуумных трубок. Преимущества выбора вакуумного коллектора приведены в таблице 2.

1.Таблица 2.1 — Эффективность работы солнечных коллекторов.

Тип коллектора.

Сравни-тельнаяэффектив-ность апрель-октябрь, в зависи-мости от площади, %Сравни-тельнаяэффектив-ность ноябрь-март, в зависи-мости от площади, %Проблема размноже-ния бактерий.

Ремонто-пригод-ность, %Нагрев теплоносителя до темпера-туры,°С123 456.

Вакуумный коллектор с прямой теплопередачей воде900Есть7095.

Вакуумный коллектор с прямой теплопередачей воде и встроенным теплообменником9570.

Нет6095.

Вакуумный коллектор с термотрубками100 100.

Нет100 250.

Плоский солнечный коллектор6033.

Есть3095.

Находим рабочую площадь поглощения одной вакуумной трубки солнечного коллектора моделиSCH: Fтр = h∙π∙d∙0,78∙n = 1,8∙3,14∙0,047∙0,78= 0,207 м²,(3.1)гдеh = 1,8 длина вакуумной трубки, м;d = 0,047 — наружный диаметр внутренней вакуумной трубки, м;0,78 — коэффициент, учитывающий отношение общей площади наружной поверхности внутренней вакуумной трубки к рабочей абсорбирующей площади поглощения для прямого и рассеянного солнечного излучения. На подогрев воды в бассейне необходимо произвести выработать следующее количество тепловой энергии: Q = Vρв∙(tк — tн) cв/3600 =301 000∙(28 — 15)· 4186 == 1 632 540 000.

Дж = 163,254 МДж =587,7 кВт∙час, (3.2)гдеcв = 4186 теплоемкость воды, Дж/кг∙К;V =30 — емкость бассейна, м3;ρв =1000 — плотность воды, кг/м3;tн = 15 — начальная температура воды, °С;tк = 28 — конечная температура воды, °С.С учетом тепловых потерь в размере 5% необходимое количество тепловой энергии составит: Qр = 587,7∙1,05 = 617,1 кВт∙час.∑Eк =171,416 МДж. Интегрируя график суточного изменения плотности потока солнечной радиации для середины декабря определяем поток солнечной радиации, поступающей на единицу поверхности солнечного коллектора, установленного на кровле проектируемого здания, расположенного в Московской области на широте φ = 56° с азимутом α = 0° с углом наклона к горизонту β = 71°, ∑Jк = 1,442 кВт∙час/м2 или ∑Eк = 5,19 МДж/м2.Определяем необходимое количество вакуумных трубок солнечных коллекторов модели SCH: где∑Eк = 7,2 — среднесуточный поток солнечной энергии в декабре для Московской области, МДж/м2;kпогл = 0,92 — степень поглощения вакуумной трубки;ηк = 0,67 — коэффициент полезного действия вакуумной трубки модели SCH, принимаемый по данным производителя. Выбираем для установки солнечные коллекторы модели SCH-30 в количестве 6 штук. Техническая характеристика оборудования приведена в Приложении 1. Производим подбор вспомогательного оборудования и материалов для монтажа системы гелитеотермального нагрева воды в бассейне. Результаты подбора приведены в таблице 2.

2.Таблица 2.2 — Оборудованиеи материалысистемы гелиотермального нагрева воды в бассейне.

НаименованиеЕд. изм.Кол.Характеристика1Солнечный коллектор SCH-30шт.

6Технические характеристики приведены в Приложении 12Рама для монтажа СВК-30шт.

63Насосная станция с расширительным баком NG25шт.

1Емкость 25 литров4Контроллер МРРТ 15Ашт.15Труба медная в штангах 28×1м12ГОСТ 617−906Труба медная в штангах 35×1м18ГОСТ 617−907Труба медная в штангах 54×1,5м60ГОСТ 617−908Этиленгликольлитр60ГОСТ 10 164−75Требуемая мощность системынагрева бассейнапри условии подогрева вода за двух суток: N = Qр /Т = 477/48 = 10 кВт.(3.4)Выбираем для установки тепловой насос модели WSHA095D. Техническая характеристика оборудования приведена в Приложении 2. Производим подбор вспомогательного оборудования и материалов для монтажа теплового насоса. Результаты подбора приведены в таблице 2.

3.Таблица 2.3 — Оборудованиеи материалысистемы нагрева воды в бассейне от теплового насоса.

НаименованиеЕд. изм.Кол.Характеристика1Тепловой насос WSHA095Dшт.1Технические характеристики приведены в Приложении 22Рама для монтажа WSHA095Dшт.13Насосная станция с расширительным баком NG25шт.

1Емкость 25 литров4Труба медная в штангах 54×1,5м60ГОСТ 617−905Водопроводные трубы ПЭ 100м200ГОСТ 18 599−20 016.

Этиленгликольлитр60ГОСТ 10 164−75Технико-экономическое обоснование.

Технико-экономическое обоснование разработанных мероприятий.

Расчет стоимости капитальных вложений.

На основании произведенного расчета и подбора оборудования системы нагрева воды в бассейне составляем сравнительный расчет стоимости двух вариантов. Первый вариант включает в себя установку солнечных коллекторов модели SCH-18 фирмы «Технологии будущего"на кровле проектируемого жилого дома. Второй вариант включает в себя установку теплового насоса модели WSHA095D фирмы «General».Производим расчет стоимости оборудования и материалов гелиотермального нагрева воды в бассейне. Результаты расчетов сводим в таблицу 3.

1.Таблица 3.1 — Стоимость оборудования и материаловгелиотермального нагрева воды в бассейне.

НаименованиеЕд. изм.Кол.Цена.

Стоимость1Солнечный коллектор SCH-30шт.

652 800,00р.

316 800,00р.

2Рама для монтажа СВК-30шт.

63 500,00р.

21 000,00р.

3Насосная станция с расширительным баком NG25шт.

115 600,00р.

15 600,00р.

4Контроллер МРРТ 15Ашт.19 350,00р.

9 350,00р.

5Труба медная в штангах 28×1м12 643,00р.

7 716,00р.

6Труба медная в штангах 35×1м18 920,00р.

16 560,00р.

7Труба медная в штангах 54×1,5м601 952,00р.

117 120,00р.

8Этиленгликольлитр6065,00р.

3 900,00р.Итого:

508 046,00р.Производим расчет стоимости оборудования и материалов теплового насоса. Результаты расчетов сводим в таблицу 3.

2.Таблица 3.2 — Стоимость оборудования и материалов теплового насоса.

НаименованиеЕд. изм.Кол.Цена.

Стоимость1Тепловой насос WSHA095Dшт.1 330 540,00р.

330 540,00р.

2Рама для монтажа WSHA095Dшт.17 500,00р.

7 500,00р.

3Насосная станция с расширительным баком NG25шт.

115 600,00р.

15 600,00р.

4Труба медная в штангах 54×1,5м601 952,00р.

117 120,00р.

5Труба стальная 50×3,5м200 200,00р40 000,00р.

6Этиленгликольлитр6065,00р.

3 900,00р.Итого:

514 660,00р.Производим расчет стоимости монтажа и пуско-наладочных работ оборудования гелиотермального нагрева воды в бассейне. Результаты расчетов сводим в таблицу 3.

3.Таблица 3.3 — Стоимость монтажа оборудования гелиотермального нагрева воды в бассейне.

НаименованиеЕд. изм.Кол.Цена.

Стоимость1Монтаж солнечных коллекторов65 280,00р.

31 680,00р.

2Монтаж трубопроводов90 100,00р.

9 000,00р.

3Пуско-наладочные работы115 000,00р.

15 000,00р.Итого:

55 680,00р.Производим расчет стоимости монтажа и пуско-наладочных работ оборудования теплового насоса. Результаты расчетов сводим в таблицу 3.

4.Капитальные вложения на создание системы нагрева воды в бассейне складываются из затрат, связанных с приобретением оборудования, затрат на строительные, монтажные и наладочные работы, непосредственно связанные с созданием СПМ (включая камеры, каналы, крепления, опоры под оборудование, изоляционные работы).Таблица 3.4 — Стоимость монтажа оборудования теплового насоса.

НаименованиеЕд. изм.Кол.Цена.

Стоимость1Монтаж теплового насосаWSHA095D118000,00р.

18 000,00р.

2Монтаж трубопроводов260 100,00р.

26 000,00р.

3Пуско-наладочные работы115 000,00р.

15 000,00р.Итого:

59 000,00р.Капитальные вложения определяются по формуле:

КОБ = КС + КРМ + КТ + КМ + КС + КПР, где.

КС — стоимость оборудования, руб.;КРМ — расходные материалы, руб.;КТ — транспортные расходы (можно принять 5−15% от стоимости оборудования), руб.;КМ — расходы на монтаж и пусконаладочные работы, руб.;КПР — расходы на проектные работы, руб. Производим расчет стоимости капитальных вложений мультизональной системы кондиционирования с использованием канальных блоков для каждого кондиционируемого помещения и единого компрессорно-конденсаторного агрегата. Результаты расчетов сводим в таблицу 3.

5.Таблица 3.5 — Стоимость капитальных вложений.

Статья затрат.

Солнечные коллекторы.

Тепловой насос.

Стоимость оборудования и материалов с доставкой на место монтажа508 046,00р.

514 660,00р.Стоимость монтажа и пуско-наладочных работ55 680,00р.

59 000,00р.Стоимость строительных работ24 000,00р.

144 000,00р.Стоимость проектных работ21 000,00р.

24 000,00р.Итого капитальные затраты:

608 726,00р.

741 660,00р.Расчет эксплуатационных затрат.

Эксплуатационные расходы представляют собой текущие затраты, связанные с эксплуатацией СПМ и поддержанием систем в рабочем состоянии. Эксплуатационные расходы включают следующие статьи затрат:

вспомогательные материалы (СМ);расходы на электроэнергию (СЭ);расходы на тепло (СТ);расходы на холод (СХ);расходы на заработную плату (СЗ) с отчислениями в фонды социального страхования;

расходы на техническое обслуживание и текущий ремонт (СТОР);амортизационные отчисления (СА);прочие расходы (СПР).Расчет стоимости годового расхода вспомогательных материалов.

Стоимость годового расхода вспомогательных материалов учитывает расход хладагента на пополнение системы для холодильных установок, фильтрующих материалов. Стоимость годового расхода хладагента на пополнение системы определяется по формуле:

См = 0,15 * V *Цхаруб/год, где0,15 — 15% от объема заправки агрегата;V — объем хладагента заправляемого в систему, кг;Цха — стоимость одного кг хладагента, руб. Производим расчет стоимости годового расхода холодильного агента обеих вариантов. Результаты сводим в таблицу 3.

6.Таблица 3.6 — Стоимость годового расхода холодильного агента.

Солнечные коллекторы.

Тепловой насосWSHA095D212,00р.Итого:-Итого:

212,00р.Стоимость годового расхода электроэнергии.

Стоимость годового расхода электроэнергии определяется по формуле:

Сэ = Wэ * Цэруб/год, гдеWэ — количество, потребляемой энергии за год. Цэ= 4,54 — стоимостьэлектроэнергии, руб /кВт*час.Производим расчет стоимости годового расхода электроэнергии обеих вариантов. Результаты сводим в таблицу 3.

7.Таблица 3.7 — Стоимость годового расхода электроэнергии.

Солнечные коллекторы.

Тепловой насосSCH-30 600,00р.WSHA095D16 000,00р.Итого:

600,00р.Итого:

16 000,00р.Стоимость годового обслуживания Перечень работ при проведении технического обслуживания:

1. Внешний осмотр корпуса, узлов и агрегатов теплового насоса на предмет выявления внешних признаков механических повреждений.

2. Проверка параметров линии питания, замер электрических параметров.

3. Проверка герметичности вальцовочных соединений. При обнаружении мест утечек их устранение, эвакуация хладагента, вакууммирование, заправка при необходимости.

4. Проверка работы кондиционера во всех режимах.

5. Проверка давления хладагента в системе.

6. Проверка перепада температуры воздуха, проходящего через испаритель.

7. Замер уличной и комнатной температуры, замер температуры выходящего воздуха от конденсатора, замер температуры перегрева, замер температуры переохлаждения. Замер тока компрессора.

8. Проверка функционирования индикации режимов работы.

9. Проверка затяжки винтов контактных зажимов кабеля питания и кабеля межблочной связи.

10. Проверка работы выходных жалюзи внутреннего блока.

11. Проверка креплений блоков кондиционера к кронштейну.

12. Чистка фильтров воздуха.

13. Чистка теплообменника внутреннего блока парогенератором, с частичной разборкой блока, обработка теплообменника внутреннего блока химическими антибактериальными средствами.

14. Чистка теплообменника внешнего блока мини-мойкой высокого давления с применением моющих средств.

15. Проверка исправности работы дренажной системы.

16. Заполнение акта обслуживания системы кондиционирования. Производим расчет годового технического обслуживания компрессорно-конденсаторных агрегатов обоих вариантов систем кондиционирования. Результаты расчетов сводим в таблицу 3.

8.Таблица 3.8 — Стоимость годового обслуживания.

Солнечные коллекторы.

Тепловой насосSCH-301 200,00р.WSHA095D4 800,00р.Итого:

1 200,00р.Итого:

4 800,00р.Производим расчет годовой стоимости эксплуатационных затрат. Результаты расчетов сводим в таблицу 3.

9.Таблица 3.9 — Стоимость эксплуатационных затрат.

Статья затрат.

Солнечные коллекторы.

Тепловой насос.

Вспомогательные материалы-288,00р.Электроэнергия600,00р.

16 000,00р.Техническое облуживание1200,00р.

4800,00р.Итого:

1800,00р.

21 088,00р.При сравнении вариантов получен следующий результат. Стоимость приобретения оборудования и монтажа системы гелиотермального нагрева воды в бассейне ниже стоимости теплового насоса на 13 2874р. Одновременно стоимость годовых эксплуатационных затратсистемы гелиотермального нагрева воды в бассейне на 19 288 р. меньше стоимости обслуживания теплового насоса. Сравнение капитальных затрат на приобретение оборудования для системы подогрева воды в бассейне явно в пользу выбора системы, работающей с использованием солнечных вакуумных коллекторов.

Заключение

.

Выполненная работа включает в себя анализ архитектурно-строительного фонда Московской области. На примере дома, построенного с использованием концепции «ActiveHouse», рассмотрены особенности применения современных технологий в области индивидуального жилищного строительства. Произведен расчет и подбор оборудованиядвух вариантов системы подогрева воды для внутреннего бассейна проектируемого здания: солнечные коллекторы и тепловой насос. Расчетом определен состав системы гелиотермального нагрева воды в бассейне в количестве 6-ти штук ваккумных солнечных коллекторов модели SCH-30 и состав системы нагрева воды в бассейне тепловым насосомв количестве одной единицы оборудования модели WSHA095D. При сравнении вариантов получен следующий результат. Стоимость приобретения оборудования и монтажа системы гелиотермального нагрева воды в бассейне ниже стоимости теплового насоса на 13 2874р. Одновременно стоимость годовых эксплуатационных затрат системы гелиотермального нагрева воды в бассейне на 19 288 р. меньше стоимости обслуживания теплового насоса. Сравнение капитальных затрат на приобретение оборудования для системы подогрева воды в бассейне явно в пользу выбора системы, работающей с использованием солнечных вакуумных коллекторов.

Список использованных источников

.

Технология энергосбережения: Учебник / Ю. Д. Сибикин, М. Ю. Сибикин. — 2-e изд., перераб. и доп. — М.: Форум, 2010.

— 352 с. Энергосбережение в системах теплогазоснабжения, вентиляции и кондиционирования воздуха: Уч. пос. / А. М. Протасевич. — М.: НИЦ Инфра-М; Мн.: Нов. знание, 2012. — 286 с. Энергосбережение в жилищно-коммунальном хозяйстве: Учеб.

пособие / В. А. Комков, Н. С. Тимахова. — М.: ИНФРА-М, 2010. — 320 с. Андреевский А. КОтопление. Вышейшая школа. Минск, 1974.

Аше Б. М. Отопление и вентиляция. Стройиздат, 1939.

Баркалов Б. В., Карпис Е. Е. Кондиционирование воздуха в промышленных, общественных и жилых зданиях. М., Стройиздат, 1971.

Богословский В. Н., Щеголев В. П., Разумов Н. Н. Отопление и вентиляция. М., Стройиздат, 1980.

Богословский В. Я., Новожилов В. П., Симаков Б. Д., Титов В. П. Вентиляция. М., Стройиздат, 1976.

Вукалович М. П. Теплофрзические свойства воды и водяного пара. М., Машиностроение, 1967.

Гусев В. М. Теплоснабжение и вентиляция. М., Стройиздат, 1975.

Дроздов В. Ф. Отопление. М., Высшая школа. 1976.

Каменев П. Н., Богословский В. Н., Сканави А. Н., Егиазаров А. Г., Щеглов В. П. Отопление. М., Стройиздат, 1975.

Литвин А. М. Теоретические основы теплотехники. Госэнергоиздат, 1964.

Максимов Г. А., Орлов А. Н. Отопление. М., Госстройиздат, 1954.

Нестеренко А. В. Основы термодинамических расчетов вентиляции и кондиционирования воздуха. Высшаяшкола, 1971.

Попов В. П. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Л ВИКА им. А. Ф. Можайского, 1972.

Сканави А. Н. Отопление. М., Стройиздат, 1979.

Стефанов Е. В. Вентиляция и кондиционирование воздуха. Л., 1970 (ВВИТКУ).Тимофеев К. В. Общая теплотехника, теплогазоснабжение и вентиляция. М., Стройиздат, 1969.

Щеголев М. М., Гусев Ю. Л., Иванова М. С. Котельные установки. М., Госэнергоиздат, 1972.

Справочник проектировщика. Отопление, водопровод р канализация/ Под ред. И. Г. Староверова. М., Стройиздат, 1975.

Справочник проектировщика. Вентиляция и кондиционирование воздуха/Под ред. И. Г. Староверова. М., Стройиздат, 1977.www.activehouse.infowww.archi.ruwww.woodheat.ru"Renewables 2015 Global Status Report" REN21 c/o UNEP 15, Rue de Milan F-75 441 Paris CEDEX 09 France. ГОСТ 30 494–96 «Здания жилые и общественные. Параметры микроклимата в помещениях"Приложение 1 — Технические характеристики солнечного вакуумного коллектора модели SCH-18 фирмы «Технологии будущего"Размеры коллектора4550×3700×155 мм.

Вес коллектора в сборе173 кг.

Число вакуумных трубок60Длина вакуумной трубки1800 ± 5 мм.

Внешний диаметр трубки58 ± 0,7 мм.

Толщина внешней стеклянной трубки1,8 ± 0,15 мм.

Внутренний диаметр трубки47±0,7 мм.

Толщина внутренней стеклянной трубки1,6±0,15 мм.

Расстояние между трубками75 мм.

Материал стекла — боросиликатное стекло3,3 мм.

Уровень вакуума между стенками трубки5∙10−3па.

Степень поглощения > 92%Площадь поглощения2,77 м2Потери солнечного излучения< 8% (80°С±1,5°С)Максимально высокая рабочая температура270°С÷300°СМаксимально низкая рабочая температура -35°СНоминальное давление0,6 мпа.

Средний коэффициент тепловых потерь0,6 Вт/(м2)Теплоизоляцияполиуретановая пена.

Толщина теплоизоляции40 мм.

Трехслойное покрытие вакуумной трубки — улучшенное селективное поглощающее покрытиекомпозит — медь, нержавеющая сталь, Алюминий (CU/SS-ALN (H)SS/ALN (L)/ALN)Метод нанесения — DS реактивное напыление. Приложение 2 — Технические характеристики теплового насоса модели WSHA095D фирмы «General"Производительность в режиме обогрева, кВт10,3Потребляемая мощность при обогреве, кВт2,58Энергоэффективность при обогреве (COP) / Класс4,00 / A кВт/кВтЭлектропитание1 фаза, 230 В, 50 ГцМаксимальная длина фреонопровода, м20Максимальный перепад высот, м20Диаметр жидкостной трубы, мм9,52Диаметр газовой трубы, мм15,88Внутренний блок WSHA095DAРазмер без упаковки, мм1034×450×480, мм.

Вес без упаковки, кг52Внешний блокAOHA30LBTLУровень звукового давления при обогреве55 дБ (А)Температура наружного воздуха, °Сохлаждение-10 ~ +43Температура наружного воздухаобогрев-15 ~ +24Заводская заправка хладагента (до 15 м), кг2,2Дополнительная заправка хладагента, г/м20Размер без упаковки, мм830×900×330Вес без упаковки, кг64.