Расчёт соединительной решётки нижней части колонны

Элементы решётки запроектированы из равнополочных уголков и рассчитаны на поперечную силу, равную большей из величин: Q_max=130,58кН или Q_усл, кН, найденную по формуле:

(7.66).

где R=23 — расчётное сопротивление при марке стали С 235 для фасонного проката толщиной до 20 мм, принятое по приложению 11 [2], кН/см ².

.

Так как Q_max=178,7 кН>Q_усл=111 кН, то расчёт решётки произведён на Q_max=178,7 кН.

Усилие сжатия в раскосе N_Р, кН определено по формуле:

(7.67).

где Q_mаx — максимальная поперечная сила, кН;

sin — синус угла наклона раскоса, вычисленный по формуле:

(7.68).

где l_Р — длина раскоса, см.

;

.

Затем задана гибкость раскоса _Р=100. По приложению 13 [2]определено, что =0,556. Тогда требуемая площадь раскоса, см ² найдена по формуле:

(7.69).

где — коэффициент продольного изгиба;

R=23 — расчётное сопротивление при марке стали С 235 для фасонного проката толщиной до 20 мм, принятое по приложению 11 [2], кН/см ²;

_с=0,75 — коэффициент условий работы.

.

По сортаменту (согласно приложению 12, таблица [2]) принято сечение уголка 907, геометрические характеристики которого:

• — А_Р=12,3 см ²;
• — i_y0=1,78 см.

Гибкость раскоса _Р определена по формуле:

(7.70).

где i_y0 — радиус инерции раскоса относительно оси у-у, см.

.

Тогда =0,555.

Устойчивость раскоса проверена по формуле:

(7.71).

где А_Р — площадь раскоса, см ².

.

Выполненный выше расчёт доказал, что устойчивость раскоса обеспечена.