Расчет поперечной рамы каркаса
Расчётная горизонтальная нагрузка на колонну от поперечного торможения двух сближенных кранов T1= 9,65кН. Схема поперечника здания — двухпролетное здание с двускатной кровлей в каждом пролете, сборочный цех. Суммарная сосредоточенная ветровая нагрузка на уровне верха колонны здание каркас колонна фундамент. Расчетная нагрузка от собственного веса подкрановой балки и веса подкранового пути… Читать ещё >
Расчет поперечной рамы каркаса (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Исходные данные для расчета
Схема поперечника здания — двухпролетное здание с двускатной кровлей в каждом пролете, сборочный цех.
Пролет —, отметка головки рельса подкранового пути ;
Нормативное давление на грунт ;
Место строительства — г. Братск.
Грузоподъемность кранов — кН Район по давлению ветра — II зона.
Район по снеговой нагрузке — III зона.
Общая длина здания ;
Конструктивное решение здания
Принимаем вариант конструктивного решения с шагом крайних и средних колонн 12 м.
Статический расчет поперечной рамы.
Данные для статического расчета.
1) Шифр 35.
Число ветвей крайней колонны — 1.
Число ветвей средней колонны — 2.
Привязка крайней колонны — 250 мм.
2) Крайний пролет — 24 м Средний пролет — 24 м Длина колонны h:
м.
Высота верха колонны — 11,02 м
Коэффициент пространственной жесткости — 3,4.
Тип панелей — самонесущие.
3) Высота сечения подкрановой части крайней колонны — 800 мм Высота сечения надкрановой части крайней колонны — 600 мм Высота сечения подкрановой части средней колонны — 1200 мм Высота сечения надкрановой части средней колонны — 600 мм Ширина сечения крайней колонны — 400 мм Высота сечения ветви крайней колонны — 0.
Ширина сечения средней колонны — 400 мм Высота сечения ветви средней колонны — 300 мм Толщина стеновой панели — 200 мм Постоянные нагрузки:
4) Собственный вес 1 м2 покрытия:
Наименование элементов конструкции. | Нормативная нагрузка, Н/м2 | Коэффициент надежности по нагрузке. | Расчетная нагрузка, Н/м2 |
3 слоя рубероида. | 1.2. | ||
Асфальтовая стяжка 20 мм. | 1.3. | ||
Утеплитель — минерало-ватные плиты. | 1.2. | ||
Пароизоляция. | 1.1. | ||
Железобетонные плиты. | 1.1. | ||
Итого. | ; |
Расчетная нагрузка, передаваемая фермой покрытия на крайнюю колонну,.
кН,.
— вес фермы, равный 150 кН; - коэффициент надежности.
Расчетная нагрузка на среднюю колонну.
кН;
расчетная нагрузка от собственного веса подкрановой балки и веса подкранового пути на колонну: кН;
расчетная нагрузка от собственного веса колонн:
крайней колонны:
надкрановой части.
кН;
подкрановой части.
кН, средней колонны:
надкрановой части.
кН;
подкрановой части.
кН, нагрузка от собственного веса самонесущих стен передается в данном случае через фундаментные балки на фундаменты, не оказывая существенного влияния на стойки.
Временные (кратковременно действующие) нагрузки:
снеговая нагрузка.
Для расчета колонн распределение снеговой нагрузки по покрытию принимается равномерным. Расчетная снеговая нагрузка на 1 м2 площади покрытия.
Н/м2,.
где — вес снегового покрова для II района строительства.
Расчетная нагрузка от снега: на крайнюю колонну.
кН;
на среднюю колонну.
кН;
вертикальная нагрузка от кранов.
Для заданного мостового электрического крана грузоподъемностью Q=100 (ГОСТ 3332−54) имеем пролет крана L=22,5 м; ширина B=6,3 м; база крана k=4,4 м; наибольшее нормативное давление колеса на подкрановый рельс max Nn=145 кН, общий вес крана G=270 кН, вес тележки Gt=40 кН.
кН, где m — число колес на одной стороне крана.
Расчетные давления при коэффициенте надежности.
кН,.
кН.
Расчетные максимальное и минимальное давления на колонну от двух сближенных кранов определяем по линии влияния давления на колонну:
кН;
кН.
Здесь — коэффициент сочетания — равен 0,85 (для двух сближенных кранов среднего режима работы);
расчетная горизонтальная нагрузка от поперечного торможения крана с гибким подвесом груза.
кН, где 0,05 — коэффициент для кранов с гибким подвесом груза.
Горизонтальная нагрузка на колонну от поперечного торможения двух сближенных кранов.
кН;
горизонтальная ветровая нагрузка.
Нормативное значение статической составляющей ветровой нагрузки.
.
где — скоростной напор, принимаемый для II района строительства равным 30 кгс/м2 = 300 Н/м2; - аэродинамический коэффициент для нагруженных стен: с наветренной стороны =+0,8; с заветренной =-0,6; k — коэффициент, учитывающий изменение скоростного напора по высоте: на высоте 20 м k=1,25, на высоте 10 м k=1,0.
В рассматриваемом случае высота здания +13,20 м, отметка верха колонны+11,02 м.
Среднее значение увеличения нагрузок на участке высотой (13,2−10) м.
Расчетная ветровая нагрузка на каждую из колонн крайнего ряда, расположенных с шагом l=12 м, с наветренной стороны: равномерно распределенная в пределах высоты колонны.
;
дополнительная сосредоточенная ветровая нагрузка на участке от 10 м до 11,02 м, получающаяся за счет разных коэффициентов k и приложенная на уровне верха колонны,.
кН;
сосредоточенная ветровая нагрузка, действующая на стену выше верха колонны на участке от 13,37 м до 15,17 м,.
кН;
Суммарная сосредоточенная ветровая нагрузка в уровне верха колонны.
кН;
с заветренной стороны: равномерно распределенная нагрузка в пределах высоты колонны.
кН/м;
суммарная сосредоточенная ветровая нагрузка на уровне верха колонны здание каркас колонна фундамент.
кН.
Учитывая, что в поперечной раме ригель в продольном направлении условно принимается абсолютно жестким, можно действие сосредоточенных сил с наветренной и заветренной сторон здания принять как действие суммы этих сил, приложенных с наветренной стороны:
кН.
Расчет с помощью программы.
Исходные данные для статического расчета поперечной рамы.
Крайний пролет L1=24,00 м; средний пролет L2=24,00 м.
Шаг колонн B=12,00 м.
Высота рамы Н=11,02 м; высота надкрановой части колонны HB= 3,42 м.
Модуль упругости бетона колонн E= 0,300E+08кН/м2.
Привязка крайних колонн к продольным разбивочным осям PR=250мм.
Количество пролетов рамы N=3.
Количество распорок в сквозных колоннах NR=3.
Высота сечения надкрановой части крайней колонны Hbk=0,60 м;
Высота сечения подкрановой части крайней колонны Hhk=0,80 м.
Ширина сечения крайней колонны Bk= 0,4 м.
Высота сечения распорки крайней колонны Hdk=0,00 м.
Толщина стеновой панели Hs=0,20 м.
Высота сечения надкрановой части средней колонны Hbc=0,60 м;
Высота сечения подкрановой части средней колонны Hhc=1,20 м.
Ширина сечения средней колонны Bc=0,40 м.
Высота сечения распорки средней колонны Hdc=0,30 м.
Расчётная постоянная нагрузка, передаваемая ригелем на крайнюю колонну.
Gb1= 588,2кН.
Pасчётная постоянная нагрузка, передаваемая ригелем на среднюю колонну.
Gb2= 1176,4 кН.
Собственный вес подкрановой балки и подкранового пути Gcb=138,00кН.
Вес навесных стеновых панелей в уровне верха колонны Gs1= 0,00кН.
Вес навесных стеновых панелей и оконных переплетов в уровне консоли колонны Gs2= 0,00кН.
Вес надкрановой части крайней колонны Gc1k= 21,70кН;
Вес подкрановой части крайней колонны Gc2k= 65,5кН.
Bес надкрановой части средней колонны Gc1c= 21,70кН;
Вес подкрановой части средней колонны Gc2c= 80,0кН.
Расчётная нагрузка от снега на крайнюю колонну Psn1= 141,1кН.
Pасчётная нагрузка от снега на среднюю колонну Psn2= 282,2кН.
Pасчётное максимальное давление на колонну от двух сближенных кранов.
Dmax= 400 кН;
Расчётное минимальноедавление на колонну от двух сближенных кранов.
Dmin= 110 кН;
расчётная горизонтальная нагрузка на колонну от поперечного торможения двух сближенных кранов T1= 9,65кН.
Расчётная ветровая нагрузка (равномерно распределённая в пределах высоты колонны) с наветренной стороны WH= 3,46 кН/м;
Расчётная ветровая нагрузка (равномерно распределённая в пределах высоты колонны) с заветренной стороны W3= 2,38кН/м;
Расчётная суммарная сосредоточенная нагрузка на уровне верха колонн W= 14,33кН.
Результаты статического расчета поперечной рамы и комбинации наиболее неблагоприятных расчетных усилий в сечениях колонны.
Вид нагрузки. | Усилия в сечениях колонны по оси А. | ||||||||
сечения. | I — I. | II — II. | III — III. | IV — IV. | |||||
1. Постоянная. | 58,8. | — 588,2. | 20,2. | — 609,9. | 42,0. | — 747,9. | — 43,7. | — 813,4. | — 11,3. |
2. Снеговая. | 14,1. | — 141,1. | 12,7. | — 141,1. | — 1,4. | — 141,1. | — 4,6. | — 141,1. | — 0,4. |
3 Dmax у оси. | 0,0. | 0,0. | — 93,6. | 0,0. | 146,4. | — 400,0. | — 61,6. | — 400,0. | — 27,4. |
4 Dmin у оси. | 0,0. | 0,0. | — 29,5. | 0,0. | 36,5. | — 110,0. | — 29,2. | — 110,0. | — 8,6. |
5 Т1 у оси А. | 0,0. | 0,0. | ±7,3. | 0,0. | ±7,3. | 0,0. | ±19,7. | 0,0. | ±3,6. |
6 Т1 у оси Б. | 0,0. | 0,0. | ±1,0. | 0,0. | ±1,0. | 0,0. | ±, 3. | 0,0. | 0,3. |
7 Ветер слева. | 0,0. | 0,0. | — 6,8. | 0,0. | — 6,8. | 0,0. | 123,1. | 0,0. | 30,2. |
8 Ветер справа. | 0,0. | 0,0. | — 1,8. | 0,0. | — 1,8. | 0,0. | — 105,4. | 0,0. | — 22,7. |
Соч. 1 группы. | Dmax + соотв. N и Q. | 1+2. | 1+2. | 1+(3+5). | 1+7. | ||||
72,9. | 729,3. | 32,9. | 195,7. | 1147,9. | 79,4. | 813,4. | 18,9. | ||
Dmin + соотв. N и Q. | ; | 1+(3+5). | ; | 1+8. | |||||
; | ; | — 80,7. | 609,9. | ; | ; | — 149,1. | 813,4. | — 34,0. | |
Nmax + соотв. M и Q. | 1+2. | 1+2. | 1+(3+5). | 1+(3+5). | |||||
72,9. | 729,3. | 32,9. | 195,7. | 1147,9. | — 125. | 1213,4. | — 42,3. | ||
Qmax + соотв. M и N. | ; | ; | ; | 1+(3+5). | |||||
; | ; | ; | ; | ; | ; | — 125. | 1213,4. | — 42,3. | |
Соч. 2 группы. | Dmax + соотв. N и Q. | ; | 1+2. | 1+(3+5). | 1+7. | ||||
; | ; | 32,9. | 195,7. | 1147,9. | 79,4. | 813,4. | — 34,0. | ||
Dmin + соотв. N и Q. | ; | 1+(3+5)+7+8. | ; | 1+2+(3+5)+8. | |||||
; | ; | — 80,4. | 548,9. | ; | ; | — 211,5. | 1219,1. | — 58,9. | |
Nmax + соотв. M и Q. | ; | 1+2. | 1+2+(3+5). | 1+2+(3+5). | |||||
; | ; | 32,9. | 174,9. | 1160,1. | — 116,6. | 1219,1. | — 38,4. | ||
Qmax + соотв. M и N. | ; | ; | ; | 1+2+(3+5)+8. | |||||
; | ; | ; | ; | ; | ; | — 211,5. | 1219,1. | — 58,9. |