Принципы энергоснабжения предприятий

предохранитель трансформатор замыкание Проектирование распределительных сетей промышленных предприятий, вызвано появлением нового более мощного и быстродействующего оборудования. Поэтому необходимо учесть применение методов компенсации реактивной мощности и обеспечение надежного электроснабжения потребителей промышленного предприятия.

Под системой электроснабжения промышленного предприятия понимается совокупность электрических сетей всех напряжений, расположенных на территории предприятия и предназначенных для электроснабжения его потребителей.

Учитывая беспрерывное развитие существующих промышленных предприятий и появление новых, а также все увеличивающиеся масштабы электрической энергии, передаваемые через системы электроснабжения предприятий, вопросы рационального построения таких все более становятся актуальными.

Проектирование системы внутреннего электроснабжения основывается на общих принципах построения схем внутризаводского распределения электроэнергии. Характерной особенностью схем внутризаводского распределения электроэнергии является большая разветвленность сети и наличие большого количества коммутационно-защитной аппаратуры, что оказывает значительное влияние на технико-экономические показатели и на надежность системы электроснабжения.

1. Характеристика электроприемников цеха

Потребители рассматриваемого цеха относятся ко II и III категории надежности. По режиму работы на предприятии существует три характерные группы приемников:

1 — Приемники, работающие в режиме с продолжительно неизменной или мало меняющейся нагрузкой. В этом режиме электрическая машина или аппарат может работать продолжительное время без превышения температуры отдельных частей машины или аппарата выше допустимой.

ЭП 1 категории — вентиляторы.

2 — Приемники, работающие в режиме кратковременной нагрузки. В этом режиме рабочий период машины или аппарата не настолько длителен, чтобы температура отдельных частей машины или аппарата могла достигнуть установившегося значения. Период остановки машины или аппарата настолько длителен, что машина практически успевает охладиться до температуры окружающей среды. К этой группе приемников относятся электродвигатели электроприводов вспомогательных механизмов металлорежущих станков (механизмы подъема поперечины, зажимы колонн, двигатели быстрого перемещения суппортов и др.), гидравлических затворов;

ЭП 2 категории — станки.

3 — Приемники, работающие в режиме повторно-кратковременной нагрузки. В этом режиме кратковременные рабочие периоды машины или аппарата чередуются с кратковременными периодами отключения. Повторно-кратковременный режим работы характеризуется относительной продолжительностью включения и длительностью цикла. В повторно-кратковременном режиме электрическая машина или аппарат может работать с допустимой для них относительной продолжительностью включения неограниченное время, причем превышение температур отдельных частей машины или аппарата не выйдет за пределы допустимых значений. К этой группе относятся приемников относятся сварочные аппараты и др.

ЭП 3 категории — сварочные преобразователи.

По роду тока все потребители электроэнергии цеха относятся к потребителям переменного тока частотой 50 Гц на напряжении 0,4 кВ. Все потребители трёхфазные.

2. Расчет электрических нагрузок цеха (по первому этапу)

Для расчета трехфазных электрических нагрузок применим метод коэффициента расчетной нагрузки. Область применения метода — расчет электрических нагрузок общепромышленного назначения. Данный метод не применяется для расчета электрических нагрузок с резко переменным графиком нагрузки, промышленного электротранспорта, жилых и общественных зданий, а также для расчета нагрузки электроприемников с известным графиком нагрузки.

Исходные данные для расчета: типы и виды электроприемников, их номинальная мощность, которая определяется по заданию технологов, а также коэффициент использования и коэффициент эффективной мощности из справочных данных.

Порядок расчета электрических нагрузок:

— Определяется суммарная номинальная мощность по каждой характерной категории, активная и реактивная.

Так как ПВ для всех двигателей 100%, то паспортная мощность равна номинальной согласно выражению:

(1)

Для примера рассчитывается категория 2 — станки. Суммарная мощность группы горизонтально-шлифовальных станков 28−30, 63

; (2)

;

где n — число электроприёмников.

— Определение средних мощностей по каждой характерной категории.

Для группы горизонтально-шлифовальных станков 28−30, 63

; (3)

.

где m — число характерных категорий ЭП.

По формулам (1) — (3) расчёт ведётся для каждой группы станков. Далее нагрузки суммируются по категории и расчёт проводится для всех станков.

Определяется средневзвешенный коэффициент использования группы ЭП:

(4)

— Нахождение эффективного числа электроприемников.

Эффективное число ЭП — это такое число ЭП одинаковой мощности с однородным режимом работы, которое обуславливает те же значения расчетной нагрузки, что и группа ЭП различной мощности.

Полученное значение округляем до ближайшего большего. Если окажется, что эффективное число ЭП больше фактического числа ЭП, то принимаем .

. (5)

Фактическое число ЭП категории 75, поэтому .

Коэффициент расчетной нагрузки — это отношение расчетной активной мощности к средней. Определяется по эффективному числу электроприемников и средневзвешенному коэффициенту использования. Коэффициент расчетной нагрузки определяется в зависимости от постоянной времени нагрева сети (T₀). Для сетей < 1 кВ, питающих распределительные шинопроводы, пункты сборки и щиты, постоянная времени нагрева сети T₀ = 10 мин. и коэффициент Кр определяется по соответствующей таблице методики расчета /1/.

Для магистральных шинопроводов и цеховых трансформаторов Т₀ = 2,5 часа и значение Кр определяется по таблице 2 той же методики /1/.

— Определение расчетной активной и реактивной мощности.

Расчетные нагрузки определяются для всей характерной категории в целом. Под расчетной нагрузкой понимают такую мощность соответствующей неизменной токовой нагрузки, которая эквивалентна фактически изменяющейся во времени нагрузке по наибольшему возможному тепловому воздействию на элемент системы электроснабжения. В качестве времени наблюдения принят интервал, равный 3Т_0. Вероятность превышения фактической нагрузки над расчетной в принятом интервале наблюдения не должна превышать 0,05.

при n_эф 2;

при n_эф = 1.

Для питающих сетей напряжением до 1 кВ:

при n_эф 10, Кр 1;

при n_эф > 10, Кр 1.

Для магистральных шинопроводов, для шин цеховых трансформаторных подстанций, при определении реактивной мощности по цеху корпуса или предприятия в целом:

Кр 1.

Для категории 2:

К_р=1,2,

Для внутрицехового освещения принимаем к установке люминесцентные светильники марки ЛС-004. Данные светильники подвесного типа с рассеивателем и решеткой. В них устанавливаем лампы ЛБ 2×40 Вт. Степень защиты IP20 (защита от прикосновения к токоведущим частям и каплезащищённые). Необходимая плотность осветительной нагрузки 200 Вт/м² с учётом подвеса светильников на высоте 2−3 м. при высоте рабочей поверхности 0.8 м:

.

Нагрузки остальных категорий и цеха в целом с учётом освещения показаны в таблице 1.

Таблица 1 — Расчётные нагрузки цеха

3. Выбор числа и мощности трансформаторов ктп с учетом компенсации реактивной мощности

Выбираем мощность трансформатора КТП, кВА:

(6)

где N — количество устанавливаемых в ТП трансформаторов, принимаемое 1, так как в цехе присутствует 2 и 3 категория,

Кз — коэффициент загрузки трансформатора, равный 0,9.

Принимаем ТМ 630/10.

Определяем наибольшую реактивную мощность, которую целесообразно передать в сеть 0,4 кВ через трансформатор, кВАр:

. (7)

Определяем мощность низковольтных батарей конденсаторов:

кВАр. (8)

Дополнительная мощность НБК:

Q_нк2 = — Q_нк1 - г • N_т•S_т = 519 — 100 — 0.4 • 1 • 630 = 180 кВар. (9)

Определяется суммарная мощность низковольтных батарей конденсаторов:

Q_нк = Q_нк1+ Q_нк2= 99 + 180 = 279 кВАр. (10)

Устанавливаются НБК — 0,4−300У1 мощностью 300 кВар.

4. Выбор и проверка питающего кабеля напряжением 10 КВ

Выбор питающего кабеля напряжением 10 кВ проводится по нагреву длительно расчётным током.

Расчетный ток определяется по формуле:

. (11)

Выбираем кабель марки АПвП (3×25) (алюминиевые жилы с изоляцией из сшитого полиэтилена) с, А при прокладке в траншеях, /2/.

Необходимое условие

(12)

.

Проверка КЛ-10 кВ по потери напряжения:

(13)

Выбранный кабель проходит по всем условиям проверки.

Сеть 10 кВ выполняется с изолированной нейтралью трёхжильным кабелем марки АПвП (3×25).

5. Выбор места расположения КТП

При проектировании, с целью определения места расположения цеховой КТП строится картограмма нагрузок. Картограмма представляет собой размещение на генеральном плане цеха окружности, площадь которых соответствует выбранном масштабе расчетным нагрузкам.

Радиусы окружностей определяются для примера для вентустановок 72−73 по формуле:

(14)

где т — электрический масштаб, принимаем 10 кВт/см.

Условный центр электрических нагрузок определяется по формулам:

; (15)

. (16)

Радиусы окружностей приведены в таблице 2.

Таблица 2 — Данные для построения картограммы нагрузок цеха

Центр нагрузок показан на рисунке 1. Помещение под ТП перемещается ближе к ЦЭН. ТП устанавливается снаружи здания цеха ближе к группе сварочных преобразователей.

Рисунок 1 — ЦЭН

6. Разработка двух вариантов схемы низковольтного электроснабжения

Сети напряжением до 1 кВ служат для распределения электроэнергии внутри цехов промышленных предприятий и осуществляют непосредственное питание электроприемников (ЭП). Схема внутрицеховой сети определяется технологическим процессом производства, планировкой помещений цеха, взаимным расположением ЭП и вводом питания, ТП, требованиям бесперебойности электроснабжения, технико-экономическими соображениями, условиями окружающей среды.

По своей структуре схемы электрических сетей цеха могут быть радиальными, магистральными и смешанными.

Радиальные схемы применяются при наличии сосредоточенных нагрузок с неравномерным распределением их по площади цеха, во взрывои пожароопасных и др. цехах и выполняются кабелями или изолированными проводами. Они могут быть применены для нагрузок любой категории надежности.

Магистральные схемы обладают гибкостью, что позволяем заменять технологическое оборудование без особых изменений электрической сети. Магистральные схемы целесообразно применять для питания силовых и осветительных нагрузок, распределенных относительно равномерно по площади цеха, а также для питания групп ЭП, принадлежащих одной технологической линии.

В смешанных схемах от главных питающих магистралей и их ответвлений ЭП питаются через РШ или ШРА в зависимости от расположения оборудования в цехе присоединяемые к ближайшим шинопроводам.

Для электроснабжения потребителей цеха используется ШРА и СП запитанные кабелями АПвП.

7. Расчет электрических нагрузок для разработки низковольтной сети (по второму этапу)

Расчет ведется методом коэффициента расчетной нагрузки по формулам (1) — (5) показанным в п. 2. План цеха с линиями 0,4 кВ показан на рисунке 2.

Рисунок 2 — Варианты выполнения сети 0,4 кВ цеха Результаты расчёта показаны в таблице 3.

Таблица 3 — Расчётные нагрузки ШРА и СП

8. Расчет токов короткого замыкания

При электроснабжении электроустановки от энергосистемы через понижающий трансформатор начальное действующее значение периодической составляющей тока трехфазного КЗ (I_П0) в килоамперах без учета подпитки от электродвигателей следует определять по формуле:

. (17)

Если электроснабжение электроустановки напряжением до 1кВ осуществляется от энергосистемы через понижающий трансформатор, то начальное значение периодической составляющей тока однофазного КЗ от системы, кА, следует рассчитывать по формуле:

. (18)

Значение периодической составляющей тока однофазного КЗ через сопротивление петли «фаза — ноль», кА, следует рассчитывать по формуле:

. (19)

Ударный ток трехфазного КЗ в электроустановках с одним источником энергии рассчитывается по формуле:

. (20)

Приведем пример расчета для одной точки короткого замыкания. Составим схему замещения:

Рисунок 4 — Схема замещения

Сопротивление системы определяется по следующей формуле, мОм:

(21)

где — среднее напряжение низкой стороны трансформатора, в данном случае равно 380 В;

— трехфазный ток короткого замыкания системы, равный 20 кА.

Сопротивления шинопроводов определяются по формуле:

(22)

где и — удельные сопротивления линий, мОм/м;

— длина линии, м.

В таблице 4 указаны данные по сопротивлениям элементов схемы замещения.

Таблица 4 — Значения сопротивлений схемы замещения

Необходимо учитывать переходное сопротивление 5 мОм на каждой ступени по мере удаления от шин КТП.

Ток трехфазного короткого замыкания:

.

Постоянная затухания апериодической составляющей:

.

Ударный коэффициент:

.

Ударный ток трехфазного КЗ:

.

Ток однофазного короткого замыкания:

Для остальных точек расчёт ведётся аналогично, результат показан в таблице 5.

Таблица 5 — Токи КЗ

9. Выбор и проверка проводников сети (шинопроводов, кабелей, проводов, силовых пунктов)

Проводники электрических сетей от проходящего по ним тока согласно закону Джоуля — Ленца нагреваются, поэтому устанавливаются предельно допустимые значения температуры нагрева проводников в зависимости от марки и материала изоляции проводника в различных режимах.

Длительно протекающий по проводнику ток, при котором устанавливается наибольшая длительно допустимая температура нагрева проводника, называется предельно допустимым током по нагреву:

(23)

где — поправочный коэффициент на условия прокладки проводов и кабелей.

Выбор проводников

Расчётный ток шинопроводов и силовых шкафов определяется по формуле (11) и для ШРА1 варианта 1 составляет:

Выбирается шинопровод распределительный ШРА73−630-УЗ (рисунок 5) и осветительный ШОС-63 (рисунок 6).

Рисунок 5 — Шинопровод ШРА73−630-УЗ Рисунок 6 — Шинопровод ШОС-63 со светилниками Выбор шинопроводов и силовых пунктов проводится по таблице 6.

Таблица 6 — Выбор марки и сечения шинопроводов и силовых пунктов

Для варианта 2 применяются силовые пункты СШ-10−630 на ток 630 А и количеством присоединений до 15 (рисунок 7).

Рисунок 7 — Силовой пункт СШ-10−630

Номинальные токи вентустановок определяются, А:

(24)

По полученным данным выбираем для сети с глухозаземлённой нейтралью:

— четырёхжильный кабель марки АПвП с алюминиевыми жилами, изоляцией из сшитого полиэтилена;

— четырёхжильный провод марки АПРТО с алюминиевыми жилами, с резиновой изоляцией, в оплётке для прокладки в трубах.

Данные покажем в таблице 7.

Таблица 7 — Выбор марки и сечения кабелей и проводов питающих ЭП

Проверка проводников

Для оценки правильности выбора сечений проводников необходимо провести проверку. Выбранные по длительному току и согласованные с током защиты аппаратов сечения внутрицеховых электрических сетей должны быть проверены на потерю напряжения. Нормированных значений для потери напряжения не установлено. Однако, зная напряжение на шинах источника питания и подсчитав потери напряжения в сети, определяют напряжение у потребителя.

Условие проверки на потерю напряжения:

ДU < ДU_доп., (25)

Для примера рассчитаем потерю напряжения в ШРА-1, %:

Результаты расчета потери напряжения и сведем в таблицу 8 и 9.

Таблица 8 — Потери напряжения в элементах распределительной сети

Таблица 9 — Данные для расчета потерь напряжения в КЛ питающих ЭП

Наибольшая потеря напряжения по пути кабель питания СП 4−5-6−7 — ЭП 6 составляет. Так как ДU равно ДU_доп = 5%, то для всех КЛ условие по потере напряжения соблюдается.

Шинопроводы и силовые пункты проверяются на электродинамическую стойкость по условию:

i_уд< i_уд.доп, (26)

где i_уд.доп - допустимая электродинамическая стойкость, кА.

Таблица 10 — Проверка шинопровода на электродинамическую стойкость

Так как ударный ток шинопровода и силовых пунктов меньше допустимого значения электродинамической стойкости, то условие на электродинамическую стойкость соблюдается.

10. Выбор и проверка автоматических выключателей, предохранителей

Согласно ПУЭ от перегрузок необходимо защищать силовые и осветительные сети, выполненные внутри помещений в том числе и силовые сети, когда по условиям технологического процесса или режима их работы могут возникнуть длительные перегрузки.

Для защиты электрических сетей напряжением до 1 кВ применяют плавкие предохранители и автоматические выключатели.

В курсовом проекте защита шинопроводов выполняется автоматическими выключателями, защита электроприемников осуществляется плавкими вставками предохранителей.

Выбор и проверка плавких предохранителей Плавкие предохранители выбирают по условиям:

; (27)

; (28)

где I_{ном.вст} — номинальный ток плавкой вставки, А;

I_ном.эп — номинальный ток отдельного ЭП, А;

I_пуск — пусковой ток ЭП, который находится по формуле (29).

(29)

где К_п — кратность пуска, равная 3.

Выберем плавкие вставки предохранителей на примере для вентиляторов с I_ном = 12 А.

Пусковые токи двигателей вентиляторов определяются как:

I_пуск =3I_ном = 36 А;

I_{ном.вст} > I_ном; 20 > 12;

; 20 >; 20>14.

Выбираем номинальный ток плавкой вставки — I_{ном.вст} = 20 А, а предохранитель типа НПН-60/20.

Таблица 11 — Выбор плавких вставок и типа предохранителей

Проводится проверка предохранителей.

1. Проверка по согласованию выбранной вставки с сечением выбранного кабеля осуществляется по условию:

I_в < 3? I_дл._доп, (30)

где I_в — номинальный ток плавкой вставки, А;

I_дл.доп — длительно допустимый ток, А.

Результаты проверки по согласованию теплового расцепителя с сечением выбранных элементов сети для вариантов представлены в таблице 12.

Таблица 12 — Проверка плавких вставок предохранителей

2. Проверка по чувствительности к токам КЗ осуществляется по условию:

I⁽¹⁾_кзmin > 3 ? I_{НОМ.ВСТ}. (31)

Таблица 15 — Проверка предохранителей по чувствительности к токам КЗ

Выбранные предохранители удовлетворяют требованиям чувствительности.

Выбор и проверка автоматических выключателей

Автоматические выключатели выбирают по условиям:

I_{ном. расц} > I_р.max; (31)

I_ср.эл. > (1.25-1.35) I_п; (32)

где I_{ном.расц} — номинальный ток расцепителя, А;

I_р.max — наибольший расчетный ток нагрузки, А;

I_п — пиковый ток, А;

I_ср.эл — ток срабатывания электромагнитного расцепителя.

I_ср._эл = (7-14)? I_{ном.расц}; (33)

I_п = I_р + (k_п -1)?I_ном.max; (34)

где I_ном.max — наибольший из токов группы ЭП, А;

I_р — расчетный ток группы ЭП, А.

Результат расчёта сведём в таблицу 6.

Таблица 6 — Выбор автоматических выключателей

Выбранные аппараты защиты необходимо проверить по чувствительности к токам короткого замыкания.

Автоматические выключатели необходимо проверять во-первых по согласованию теплового расцепителя с сечением выбранных элементов сети, во-вторых по чувствительности к токам КЗ.

1. Проверка по согласованию теплового расцепителя с сечением выбранных элементов сети осуществляется по условию:

I_{ном.расц} < 1,5 ? I_дл._доп, (37)

где I_{ном.расц} — номинальный ток расцепителя, А;

I_дл._доп — длительно допустимый ток элемента сети, А.

Проверка по согласованию теплового расцепителя с сечением представлена в таблице 12.

Таблица 12 — Проверка автоматических выключателей

2. Проверка по чувствительности к токам КЗ осуществляется по условию:

I⁽¹⁾_кзmin > 1,25 ? I_ср._эл, (38)

где I⁽¹⁾_кзmin — минимальный ток однофазного КЗ, А;

I_ср.эл — ток срабатывания электромагнитного расцепителя, А.

Выполним проверку по чувствительности в характерных местах схемы электроснабжения цеха.

Таблица 13 — Проверка автоматических выключателей по чувствительности к токам КЗ

11. Выбор оптимального варианта схемы низковольтного электроснабжения

Экономическое обоснование вариантов электроснабжения производится по приведенным годовым затратам.

Приведенные затраты определяются по формуле:

(40)

где — норматив дисконтирования;

— стоимость шинопроводов, автоматов, кабелей и силовых пунктов соответственно;

руб./кВт*ч — удельная стоимость потерь электроэнергии, согласно [8];

— суммарные ежегодные отчисления на амортизацию, ремонт и обслуживание;

— потери электроэнергии в кабелях и шинопроводах.

Потери электроэнергии в кабелях и шинопроводах определяются по формуле:

где — рабочий ток элемента, А;

— время работы цеха, ч/год; ч/год;

— сопротивление элемента, Ом.

Сравнение вариантов проводится по таблице 14.

Таблица 14 — Результаты расчёта двух вариантов электроснабжения

Как видно из результатов расчёта, вариант 2 дешевле. Таким образом, к дальнейшему рассмотрению принимаем вариант 2.

12. Прокладка проводников и конструктивное исполнение сети

СЭС цеха 0,4 кВ выполняется с помощью СП током 630 А и кабелей АПвП длиной 42 и 36 м, прокладываемых в половых проёмах.

Осветительный шинопровод марки ШОС-100 прокладывается вдоль стен на высоте 3,5 м.

ЭП подключаются через кабельные спуски, прокладываются в траншеях на глубине — 0,2 м. и защищаются стальными листами.

КТП-400 устанавливается в закрытом помещении. Питание КТП осуществляется от ГПП через кабельный ввод.

Используются батареи конденсаторов НБК — 0,4−300У1 мощностью 300 кВар.

Защита производится автоматическими выключателями «Электрон» производства ЗАО «Контактор» г. Ульяновск (для ввода и ШРА) и предохранителями серии НПН/ПН-2 (непосредственно для электроприемников).

13. Карта селективности

Карта селективности строится в логарифмическом масштабе: по оси абсцисс откладываются токи — расчетные, пиковые и КЗ; по оси ординат — времена продолжительности пиковых токов и времена срабатывания защит по защитным характеристикам.

Карта селективности для точек К1 — К2 — К3 представлена на рисунке 8. Проверим выбранную коммутационную аппаратуру по условию селективности.

Таблица 15 — Расчётные и пусковые токи

На рисунке 8 характеристика плавкой вставки на 60 А предохранителя НПН-60 для защиты электроприёмника 6 обозначена цифрой 1.

При однофазном замыкании в точке К3 вставка перегорит за 0,02 с, как видно из рисунка 8.

Характеристика автоматического выключателя ВА 51−37 с параметрами I_{ном. расц}/ I_ср.эл = 630/2000 А, защищающего кабель питания СП 4−5-6−7 обозначена цифрой 2.

При коротком замыкании в точке К2 защита сработает через 0,3 с. При замыкании в точке К3 защита сработает через 1,0 с.

Характеристика автоматического выключателя ВА 51−39 с параметрами I_{ном. расц}/ I_ср.эл = 1000/3000 А, защищающего шины КТП обозначена цифрой 3.

При однофазном замыкании в точке К1 защита сработает через 0,5 с по условию селективности. При трёхфазном замыкании в точке К2 защита сработает через 0,5 с.

Т. к. время срабатывания защит увеличивается по мере удаления от ЭП, то уставки выбраны правильно.

Рисунок 8 — Карта селективности для точек К1 — К2 — К3

Заключение

В представленном курсовом проекте спроектирована и рассчитана система электроснабжения цеха. В проекте произведены расчеты электрических нагрузок для выбора трансформаторов КТП (на первом этапе), расчеты электрических нагрузок для выбора цеховой сети (на втором этапе). Выбор числа и мощности трансформаторов КТП осуществлялся с учетом компенсации реактивной мощности. Основными критериями при проектировании являются техническая применимость и экономичность проекта.

Оценка выбора оптимального варианта цехового электроснабжения осуществлялась по приведенным годовым затратам на проектируемую сеть после выбора сечений проводников сети, коммутационной аппаратуры. По току КЗ проверяется сечение элементов сети и защитной коммутационной аппаратуры для принятого варианта электроснабжения.

Список использованных источников

1 Барыбин Ю. Г. «Справочник по проектированию электроснабжения», М.: «Энергоатомиздат», 2006. — 456 с.

2 Блок В. М.: «Пособие к курсовому и дипломному проектированию», М.: «ВШ», 2004. — 568 с.

3 Неклепаев Б. Н. «Электрическая часть электростанций», М.: «Энергоатомиздат», 2007. — 345 с.

4 ПУЭ, М.: «Энергоатомиздат», 2012. — 832 с.

5 Справочник по проектированию электрических сетей и электрооборудования под ред. Барыбина Ю. Г., Федорова Л. Е. и др., М.: «Энергоатомиздат», 2006. — 430 с.

6 Трунковский А. Е. «Обслуживание электрооборудования промышленных предприятий», М: Высшая школа, 2007. — 412 с.

7 Фёдоров А. А., Старкова Л. Е. «Учебное пособие для курсового и дипломного проектирования», М.: «Энергоатомиздат», 2004. — 538 с.

9 Шеховцов В. П. «Расчет и проектирование схем электроснабжения.», «М. Форум-Инфа-М», 2005. — 358 с.

10 Конюхова Е. А. «Электроснабжение объектов» М.: «АКАДЕМИЯ», 2004. — 678 с.