Привод барабанного смесителя
Выбираем марку стали для шестерни: Сталь 45, термообработка — улучшение, твердость HB1 230; для колеса выбираем Сталь 45, термообработка — улучшение, твердость НВ2 200. Пояснительная записка и чертежи выполнены в соответствии со всеми требованиями, предъявляемыми к нормативно-технической документации на производстве. Уровень масла в редукторе не должен быть ниже уровня зацепления быстроходной… Читать ещё >
Привод барабанного смесителя (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Одним из важнейших факторов научно-технического прогресса, способствующих скорейшему совершенствованию общественного производства и росту его эффективности, является проблема повышения уровня подготовки специалистов.
Решению этой задачи способствует выполнение курсового проекта по «Деталям машин», базирующегося на знаниях физико-математических и общетехнических дисциплин: математики, механики, сопротивления материалов, технологии металлов, черчения.
Объектом курсового проектирования является одноступенчатый редуктор-механизм, состоящий из зубчатой передачи, выполненный в виде отдельного агрегата и служащий для передачи вращения от вала двигателя к валу рабочей машины.
Назначение редуктора — понижение угловой скорости и соответственно повышение вращающего момента ведомого вала по сравнению с ведущим валом.
Редуктор проектируется по заданной нагрузке (моменту на выходном валу) и передаточному числу без указания конкретного назначения, что характерно для специализированных заводов, на которых организовано серийное производство редукторов.
1. Выбор электродвигателя и кинематический расчет привода
Определение требуемой мощности электродвигателя по формуле [1]
Pвх (1)=Pвых/ (1.1)
где — мощность на выходном валу, кВт;
— коэффициент полезного действия привода.
(1.2)
где — коэффициенты полезного действия цепной передачи, закрытой цилиндрической передачи, муфты и подшипников соответственно.
По справочным таблицам выбираем
=
Pвх (1)=10*103/0,885=11,299*103 Вт Выбираем электродвигатель по условию [1]
Pдв >Pвх (1) (1.3)
где — мощность стандартизированного электродвигателя, кВт.
Выбираем по электродвигатель серии 4А, закрытый обдуваемый, марки 180M8, с номинальной частотой вращения 750 об/мин, номинальной мощностью Pдв =15кВт.
1.1 Определение передаточного числа редуктора и его ступеней
Общее передаточное число Uобщ вычисляем по формуле [1]
Uобщ = n1 / n2, (1.4)
где n1 — частота вращения двигателя
n2 — частота вращения выходного вала
Uобщ = 730 / 50 =14,6
Uобщ = Uц.п.* Uред. * Uм (1.5)
где Uред — передаточное число редуктора;
Uц.п — передаточное число клиноременной передачи, Uрп =4 [1];
Uм — передаточное число муфты, Uм =1
Из формулы (1.5) выражаем Uред
Uред = Uобщ / Uр.п. * Uм, (1.6)
Uред = 14,6/4 1=3,65
Выбираем передаточное число редуктора из стандартного ряда передаточных чисел[1]
Uред = 4
1.2 Определение кинематических параметров редуктора
Частота вращения звёздочки определиться
nдв = nз =730 об/мин (1.7)
Частота вращения быстроходного вала n1, об/мин определится по формуле[1]
n1 = nз / Uц. п, (1.8)
n1 = 730 / 4=182,5 об/мин
n2 = nвых=50 об/мин Угловая скорость звёздочки щз, рад/с, определится по формуле [1]
щз=р nз /30, (1.9)
щз=3,14 730/30=76,4 рад/с Угловая скорость быстроходного вала щ1, рад/с, определится по формуле [1]
щ1=р n1/30, (1.10)
щ1=3,14 182,5/30=19,10 рад/с Угловая скорость тихоходного вала щ2, рад/с, определится по формуле [1]
щ2=р n2/30, (1.11)
щ2=3,14 50/30=5,23 рад/с Крутящий момент шкива Tз, Н м, определится по формуле [1]
Tз=Рдв /щз, (1.12)
Tз=15 000/ 76,4=196,3 Н м Крутящий момент на входном валу T1, Н м, определится по формуле [1]
T1= Tз Uр. п зр.п зподш, (1.13)
T1=196,3 4 0,95 0,99=738,5 Н м Крутящий момент на выходном валу T2, Н м, определится по формуле [1]
T2= T1 Uред зред зподш, (1.14)
T2=738,5 4 0,97 0,99=2836,73 Н м
2. Расчет передачи с гибкой связью
Диаметр ведущего шкива d1, мм, определяем по формуле [1]
d1? 3−4, (2.1)
d1? 3−4 =176−231,44 мм По найденному значению подбираем диаметр шкива из стандартного ряда [1]
d1=224 мм Диаметр ведомого шкива d2, мм, определяем по формуле [1]
d2= d1 Uр. п (1-е), (2.2)
где е-относительное скольжение ремня, е=0,015.
d2= 224 4 (1−0,015)=882,56 мм По найденному значению подбираем диаметр шкива из стандартного ряда [1]
d2=900 мм Определяем фактическое передаточное число U’р.п открытой передачи
U’р.п = d2/ d1 (1 — е), (2.3)
U’р.п = 900/ 224 (1 — 0,015)=4,08
Отклонение передаточного числа
?Uр.п = (U'р.п — Uр. п)/ Uр. п 100%<5% (2.4)
?Uр.п = (4,08 — 4)/ 4 100%=2% <5% - условие выполнено.
Межосевое расстояние а, мм, определится по формуле [1]
а=0,55 (d1+d2), (2.5)
а=0,55 (224+900)=800 мм Угол обхвата малого шкива, град, определится по формуле [1]
б1=1800 — 57 (d2 — d1)/а, (2.6)
б1=1800 — 57 (900 — 224)/823=165,60
Длина ремня L, мм, определится по формуле [1]
L= 2a+0,5р (d1+d2)+(d2 — d1) 2 /4а, (2.7)
L= 2 800+0,5 3,14 (224+900)+(900 — 224) 2 /4*800=3550 мм Скорость ремня v, м/с, определится по формуле [1]
v=0,5 1000, (2.8)
v=0,5 76,4 224 1000=8,55 м/с Число ремней Z, определяется по формуле[1]
Z=15 (2.9)
Окружная сила Ft, Н, определится по формуле [1]
Ft = Pдв/v, (2.10)
Ft = 11 000/14,65=750 Н Предварительное натяжение ремня Fo, Н, определится по формуле [1]
Fo=850 (2.16)
Fo=529
Натяжение ведущей ветви ремня F1, Н, определится по формуле [1]
F1= Fo+0,5 Ft, (2.17)
F1= 766,6+0,5 750= 1141,8 Н Натяжение ведомой ветви ремня F2, Н, определится по формуле [1]
F2= Fo — 0,5 Ft, (2.18)
F2=766,8 — 0,5 750 = 391,8 Н Напряжение от силы натяжения ведущей ветви ремня у1, Н/мм2, опреде-лится по формуле [1]
у1 = F1/b д, (2.19)
у1 =1141,8 /71 6=2,68 Н/мм2
Напряжение от центробежной силы уv, Н/мм2, определится по формуле [1]
уv =с v2 10−6, (2.20)
где с — плотность ремня, с=1200 кг/м3.
уv =1200 14,652 10−6=0,257 Н/мм2
Напряжение изгиба уи, Н/мм2, определится по формуле [1]
уи =Еи д/d1, (2.21)
где Еи=150 Н/мм2 для резиновых ремней.
уи =150 6/280=3,2 Н/мм2
Максимальное напряжение уmax, Н/мм2, определится по формуле [1]
уmax = у1 + уи + уv (2.22)
уmax = 2,68 +3,2 +0,257=6,137 Н/мм2
Проверим выполнение условия уmax? 7 Н/мм2 (2.23)
6,137 Н/мм2? 7 Н/мм2 — условие выполнено.
Число пробегов за секунду л определится по формуле [1]
л= v/L, (2.24)
л= 14,65/6,04= 2,42
Коэффициент Сu, учитывающий влияние передаточного отошения Uотк. п определится по фрмуле [1]
Сu? (2.25)
Сu? =1,66
Долговечность ремня Но, ч, определится по формуле [1]
Но =, (2.26)
где =1 при постоянной нагрузке [1];
? 7.
Но =
Нагрузка на валы передачи, Н, определится по формуле [1]
(2.27)
3. Расчет зубчатых колес редуктора
3.1 Выбор материала и определение допускаемых напряжений для зубчатого колеса и шестерни
Выбираем марку стали для шестерни: Сталь 45, термообработка — улучшение, твердость HB1 230; для колеса выбираем Сталь 45, термообработка — улучшение, твердость НВ2 200 [1]
Предел контактной выносливости шестерни, Н/, определится по формуле [1]
(3.1)
уH lim b1 =2 * 230 + 70=415 Н/
Предел контактной выносливости колеса, Н/, определится по формуле
(3.2)
уH lim b2 =2 * 200 + 70=360 Н/
Допускаемое контактное напряжение для шестерни [, Н/, опре-делится по формуле [1]
[= =, (3.3)
где — коэффициент долговечности шестерни, [1];
— коэффициент безопасности, =1,75.
[ =530*1/1,75=237 Н/
Допускаемое контактное напряжение для колеса [, Н/, опреде-лится по формуле
[==, (3.4)
где — коэффициент долговечности колеса,.
[=470*1/1,75=206 Н/
Среднее допускаемое контактное напряжение [, Н/, Н/, определится по формуле [1]
[=0,45[), (3.5)
[=0,45(481.8+427.2)=410 Н/
Проверим выполнение условия
[?1,23[, (3.6)
где [= [.
410 (Н/)? 1,23 427.2=525,45 Н/410 (Н/)? 1,23 427.2=525,45 Н/ - условие выполнено.
3.2 Проектный расчет
Межосевое расстояние, мм, определится по формуле [1]
(3.7)
где — вспомогательный коэффициент, =43 [1];
— коэффициент величины зуба по межосевому расстоянию, =0,4;
— коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине венца, =1,25.
Полученное значение межосевого расстояния округляем по до ближайшего стандартного значения =355 мм.
Модуль зацепления m, мм, определяем по формуле [1]
mn=(0,01ч0,02), (3.8)
mn=(0,01ч0,02)355=3,55ч7,1 мм Выбираем модуль из стандартного ряда mn=4 мм Число зубьев шестерни определится по формуле [1]
(3.9)
гдеугол наклона зубьев, град, =100.
Принимаем =35
Число зубьев колеса определится по формуле [1]
= z1 Uред, (3.10)
= 354=140
Принимаем =132
Уточняем значение угла наклона зубьев, град, по формуле [1]
(3.11)
=9,627o
Фактическое передаточное число Uф определится по формуле [1]
Uф = (3.12)
Uф=
Проверим выполнение условия
(Uф-Uред/Uф)100%2,5% (3.13)
(4−4/4)100% = 0%2,5% - условие выполнено Окружная скорость колес определяется по формуле [1]
(3.14)
Назначаем 8 степень точности по[1].
3.3 Определение геометрических параметров
Делительный диаметр шестерни, мм, определится по формуле [1]
(3.15)
Делительный диаметр колеса, мм, определится по формуле [1]
(3.16)
Диаметр окружности вершин зубьев шестерни, мм, определится по формуле [1]
(3.17)
мм Диаметр окружности вершин зубьев колеса, мм, определится по формуле [1]
(3.18)
мм Диаметр окружности впадин зубьев шестерни, мм, определится по формуле [1]
= (3.19)
=
Диаметр окружности впадин зубьев колеса, мм, определится по формуле [1]
= (3.20)
Высота головки зуба, мм, определится по формуле [1]
=m (3.21)
=4 мм Высота ножки зуба, мм, определится по формуле [1]
=1,25m (3.22)
=1,254=5 мм Высота зуба h, мм, определится по формуле [1]
h=2,25m (3.23)
h=2,254=9 мм Ширина венца колеса, мм, определится по формуле [1]
(3.24)
мм
Ширина венца шестерни, мм, определится по формуле [1]
(3.25)
мм
3.4 Силы в зацеплении
Окружная сила, Н, определится по формуле [1]
==, (3.26)
Радиальная сила Fr, Н, определится по формуле [1]
(3.27)
Осевая сила Fa, Н, определится по формуле [1]
(3.28)
3.5 Проверочный расчет
Проверим межосевое расстояние, мм, по формуле [1]
(3.29)
Коэффициент, учитывающий динамическую нагрузку и неравномерность распределения нагрузки между зубьями колеса, определится по формуле [1]
(3.30)
где — коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки между зубьями, =1,09[1];
— коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки по ширине венца, =1,165 [1];
— динамический коэффициент =1.
KH=1,09*1,165*1=1,27
Проверим контактное напряжение, Н/, по формуле [1]
(3.31)
условие выполнено Проверим передачу на процент недогруза, %, по формуле [1]
(3.32)
Недогруз в пределах 10% - условие выполняется.
Проверим зубья на выносливость по напряжению изгиба, Н/, по формуле [1]
[, (3.33)
где коэффициент концентрации нагрузки, 1,23[1];
коэффициент динамичности, =1,1 [1];
коэффициент, учитывающий форму зуба, =3,73; =3,6 [1];
коэффициент компенсации погрешности, =0,93 [1];
коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки между зубьями, =0,89.
Проверку производим для колеса, т.к. выполняется неравенство [1]
[]/<[]/ (3.34)
206/3,6=57,2 < 237/3,73=63,5
71 Н/ 206 Н/ условие выполняется
4. Проектный расчет валов
4.1 Выбор материала валов
Принимаю материал валов сталь 45.
4.2 Выбор допускаемых контактных напряжений на кручение
Принимаю по для быстроходного вала [фк] I=16 Н/мм2, для тихоходного вала [фк] II=19 Н/мм2
4.3 Определение геометрических параметров быстроходного вала
Диаметр под шкив d1, мм, определится по формуле [2]
(4.1)
Принимаем d1=60 по[2]
Диаметр под подшипник d2, мм, принимаем d2=65 мм по [2]
Диаметр под шестерню d3, мм
(4.2)
принимаем d3=75 мм по [2]
4.4 Определение геометрических параметров тихоходного вала
Диаметр под полумуфту d1, мм, определится по формуле [2]
(4.3)
=90 мм Принимаем d1=90 мм Диаметр под подшипник d2, мм, принимаем по d2=95 мм Диаметр под колесо d3, мм
(4.4)
Принимаем по d3=105 мм
4.5 Предварительный выбор подшипников
Fa/Fr=1694,3/3687,5=0,4>0,25
Выбираем роликовые конические однорядные по ГОСТ 333– — 79.
Марки подшипников для каждого из валов Быстроходный-7213
Тихоходный-7219
5. Определение реакций опор
5.1 Быстроходный вал
Реакции опор ведущего вала определяем по рисунку 1
Рисунок 1 — Расчетная схема быстроходного вала Плоскость ZY:
определяем опорные реакции, Н
— Ray*0,206+ Fr1*0103 — Fa1*0,103 — Fр.п.*0.1587=0;
Ray=(Fr1*0,103 — Fa1*0,103 — Fрп.*0,1587) /0,206=-1983 H
— Fr1*0,103 — Fa1*0,103+Rby*0,206 — Fрп. 0,365=0;
Rby=(Fr1*0,103 + Fa1*0,103+ Fр.п.*0,365)/0,206= 9545,7 H
Проверка: Ray-Fr1+Rby-Fц.п=0
— 1985;3687,5+9545,7−386,5=0 0=0 — условие выполнено;
Плоскость ZX:
а) определение опорных реакций, Н
Rax*0,206 — Ft1*0,103 — Fa*0,103=0; Rax=(Ft*0,103+Fa1*0,103)/0,244=5841,3 H
Ft*0,103 — Fa1*103-Rbx*0,206=0;
Rbx=(Ft*0,103 — Fa1*0,103)/0,206=4147 H
Проверка: Rax-Ft1+Rbx=0
5841,3−9988,5+4147=0 0=0 — условие выполнено;
Определяем суммарные радиальные реакции, Н
RA==6168,4 H
RB===104 078 H
5.2 Тихоходный вал
Реакции опор ведущего вала определяем по рисунку 2
Рисунок 2 — Расчетная схема тихоходного вала Плоскость ZY:
а) определяем опорные реакции, Н
— Ray*0244 — Fa2*0,1227 — Fr2*0,1227=0;
Ray=(-Fa2*0,1227 — Fr2*0,1227) /0,244=-660,4 H
— Fa2*0,1227+Fr2*0,1227+Rby*0,244=0;
Rby=(Fa2*0,1227 — Fr2*0,1227)/0,244=-1001 H
Проверка: Ray+Fr2+Rby=0
— 660,4+3687,5−1001=0 0=0 — условие выполнено;
Плоскость ZX:
а) определение опорных реакций, Н
— Fм*0,46+Rax*0,244 — Fa2*0,1227+Ft2*0,1227=0;
Rax= (Fм*0,46+Fa2*0,1227 — Ft2*0,1227)/0,244=15 912 H
— Fм*0,2159 — Ft2*0,1227 — Rbx*0,244 — Fa2*0,1227 =0;
Rbx= (-Fм*0,2159 — Ft2*0,1227 — Fa2*0,1227) /0,244=-10 588 H
Проверка: — Fм +Rax+Ft2+Rbx =0
— 5326+15 912+9988,5−12 812.2=0 0=0 — условие выполнено;
Определяем суммарные радиальные реакции, Н
RA==15 925,7 H
RB===10 635,2 H
6. Проверочный расчет подшипников
6.1 Быстроходный вал
Ранее выбранный роликовый конический однорядный подшипник по ГОСТ 333– — 79 имеет следующие характеристики:
— базовая динамическая грузоподъёмность Сr, кН 82,7;
Определим коэффициент осевого смещения
=1694,3/(1Ч3687,5)=0,45>е=0,41
Эквивалентная нагрузка RE, Н, определится по формуле [2]
(6.1)
где X — коэффициент радиальной нагрузки, X=0,4 [2];
У — коэффициент осевой нагрузки, У=1,48 [2];
Fa — осевая нагрузка, Н;
V — коэффициент вращения, V =1 [2];
Кб — коэффициент безопасности, Кб=1 [2];
Кт — температурный коэффициент, Кт =1,.
REА==(0,4 115 925,7 +1,481 694,3)11=9728,3 Н
REВ==(0,4 110 635,2 +1,481 694,3)11=7400Н Расчетная долговечность L10h, ч, определится по формуле [2]
(6.2)
где a1 — коэффициент надежности; a1=1 [2]
a23 — коэффициент, учитывающий влияние качества подшипника и качества его эксплуатации; a23=0.6 [2]
n — частота вращения внутреннего кольца подшипника, об/мин
m — показатель степени; m=3.33 [2]
= ч >16 000 ч — условие выполнено
6.2 Тихоходный вал
Ранее выбранный роликовый конический однорядный подшипник по ГОСТ 333– — 79 имеет следующие характеристики:
— базовая динамическая грузоподъёмность Сr, кН 130;
Эквивалентная нагрузка RE, Н, определится по формуле 8.2 [2]
REА= =(0,4Ч1Ч15 925,7—+1,67Ч1694,3)Ч1Ч1=—1119, 7?
RE?=—=(_, 4Ч1Ч1635, 2—+1,67Ч1694,3)Ч1Ч1=7083,6 Н Расчетная долговечность L10h, ч, определится по формуле 6.2 [2]
=ч >14 000 ч — условие выполнено
7. Выбор стандартной муфты
Выбираем из числа стандартных муфт по муфту предохранительную фрикционную ГОСТ 400–45−1.
Проверим выполнение условия [2]
Тр=к•Т2? [Т], (7.1)
где Тр — расчетный вращающий момент, Н м;
[T] - предельно допустимый вращающий момент, Н м, Т=4000 Н•м [2];
к — коэффициент, учитывающий условия эксплуатации, к=1,25.
Тр=1,25•2836,7=3545,8 Н•м? 4000 Н•м — условие выполнено
8. Выбор и проверочный расчет шпоночных соединений
Выбираем по шпонку на быстроходный вал под звёздочку 18Ч11Ч63 ГОСТ 23 360– — 78
Условие прочности для выбранной шпонки имеет вид
(8.1)
где F2 — сминающая сила, Н.
F2 =2•Т1/d1 (8.2)
F2 =2•738,5•103/60=24 616,6 Н Асм=(h — t1)•l,
где t1 — глубина паза вала, мм, t1 =6 мм [2]
Асм=(11 — 7)•63=252 мм2
— условие выполняется Условие прочности выполняется, значит выбранная шпонка 18Ч11Ч63 ГОСТ 23 360– — 78 выдержит необходимые нагрузки.
Выбираем по шпонку на тихоходный вал под колесо 25Ч14Ч125 ГОСТ 23 360– — 78
Условие прочности для выбранной шпонки имеет вид
(8.3)
где F3 — сминающая сила, Н.
F3 =2•Т2/d3 (8.4)
F2 =2•2836,7•103/105=54 032 Н Асм=(h — t1)•l,
где t1 — глубина паза вала, мм, t1 =7,5 мм [1]
Асм=(14 — 9)•125=625 мм2
— условие выполняется Условие прочности выполняется, значит выбранная шпонка 25Ч14Ч180 ГОСТ 23 360– — 78 выдержит необходимые нагрузки.
Выбираем по шпонку на тихоходный вал под полумуфту 25Ч14Ч100 ГОСТ 23 360– — 78
Условие прочности для выбранной шпонки имеет вид
(8.5)
где F6 — сминающая сила, Н.
F6 =2•Т2/d3 (8.6)
F5 =2•2836,7•103/90=63 022 Н Асм=(h — t1)•l,
где t1 — глубина паза вала, мм, t1 =9 мм.
Асм=(14 — 9)•100=500 мм2
— условие выполняется Условие прочности выполняется, значит выбранная шпонка 25 100 ГОСТ 23 360– — 78 выдержит необходимые нагрузки.
9. Выбор смазочных материалов
Уровень масла в редукторе не должен быть ниже уровня зацепления быстроходной зубчатой передачи. Погружать передачу в масло необходимо на высоту зуба.
Марку масла, заливаемого в редуктор, выбираем в зависимости от окружной скорости и от значения среднего допускаемого контактного напряжения [уH] ср.
Из выбираем масло индустриальное И-Г-А-68.
10. Расчет элементов крышки редуктора
Толщина ребер жесткости и стенок корпуса и крышки, мм, определится по формуле [1]
=0,025+1 (10.1)
=0,025•315+1=8.87 мм Следуя рекомендациям принимаем =12 мм Толщина фланцев поясов корпуса и крышки, b, мм, определится по формуле [1]
= (10.2)
=1.5 12 = 18 мм Диаметр фундаментных болтов, d1, мм, определится по формуле [1]
d1=(0,03…0,036)• +10 (10.3)
d1=(0,03…0,036)•280+10=18,4…20,08 мм По принимаем болты сo стандартной резьбой M12
Диаметр болтов, соединяющих крышку с корпусом, d2, мм определится по формуле [1]
d2=(0,5…0,6)• d1 (10.4)
d2=(0,5…0,6)• 20=10…24 мм По принимаем болты сo стандартной резьбой M24.
Заключение
редуктор вал опора кручение В результате выполнения задания по курсовому проектированию была разработана типовая конструкция одноступенчатого горизонтального цилиндрического косозубого редуктора общего назначения. Данный редуктор предназначен для длительной работы.
Выполнение задания разделено на 2 этапа. Первым этапом задания является пояснительная записка, а вторым — графическая часть.
Пояснительная записка состоит из необходимых расчетов отдельных деталей и узлов редуктора и содержит пояснения этих расчетов.
Графическая часть включает в себя три чертежа: два рабочих и один сборочный. Рабочие чертежи выполнены на тихоходный вал и зубчатое колесо редуктора. Сборочный чертеж выполнен на полнокомплектный редуктор и сопровождается соответствующей спецификацией.
Пояснительная записка и чертежи выполнены в соответствии со всеми требованиями, предъявляемыми к нормативно-технической документации на производстве.
В процессе проектирования редуктора были усвоены и закреплены знания по следующим предметам: теоретическая механика; сопротивление материалов; детали машин; техническая графика; допуски, посадки и технические измерения; стандартизация и качество продукции.
Спроектированный редуктор может применяться для привода различных типов рабочих машин — например ленточных конвейеров — и соответствует всем нормам, предъявляемым к данному типу редукторов
1. ГОСТ 21 354– — 87. Передачи зубчатые цилиндрические эвольвентные внешнего зацепления. Расчёт на прочность.
2. Дунаев П. Ф., Леликов О. П. Конструирование узлов и деталей машин, — М.: Высшая школа, 1985. -416 с.
3. Кузьмин А. В., Чернин И. М., Козинцов Б. С. Расчёты деталей машин, — Мн.: Вышэйшая школа, 1986. -400 с.
4. Скойбеда А. Т. Детали машин и основы конструирования. — Мн.: Вышэйшая школа, 2000. -516 с.
5. Чернавский С. А. Курсовое проектирование деталей машин — М.: Машиностроение, 1987. -416 с.
6. Шейнблит А. Е. Курсовое проектирование деталей машин. — М.: Высшая школа, 1991. -432 с.