Проектирование станции водоподготовки на промышленном предприятии
Задание Показатели качества воды в источнике следующие: максимальная мутность=196мг/л; средняя мутность=41 мг/л. Задан полный ионный состав воды. Для работы предприятия требуется снижение жесткости воды до 0,02мг/л. По заданной характеристике состава сточных вод и по необходимому конечному требуемому качеству воды подобран необходимый комплекс сооружений. Проектирование реагентного хозяйства… Читать ещё >
Проектирование станции водоподготовки на промышленном предприятии (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
1. Задание
2. Введение
3. Реферат
4. Выбор и обоснование принятой схемы и состава сооружений станции водоподготовки
5. Расчет изменения качества обработки воды в процессе ее обработки на станции
5.1 Химический состав исходной воды
5.2 Обработка воды коагулянтом и известью
5.3 Обессоливание воды ионным обменом
6. Проектирование системы оборотного охлаждающего водоснабжения
6.1 Расчет теплоэнергетических характеристик процесса охлаждения воды
6.2 Расчет водного-солевого баланса оборотной системы
7. Расчет основных сооружений и оборудования
7.1 Расчет ионообменных фильтров
7.2 Расчет дегазатора
7.3 Расчет механических фильтров
7.4 Расчет осветлителя
8. Проектирование реагентного хозяйства
8.1 Расчет реагентного хозяйства для известкования и коагуляции воды
8.2 Расчет реагентного хозяйства для регенерации ионообменных фильтров
9. Составление блансовой схемы
10. Компановка станции Литература
1. Задание Показатели качества воды в источнике следующие: максимальная мутность=196мг/л; средняя мутность=41 мг/л. Задан полный ионный состав воды. Для работы предприятия требуется снижение жесткости воды до 0,02мг/л. По заданной характеристике состава сточных вод и по необходимому конечному требуемому качеству воды подобран необходимый комплекс сооружений.
2.
Введение
Промышленные предприятия являются крупнейшими потребителями воды и предъявляют весьма разнообразные требования к ее качеству. Работа предприятий в значительной степени зависит от надежной и стабильной работы систем водоснабжения, четкой и бесперебойной подачи воды, соответствующей нормативам по количеству и качеству. Схема водоснабжения, состав водопроводных сооружений зависят от этих нормативов и состава воды в источнике водоснабжения. Как правило, на предприятиях существуют различные производства, предъявляющие разные требования к воде. В связи с этим система промышленного водоснабжения включает в себя обычно несколько водопроводов: хозяйственно-питьевой, противопожарный, производственный (технический). В составе технического водопровода могут быть еще локальные сооружения с целью подачи в различные цеха воды разного качества. Наиболее интересными такими сооружениями можно считать станции подготовки умягченной или обессоленной (деминерализованной) воды и поэтому курсовой проект посвящен разработке подобной станции.
3. Реферат станция водоподготовка реагентный В данном курсовом проекте запроектирована станция водоподготовки на промышленном предприятии производительностью по глубокой очистке 4500 м3/сут, производительность оборотного цикла 500 м3/сут. Показатели качества воды в источнике следующие: максимальная мутность=196мг/л; средняя мутность=41 мг/л. Задан полный ионный состав воды. Для работы предприятия требуется снижение жесткости воды до 0,02мг/л. По заданной характеристике состава сточных вод и по необходимому конечному требуемому качеству воды подобран необходимый комплекс сооружений.
Произведен подробный расчет станции умягчения воды. В его числе произведен расчет изменения химического состава воды в процессе ее обработки; произведен технологический расчет сооружений для подготовки воды и реагентного хозяйства, сооружений для обработки стоков станции, подбор оборудования. Был выполнен расчет всех сооружений в составе: ионообменные фильтры с Н-ОН ионирование. Произведен расчет реагентного хозяйства. Составлена балансовая схема.
Бала вычерчена технологическая (монтажная) схема станции с реагентным хозяйством и сооружениями для обработки сбросных вод.
4. Выбор и обоснование принятой схемы и состава сооружений станции водоподготовки При выборе состава сооружений и способов обработки воды на станции умягчения руководствовались составом исходной воды, требованиями к качеству обработанной воды, указаниями п.п. 6.190−6.194 и прил. 7 и 8[l].
Т.к. по заданию мутность воды Мср=41мг/л, а карбонатная жесткость Жк=3,11-экв/л, для осветления воды принимается двухступенчатое осветление и известковое умягчение воды с помощью осветлителей со взвешенным слоем осадка ВТИ и механических фильтров. После осветления предусматривается бак осветленной воды.
Для интенсификации процесса коагуляции и реагентного умягчения производиться подогрев воды до 350.
При необходимости обессоливания воды используют одноили двухступенчатую обработку на Н-катионных и ОН-анионных фильтрах. Анионные фильтры первой ступени загружают, как правило, слабоосновным анионитом. Декарбонизацию воды желательно производить после Н-катионных фильтров первой ступени. Предварительную очистку перед ионным обменом предусматривают аналогично станциям умягчения. Отработанные регенерационные растворы направляются в баки нейтрализаторы и далее в шламонакопитель.
На основании подобранных сооружений составлена принципиальная схема станции водоподготовки, представленная на рисунке 1.
Рис. 1 Схема умягчения воды на Н-ОН фильтрах Пподогреватель ИКосветлитель для известкования и коагуляции Ббак с перекачивающим насосом Ммеханический фильтр Н1- водород-катионный фильтр Ддекарбонизатор
5. Расчет изменения качества обработки воды в процессе ее обработки на станции
5.1 Химический состав исходной воды
Наименование величин | Ед. изм. | Расчетная формула | Значе-ние | ||
Содержание ион кальция магния сульфатов хлоридов | г-экв/мі | [ Ca2+ ] = (Ca2+)/20 = [ Mg2+ ] = (Mg2+)/12,2 = [ SO42-] = (SO42-)/48 = [ Cl- ] = (Cl-)/35,5 = | 4.11 1.72 2.75 0,38 | ||
Щелочность | —"-; | [Щ]0=(HCO3)/61= | 3.11 | ||
Жесткость общая карбонатная некарбонатная | —"-; | = = [Ж0]0-[ЖК]0= | 5.83 3.11 2.72 | ||
Содержание ионов натрия и калия | —"-; г/м3 | 0.41 10.25 | |||
Общее солесодержание | —"-; | 439.41 | |||
Температура воды | °C | по заданию | |||
Величина рН | — по заданию | 7.9 | |||
Содержание углекислого газа | г/м3 г-моль/м3 | по номограмме рис. 2 прил.5[1] =/44= | 0,147 | ||
Диаграмма состава исходной воды | |||||
Содержание взвешенных веществ | г/мі | Мо по заданию | |||
Цветность | град. | по заданию | ; | ||
Содержание растворенного кислорода | г/мі | (O2)0 зависимости от температуры исходной воды (прил.1) [7] | 13,1 | ||
5.2 Обработка воды коагулянтом и известью
Наименование показателя | Ед. изм. | Формула для определения | Значе-ние | ||
Принятая марка коагулянта | Al2(SO4)3 при коагулировании; по п. 7 прил.7[1] при коагулировании и известковании | FeCl3 | |||
Доза коагулянта | мг/л г-экв/м3 | 25−35 ек — эквивалентная масса коагулянта (безводного), мг/мг-экв, принимаемая для Al2(SO4)3 — 57, FeCl3 — 54, Fe2(SO4)3 — 67; | 0,55 | ||
Температура воды после подогрева | 0 С | Т=20−250 С в схемах с коагуляцией Т=30−400 С в схемах с коагуляцией и известкованием | |||
Содержание растворенного кислорода после подогрева | г/мі | (O2)1 по прил.1 | 13,1 | ||
Выбор и обоснование принятого режима известкования | [ Ca2+ ]>Жк — карбонатный | ||||
Ориентировочная доза щелочи а) карбонатный режим б) гидратный режим | г-экв/м3 | а) | 4,1 | ||
Количество магния, которое необходимо удалять из воды | г-экв/м3 | 1,2 | |||
Требуемая доза извести | г/мі | ДИтр= 28(Дщ+) | 148,4 | ||
Остаточное содержание магния | г-экв/м3 | 0,52 | |||
Гидратная щелочность известкованной воды | г-экв/м3 | принимать по табл.2 и рис. 1 [5] | 0,7 4,19 | ||
рН1 обработанной воды | где — в г-экв/л | 13,85 | |||
Принятая карбонатная жесткость воды после обработки а) карбонатный режим б) гидратный режим | г-экв/м3 | а) 0,5−0,75 б) 0,7−1,0 | 0,5 | ||
Щелочность обработанной воды | —"-; | 1,2 | |||
Общая жесткость обработанной воды | —"-; | [Ж0]1= [Ж0]0 — ([ЖК]0 — [Щ]1) + Дк | 4,47 | ||
Остаточное содержание кальция | —"-; | 3,95 | |||
Содержание хлоридов (сульфатов) в обработанной воде | —"-; | 0,93 | |||
Перманганатная окисляемость после обработки на механических фильтрах | мг О2/л | Ок 1=(0,5ч0,6)Ок 0 При Ок 1?7мгО2/л следует предусмотреть сорбционные угольные фильтры после механических фильтров | |||
Диаграмма состава воды после обработки | |||||
Принятая марка извести и содержание в ней активного продукта | % | Известь строительная сорт по прил. 2 Си | |||
Количество шлама, обра-зующегося при: а) коагуляции; б) коагуляции и известковании | г/мі | а) где Ск, Си — содержание активного продукта (%), по прил. 2 | 262,5 | ||
5.3 Обессоливание воды ионным обменом
Наименование показателя | Ед. изм. | Формула для определения | Значе-ние | ||
Принятая схема обессоливания | двухступенчатая схема с Ни ОН-фильтрами, либо одноступенчатая с Н и СО32- -фильтрами | Ни ОН; | |||
Удельный рас; ход кислоты на регенерацию Н1 и коэффициент эффективности регенерации | г/г-экв | ак =80−100 н по табл.4 прил.71 | 0,85 | ||
Остаточная жесткость после Н1 | г-экв/ м3 | 0,004 | |||
Остаточное содержание ионов Na после Н1 | г-экв/ м3 | 0,008 | |||
Диаграмма состава воды после Н1 | |||||
Диаграмма состава воды после удаления СО2 | |||||
Диаграмма состава воды после ОН1 | |||||
Общее солесодержание воды после обессоливания | г/м3 | По пп.2 и 3 прил.81 | |||
6. Проектирование системы оборотного охлаждающего водоснабжения
6.1 Расчет теплоэнергетических характеристик процесса охлаждения воды
Наименование показателя | Ед. изм. | Формула для определения | Значе-ние | ||
Производитель-ность оборотной системы | м3/час | Qоб по заданию | |||
Перепад температур жидкости на охладителе | °С | Дt по заданию | |||
Общая тепловая нагрузка | тыс. ккал/час | c — удельная теплоемкость воды, равная 1 тыс. ккал/м3· °С | |||
Выбранный тип охладителя | Вентиляторные градирни | ||||
Принятое количество охладителей | шт. | Вентиляторные градирни N=2 — 12; | |||
Удельная тепловая нагрузка | тыс. ккал/(м2*ч) | Qуд по табл. 39 [1] | |||
Ориентировочная площадь охладителя в плане | м2 | ||||
Принятая марка и площадь охладителя в плане | м2 м | Sф, ахb, d по прил. 11. Для вентиляторной градирни выбирается марка, для остальных типов — только размеры. | 37,5 | ||
Потери воды на капельный унос в охладителе | % | Р2 по табл. 38 [1] | 5х7.5 | ||
Потери воды на испарение | % | Р1 = kисп*t*100, kисп по табл. 36, 37[1] | |||
Необходимое количество воды для подпитки оборотных систем | м3/час | Qп = Qоб (Р1+Р2+Р3)/100 | 3,6 | ||
6.2 Расчет водного-солевого баланса оборотной системы
Наименование показателя | Ед. изм. | Формула для определения | Значение | ||
Коэффициент упаривания в оборотной системе | Ку = (Р1+Р2+Р3)/(Р2+ Р3) | 1,36 | |||
Расчетные концентрации основных ионов в оборотной воде | мг-экв/л | Расчет проводится для каждого из ионов: =; =; = =; = где, Спод — концентрация соответствующего иона в подпиточной воде (п. 18 табл.3.2) | 5,372 0,7 0,56 3,74 1,27 | ||
Диаграмма состава оборотной воды | |||||
Концентрация карбонат-иона в оборотной воде | мг-экв/л | в зависимости от и рН1 по прил. 6 | 1,55 | ||
Индекс движущей силы накипеобразо-вания | где — произведение растворимости CaCO3 по табл.2[5]. Если DFI<1, накипеобразование не происходит. Если DFI>1, накипеобразование имеет место | 0,55 | |||
Вывод о необходимости обработки воды для предотвра-щения карбонат-ных отложений | Согласно пп. 11.19−11.20[1] | Накипеобразование не происходит DFI>0,55 | |||
7. Расчет основных сооружений и оборудования
7.1 Расчет ионообменных фильтров
Наименование величин | Ед. изм. | Расчетная формула | Значение | |||
ОН | Н | |||||
Расчетная производитель-ность | м3/ч | q — из расчета следующей по ходу воды ступени обработки, п. 35 табл.4.1; Для первого расчета (последняя ступень) q1 = q 1,02 | 191.3 | 210,6 | ||
Выбранный ионообменный материал и его характеристики: — марка; — средняя крупность зерен; — полная обменная емкость | мм | По п. 15 прил.7 [1], а так же прил. [3], настоящих указаний d Еп | A600 | С100 | ||
Принятый удельный расход реагента на регенерацию | а — из раздела 3.3 своего расчета для каждого типа фильтров | |||||
Коэффициент эффективности регенерации | 0.85 | 0,85 | ||||
Удельный расход воды на отмывку ионообменной смолы | м3/м3 | qуд — для Na1-фильтров по п. 15 прил.7[1]; для Н1-фильтров по п. 27 прил.7[1]; для Na2-фильтров по п. 21 прил.7[1]; для Н2-фильтров по п. 6 прил.8[1]; для ОН-фильтров по п. 8 прил.8[1] | ||||
Концентрация задерживаемых данным типом ионита ионов в отмывочной воде | — из диаграмм состава поступающей на фильтры воды | 4.88 | 4.88 | |||
Рабочая обменная емкость ионита | Для Na1 — по п. 15 прил. 7[1]; для Н1 — по п. 27 прил. 7[1]; для Na2 — по п. 22 прил. 7[1]; для Н2 — по п. 6 прил. 8[1]; для ОН1- по п. 7 прил. 8[1]; для ОН2 — по п. 9 прил. 8[1] | |||||
Приинятая скорость фильтрования | м/ч | — по пп. 17, 22 прил.7[1] и по пп. 5−7 прил. 8[1] | ||||
Требуемая площадь фильтрования | м2 | 19.13 | ||||
Принятое количество рабочих фильтров | шт. | по пп. 16, 29 прил.7 и п. 10 прил.8[1] | ||||
Количество резервных фильтров | шт. | по пп.16, 29 прил.7[1] | ||||
Требуемая площадь одного фильтра | м2 | 6.37 | 4,68 | |||
Тип и характеристики принятого стандартного фильтра: площадь диаметр высота загрузки | м2 м м | По [3], [4] с учетом требования пп. 16, 28 прил. 7[1]. Как правило для фильтров первой ступени =2−2,5 м, для фильтров второй ступени до 1,5 м | 3,14 2 м 2 м | 1,78 1,5 м 2 м | ||
Фактическое количество фильтров | шт. | |||||
Действительная скорость фильтрования | м/ч | 14,7 | ||||
Скорость фильтрования при отключении одного фильтра на регенерацию | м/ч | проверить с требованиями п. 17 прил.7[1] и п. 7 прил. 8[1] | 16,8 | |||
Объем загрузки фильтра | м3 | 6,28 | 3,56 | |||
Продолжитель-ность фильтроцикла | ч | 24,2 | 49,2 | |||
Число регенераций одного фильтра в сутки | шт. | 0,99 | 0,48 | |||
Расход 100%-ого реагента на одну регенерацию | кг | а — из разд. 3.3 для соответствующего типа ионита | 376,8 | 605,2 | ||
Принятые характеристики регенерацион-ного раствора: — крепость, — плотность | % кг/м3 | — по пп. 21, 22, 30 прил. 7 и пп. 8,9 прил.8 [1], — по прил. 4 | 1,5 | |||
Объем раствора на одну регенерацию | м3 | |||||
Скорость пропуска регенерационного раствора | м/ч | по пп. 21, 30 прил. 7 для анионитных фильтров 4−5 | ||||
Продолжитель-ность пропуска регенерацион-ного раствора | мин | для OHI — 1,5 часа | ||||
Принятые интенсивность и продолжитель-ность взрыхления | мин | 4−5 =20−30, для OHI — 0,25 часа | 12,56 | 7,12 | ||
Расход взрыхляющей воды | л/с | 11,3 | 10,68 | |||
Объем воды на одно взрыхление | м3 | |||||
Скорость фильтрования при отмывке | м/ч | по пп. 21, 30 прил. 7[1], для анионитных фильтров 4−5 | 62,8 | 17,8 | ||
Объем воды на одну отмывку | м3 | |||||
Продолжитель-ность отмывки ионита | мин | для OHI — 3−3,5 часа | ||||
Общая продолжитель-ность регенерации одного фильтра | мин | 376,8 | 605,2 | |||
Суммарный расход воды на регенерацию одного фильтра | м3 | 78,1 | 68,48 | |||
Расход воды на собственные нужды фильтра | м3/ч | 19,3 | ||||
Расчетная производитель-ность предыдущей ступени обработки воды | м3/ч | 210,6 | 221,6 | |||
Потери напора при фильтровании | м | h по пп. 18, 22 прил. 7[1]. | 5,5 | 5,5 | ||
Емкость бака для взрыхления | м3 | 22,6 | 21,36 | |||
7.2 Расчет дегазатора
Наименование показателя | Ед. изм. | Формула для определения | Значе-ние | ||
Расход обрабатываемой воды | м3/ч | q, принимаем 2 дегазатора, q1=q/2 | 93,75 | ||
Концентрация удаляемого газа (СО2 или О2) на — - входе в дегазатор; — выходе | г/м3 г/м3 | для СО2 из разд. 3.3, для О2 из разд. 3.1 принимается для СО2 -5, для О2 -0,5 | 52,8 | ||
Принятая плотность орошения | м3/ч· м2 | П по п. 34 прил. 7 (применять только керамическую насадку) | |||
Средняя движущая сила десорбции | кг/м3 | по графику прил. 7,9 | 0,02 | ||
Коэффициент десорбции | м/ч | по графику прил. 8,10 | 0,58 | ||
Необходимая площадь поверхности загрузки (колец Рашига) | м2 | 386,3 | |||
Объем загрузки дегазатора | м3 | 1,9 | |||
Площадь поперечного сечения дегазатора | м2 | ||||
Диаметр дегазатора | м | 3,5 | |||
Высота загрузки | м | 0,03 | |||
Принятый тип дегазатора | по гл. 8−3 [4] | Б237 | |||
7.3 Расчет механических фильтров
Наименование показателя | Ед. изм. | Формула для определения | Значе-ние | ||
Полезная производитель-ность | м3/ч | q=qпред+ Qп qпред — из п. 35 табл.5.1 Qп — из п. 11 табл.4.1 | 221,6 | ||
Характеристики принятой загрузки фильтра: — материал; — диаметр зерен; — скорость фильтрования в режимах: — нормальном; — форсированном — высота слоя; — интенсивность промывки; — время промывки | мм м/ч м/ч м л/с*м2 мин | по п. 11 прил. 7[1] и по разд. 5.2 [4] | 7,5 | ||
Требуемая площадь фильтров | м2 | 60,8 | |||
Характеристики принятых стандартных фильтров: — марка; — диаметр; — площадь фильтрования; — количество резервных фильтров; — количество рабочих фильтров | м м2 шт. шт. | по [3], [4] | 3,4 9,1 | ||
Действительная скорость фильтрования | м/ч | 4,8 | |||
6. Скорость фильтрования при отключении одного фильтра на взрыхляю-щую промывку | — «; | 5,6 | |||
Расход промывной воды | м3/с | 0,05 | |||
Принятый промывной насос: — марка; — производитель-ность; — напор; — количество | м3/ч м шт. | по табл. 6−2, 6−3 [4] | 8К-18 | ||
Объем воды на одну промывку | м3 | ||||
Объем бака промывной воды | — «; | ||||
Мутность воды, поступающей на мехфильтры | г/м3 | Спо п. 10 прил. 7 [1] | |||
Грязеемкость загрузки фильтра | кг/м2 | Г по прил. 5 | 2,5 | ||
Количество промывок одного фильтра в сутки | шт. | m < 3 | |||
Расход воды, поступающей на мехфильтры | м3/ч | 292,4 | |||
7.4 Расчет осветлителя
Наименование показателя | Ед. изм. | Формула для определения | Значе-ние | ||
Полезная производитель-ность осветлителя | м3/ч | 292,4 | |||
Содержание взвешенных веществ в воде, поступающей в осветлитель | г/м3 | из табл.2 | 262,5 | ||
Содержание взвешенных веществ в воде, выходящих из осветлителя | — «; | по п. 10 прил. 7 [1] | |||
Принятая продолжитель-ность уплотнения осадка (период между продувками осветлителя) | ч | Т принимается в пределах от 2 до 12 часов | |||
Средняя концентрация взвешенных веществ в уплотненном осадке | г/л | Для осветлителей ВТИ =75−150; для осветлителей ЦНИИ по прил. 12 | |||
Величина продувки осветлителя | % | Рекомендуется до 1,5%, предельно допустимо до 3% | 0,2 | ||
Расчетный расход воды на осветлители | м3/ч | 296,8 | |||
Принятые коэффициент распределения воды и скорость восходящего потока | При коагуляции, принимать по табл. 20 [1], при известковании принимать по табл. 20 [1], а — по п. 10 прил. 7[1] | 0,7 | |||
Площадь зоны осветления и принятое количество осветителей | м2 | по формуле (15) [1] | 35,5 | ||
Площадь зоны отделения осадка (осадкоуплотни-теля) | — «; | по ф-ле (16) [1] | 30,45 15,2 | ||
Диаметр осадкоуплотни-теля | м | 2,5 | |||
Диаметр осветлителя | — «; | ||||
Диаметр подводящей трубы | — «; | скорость принимать по прил.13 | 0,250 | ||
Диаметр воздухоотдели-теля | — «; | 10,9 | |||
Площадь зоны образования хлопьев | м2 | ||||
Диаметр нижней цилиндрической части осветлителя | м | 1,2 | |||
Параметры шламоприемных окон: — площадь; — количество; — высота; — ширина | м2 шт. м м | =16−20 | 0,8 0,22 0,22 | ||
Диаметр шламоотводя-щей трубы с окнами (только для ЦНИИ) | м | ||||
Диаметр шламоотводя-щей трубы без окон (только для ЦНИИ) | м | 0,5 | |||
Кольцевая водосборная труба в шламоуплотни-теле (только для ВТИ): — диаметр; — площадь отверстий в трубе — диаметр отверстий; — количество отверстий | м3/ч м м2 мм шт. | Расход =25−40 | 0,05 | ||
Диаметр трубы, отводящей воду из шламоуплот-нителя | м | 0,2 | |||
Верхнее дырчатое днище (верхняя распре-делительная решетка): — площадь отверстий в днище; — диаметр отверстий; — число отверстий; — шаг отверстий | м2 мм шт. м | 0,06 12,7 0,2 | |||
Сборный кольцевой дырчатый желоб для отвода осветленной воды: — площадь сечения; — полезная высота (от дна до центра отверстий); — ширина желоба | м2 м м | 0,06 0,02 0,032 | |||
Диаметр отверстий подающих сопел | — «; | n — количество подающих сопел 1−2; vс =2м/с | 0,1 | ||
Принятый тип осветлителя | По табл. 8−1, 8−4 [4] | ВТИ-100и | |||
8. Проектирование реагентного хозяйства Расчет ведется отдельно для каждого реагента с учетом состава сооружений в его хозяйстве. Объемы складов для привозных реагентов должны обеспечить не менее чем 30-ти сут. потребность в них, с учетом, что реагенты поступают, как правило в 60-т вагонах или 50-т цистернах.
Коагулянт доставляется как насыпью, так и в таре, известь — насыпью и в контейнерах, сода — в мешках, кислота и щелочь — в цистернах, соль — насыпью, фильтрующие материалы поступают как в таре (иониты), так и насыпью (песок кварц., антрацит, керамзит).
8.1 Расчет реагентного хозяйства для известкования и коагуляции воды
Наименование величин | Ед. изм. | Расчетная формула | Значение | |||
И | К | |||||
Доза реагента | г/мі | Д — из разд. 2 | И-148.4 | К-30 | ||
2. Содержание активного продукта в реагенте | % | С — из прил. 2 | И-70 | К-95 | ||
Суточный расход технического реагента | кг/сут | |||||
Принятый способ хранения | Мокрый (сухой при расходе) | Мокр | М | |||
Срок, на который запасается реагент | сут | Т1 — по п. 6.202[1] | ||||
Параметры реагента при хранении а) мокром: — концентрация; — плотность; — глубина баков, б) сухом: — объемная масса; — высота слоя | % т/м3 м т/м3 м | по пп. 6.205, 6.207[1] по прил. 4 Н1 — 1,5−3 по прил. 2 Н1 -п. 6.204[1] | 1,142 ; ; | ; ; ; | ||
Размеры склада а) при мокром хранении: — объем бака; — площадь; — принятые размеры баков и их количество; б) при сухом хранении: — площадь склада | м3 мІ шт мІ | N?4, ахв | 156,6 78,3 | 2.6 | ||
Интенсивность подачи воздуха для приготовления раствора | i1 — по п. 6.23 [1] | ; | ||||
Расход воздуха для растворения | м3/ч | 281,9 | ||||
Растворные, расходные баки, баки-мешалки
Принятая крепость раствора в баке | % | C2, C3 по пп. 6.21, 6.36 [1] C2 в растворном баке С3 в расходном баке | |||||
Плотность раствора | т/м3 | по прил. 4 | 1,1850 | ; | 1,085 | ||
Длительность периода на который готовится раствор | ч | Т2, Т3 по п 6.22[1] | |||||
Объём баков | м3 | 4,5 | 0,41 | ||||
Принятое количество баков и их размеры | шт. м | Рекомендуется N?2, форма — кубическая A*A*A. Для извести принять известигасилки, типовые мутилки или гидравлические мешалки по [4],. | |||||
Расход воздуха для перемешивания | м3/ч | где i2 по п. 6.23, 6.37 [1] | 14,4 | ||||
Принятые насосы для перекачки раствора из баков мокрого хранения в растворные баки и из них в расходные: — марка; — напор; — расход; — количество | м м3/ч шт. | По. Рекомендуется Qнас=2А3, м3/ч, Н=10−15м; для перекачки известкового молока применять фекальные насосы. | |||||
Насосы для перемешивания в гидравлических мешалках: — марка; — напор; — расход; — количество | м м3/ч шт. | По. Рекомендуется Qнас=3,6А2vвосх, м3/ч, Н=10−15м; vвосх по п. 6.37 [1] | ; | ||||
Принятые воздуходувки: — марка — расход — напор — количество | м3/ч м шт. | По. Воздуходувки принимаются на общий расход воздуха | ; | ; | ; | ||
Дозаторы
Расход раствора реагента | м3/ч | qр=W3/Т3 | ; | 0,56 | 0,05 | ||
Принятый дозатор: — марка; — производи-тельность; — количество | м3/ч шт. | По [4],. Димба 1 2шт. 45 кг | ; | Димба 1 | НД160/10 | ||
Диаметры и материал трубопроводов для подачи раствора реагента в воду | По. С учётом пп. 6.29, 6.38 [1] | ; | |||||
8.2 Расчет реагентного хозяйства для регенерации ионообменных фильтров
Наименование величин | Ед. изм. | Расчетная формула | Значение | |||
ОН | Н | |||||
Удельный расход реагента на 1г-экв обменной емкости ионита | г/г-экв | a — из табл. 3.3 — 3.5 | ||||
Параметры ионообменного фильтра: — рабочая обменная емкость ионита; — объем загрузки — количество фильтров; — число регенераций одного фильтра в сутки | г-экв/м3 м3 шт. шт. | Из табл. 5.1 | 6.28 0.99 | 3,56 0,48 | ||
Параметры реагента: — способ хранения; — содержание активного продукта в товарном реагенте; — объёмная масса товарного реагента; — принятая концентрация при мокром хранении; — объемная масса при мокром хранении | % т/м3 % т/м3 | По прил. 2, 4 | 45,5 1,48 ; ; | 1,65 ; ; | ||
Расход товарного реагента: — на одну регенерацию; — суточный; — 30-суточный | т | Gсут = Gр*n*m G30 = 30Gсут | 0,82 4,87 146,1 | 0,84 3,2 | ||
Склады реагентов: — площадь при сухом хранении с учетом высоты слоя Н0; — объём баков при мокром хранении; — принятые стандартные баки при мокром хранении: — марка — количество — объём одного | м2 м3 шт. шт. м3 | По табл. 7−16 или 7−30 | ; БЕ-30 3 шт | ; БК-15 3 шт БК; 1.5 3шт. | ||
Мерники: — крепость регенерационного раствора в мернике; — объемная масса раствора; — необходимый объем одного мерника | % т/м3 м3 | из п. 22 табл. 5.1 из п. 22 табл. 5.1 из п. 23 табл. 5.1 | 1,5 | |||
9. Составление блансовой схемы Составление балансовой схемы производится с учетом следующих положений:
1. В подогревателях, баках, насосах потерь воды нет.
2. В дегазаторах потери воды принимаются 1,0% от расхода обрабатываемой воды.
3. Из осветлителей шлам после коагуляции сбрасывается в шламонакопитель. При известковом умягчении щелочной шлам может направляться в баки-нейтрализаторы для нейтрализации кислых регенерационных растворов Н-катионитовых фильтров.
4. Механические фильтры промываются фильтрованной водой, промывная вода сбрасывается в баки-отстойники и после 6-часового отстаивания 95% подается в бак осветленной воды или осветлитель, осадок 5% - в шламонакопитель.
5. Н1 — катионитные фильтры. Взрыхление — фильтрованной водой из бака взрыхляющей воды. Вода после взрыхления сбрасывается в бак-нейтрализатор.
Отработанный регенерационный раствор — в бак-нейтрализатор.
Отмывка производится поступающей (после мехфильтров) водой. Первые 50% отмывочной воды — в бак-нейтрализатор, остальные — в бак взрыхляющей воды.
6. Na1 — катионитные фильтры. Взрыхление — фильтрованной (после мехфильтров) водой из бака для взрыхления. Вода после взрыхления сбрасывается в баки-отстойники мехфильтров.
Отработанный регенерационный раствор — на накопитель шлама. Если используется схема с повторным использованием соли, то 30−50% отработанного раствора соли в баки отработанного раствора соли (ОРС), остальные на шламонакопитель.
Отмывка производится поступающей водой. Первые 50% отмывочной воды — на шламонакопитель, остальные — в бак взрыхляющей воды.
7. Na2 — катионитные фильтры. Взрыхление и отмывка аналогична Na1. Отработанный регенерационный раствор 70% - в баки ОРС для регенерации Na1 катионитных фильтров, а 30% сбрасывается в шламонакопитель.
8. Н2 — катионитные фильтры. Взрыхление — водой после первой ступени фильтров из бака взрыхляющей воды фильтров второй ступени. Взрыхляющую воду, отработанный регенерационный раствор и отмывочную воду в баки-нейтрализаторы.
9. ОН1 — анионитные фильтры. Взрыхление — аналогично Н2. Вода после взрыхления — в баки-отстойники.
Отработанный регенерационный раствор — в бак-нейтрализатор.
Отмывка производится поступающей водой. Первые 50% отмывочной воды — в бак-нейтрализатор, остальные — в баки для взрыхления.
10. ОН2 — анионитные фильтры. Взрыхление — аналогично ОН1.
Отработанный регенерационный раствор — в промежуточный бак объемом на две регенерации ОН2, откуда затем используется для регенерации ОН1.
Отмывка производится поступающей водой. Первые 50% отмывочной воды — в бак-нейтрализатор, остальные — в баки для взрыхления фильтров второй ступени.
11. Для приготовления растворов реагентов используют воду следующего качества:
— осветленную — для коагулянта, извести и соды;
— фильтрованную — для кислоты, соли, идущей на регенерацию фильтров Н1, Н2, Na1, Na2;
— частично обессоленную (после ионообменных фильтров первой ступни) для приготовления щелочи на регенерацию ОН1 и ОН2.
10. Компановка станции Станция размещается в здании промышленного типа с сеткой колонн 6×12. Осветлители, баки размещаются вне здания.
При размещении оборудования рекомендуется придерживаться следующих принципов:
— оборудование должно располагаться последовательно, по ходу воды так, чтобы длина трубопроводов была наименьшей;
— насосы располагаются в один ряд вдоль стены, прилегающей к площадке с баками вне здания;
— декарбонизаторы устанавливаются у наружной стены здания на отдельном фундаменте;
— напорный механические и ионообменные фильтры устанавливаются рядами, расстояние между корпусами фильтров 0.7−1.2м, столько же от стен до фильтров, проход между рядами фильтров принимается 3−5м, перед каждым рядом фильтров в полу устраивается лоток, шириной 0,7 м для сброса вод в канализацию;
— расстояния между осветлителями и между баками 3−4м;
— баки мокрого хранения реагентов могут находится в здании и вне его;
— помещение для хранения извести должно быть отделено стеной от гасильного отделения;
— на станции необходимо предусмотреть помещение пульта управления и автоматики размером не менее 6×9м, два санузла с умывальниками и туалетом, два душевых отделения с раздевалкой и другие помещения в соответствии с п. 6.201.
Литература
СНиП 2.04.02−84. Водоснабжение. Наружные сети и сооружения. — М.: Стройиздат, 1985. — 134 с.
Водоподготовка. Процессы и аппараты/ А. А. Громогласов и др., Под ред. О. И. Мартыновой. — М.:Энергоатомиздат, 1990. — 272с.
Н.А.Мещерский. Эксплуатация водоподготовительных установок электростанций. — М.: Энергоатомиздат, 1990. — 400с.
Лифшиц О. В. Справочник по водоподготовке котельных установок. — М.: Энергия, 1976. — 288 с.
Рождов И. Н. Специальные методы обработки природных вод. — Новочеркасск: НПИ, 1977. — 83 с.
Пособие к СНиП 2.04.02−84 Пособие по проектированию градирен.- М.: Стройиздат, 1985. — 132 с.
Справочник по свойствам, методам анализа и очистке воды/ Л. А. Кульский, И. Т. Гороновский, А. М. Когановский, М. А. Шевченко. — Киев: Наук. думка, 1980. — 1206с.
Справочник монтажника. Оборудование водопроводно-канализационных сооружений/ Под ред. А. С. Москвитина. — М.: Стройиздат, 1979. -430с.
Ф.А.Шевелев, А. Ф. Шевелев. Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб. М.:Стройиздат, 1984
.Ю. М. Кострикин, Н. А. Мещерский, О. В. Коровина. Водоподготовка и водный режим энергообъектов низкого и среднего давления. Справочник. — М.: Энергоатомиздат, 1990. — 248с.
Правила будови і технічної експлуатації водопідготовчих установок і засобів організації і проведення водно-хімічного режиму енергооб'єктів. — Харків: Укренергочормет, 1999. — 164с.
Душкин С.С., Дегтерева Л. И. и др. Водоподготовка и процессы микробиологии: Учебное пособие. — К.: ИСМО, 1996. — 164с.