Проектирование водяной системы отопления для жилого семиэтажного здания в г. Ульяновск

Федеральное агентство по образованию ГОУ ВПО «Уральский государственный технический университет — УПИ» имени первого Президента России Б. Н. Ельцина Кафедра теплогазоснабжения и вентиляции

Курсовой проект

по предмету «Отопление»

Тема: «Проектирование водяной системы отопления для жилого семиэтажного здания в г. Ульяновск»

Проверил: Маляр Е.А.

Выполнил: студент гр. СЗ-490 708 н Кузенмкина Л.М.

Екатеринбург 2012

• 1. Исходные данные
• 2. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций
• Теплотехнический расчет наружной стены
• Теплотехнический расчет потолка
• Теплотехнический расчет перекрытия над неотапливаемым подвалом
• Теплотехнический расчет световых проемов
• Теплотехнический расчет наружных дверей
• Определение тепловой мощности системы отопления
• Основные теплопотери
• Добавочные теплопотери
• Теплопотери на нагревание инфильтрирующегося наружного воздуха
• Расчет теплопотерь на нагревание инфильтрирующегося наружного воздуха через окно и дверной проем лестничной клетки
• Бытовые тепловыделения
• 3. Определение тепловой мощности системы отопления
• 4. Конструирование системы отопления
• Установка отопительных приборов
• Установка отопительных стояков
• Прокладка магистральных труб
• Удаление воздуха
• Арматура
• 5. Гидравлический расчёт системы отопления методом характеристик сопротивления
• Литература

1. Исходные данные

Местонахождение здания и температура наружного воздуха в холодный период года

Исходные данные для проектирования системы отопления

Расчётные температуры воздуха в помещениях

Жилое здание имеет не отапливаемый подвал со световыми проёмами в стенах. Отметка пола лестничной клетки равна — 0,6 м, пола подвала — 3,0 м, здание с чердаком. Подвал используется для размещения оборудования теплового пункта и магистральных трубопроводов системы отопления. Вход в подвал через лестничную клетку.

водяная система отопление жилой Высота окон в жилых комнатах и кухнях принимается 1,7 м, ширина 1,8 м. Окна расположены на расстоянии 0,8 м от уровня пола. Размеры окна в лестничной клетке 1,4Ч1,4 м. Наружные двери принимаются двойные с тамбуром между ними; размеры дверей 1,2Ч2,2 м. размеры балконных дверей 0,5Ч2,2 м. В лестничных клетках окна расположены между этажами. Высота наружной стены в лестничной клетке равна 0,6 + 3,3 Ч 2 + 3 Ч (n_эт — 2), где n_эт — число этажей в здании, т. е 0,6 + 3,3 Ч 2 + 3 Ч (n_эт — 2) = 0,6 + 3,3 Ч 2 + 3 Ч (7 — 2) = 22,2 м. Отметку карниза здания принять на 1 м выше высоты наружной стены лестничной клетки, т. е. 23,2 м.

В курсовом проекте предусматривается проектирование вертикальной однотрубной водяной системы отопления. Температура воды в системе отопления 95 — 70єС.

В подвале размещён тепловой пункт (помещение 6Ч6).

2. Теплотехнический расчёт ограждающих конструкций

Теплотехнический расчет сводится к вычислению коэффициентов теплопередачи наружных ограждений жилого здания: стены, чердачного перекрытия, перекрытия над неотапливаемым подвалом, остекленения и входной двери в здание.

Рассчитаем величину градусо-суток отопительного периода D.

D= (t_int — t_ht) Z_ht, (2.1)

где t_ht — средняя температура наружного воздуха за отопительный период, °C, (см. [7, прил.1];

Z_ht — продолжительность отопительного периода, сут. (см. [7, прил.1]).

Коэффициент теплопередачи К, Вт/ (м²· °C) наружного ограждения определяют по формуле

(2.2)

Теплотехнический расчет наружной стены

1. По формуле (2.1) рассчитываем градусо-сутки отопительного периода:

D_d1 = (21+5,7) 213 = 5687 С сут.

D_d2 = (19+5,7) 213 = 5261 С сут.

D_d3 = (18+5,7) 213 = 5048 С сут.

D_d4 = (16 +5,7) 213= 4622 С сут.

2. По табл.2.2 определяем приведенное сопротивление теплопередаче

(м²°C/Вт)

R^нс_reg2 =3,3 (м² С) /Вт.

R^нс_reg3 = 3,2 (м² С) /Вт.

R^нс_reg4 = 3,1 (м² С) /Вт.

3. Определяем коэффициент теплопередачи для наружной стены:

K_нс = 1/R^нс_reg.

K_нс1 = 1/3,5 = 0,29 Вт/ (м² С).

K_нс2 = 1/3,3 = 0,30 Вт/ (м² С).

K_нс3 = 1/3,2 = 0,31 Вт/ (м² С).

K_нс4 = 1/3,1 = 0,32 Вт/ (м² С).

Теплотехнический расчет потолка

Сопротивление теплопередаче принимается по таблице 2.2 в зависимости от величины градусо-суток отопительного периода

D_d = (5687, 5261, 5048, 4622), Ссут.

R^пт_reg1 = 5,0 (м² С) /Вт., R^пт_reg2 = 4,8 (м² С) /Вт.

R^пт_reg3 = 4,7 (м² С) /Вт., R^пт_reg4 = 4,5 (м² С) /Вт.

Коэффициент теплопередачи:

K_пт = 1/R^пт_reg

K_пт1 = 1/5 = 0,2 Вт/ (м² С), K_пт2 = ¼, 8 = 0,21 Вт/ (м² С).

K_пт3 = ¼, 7 = 0,21 Вт/ (м² С), K_пт4 = ¼, 5 = 0,22 Вт/ (м² С).

Теплотехнический расчет перекрытия над неотапливаемым подвалом

Сопротивление теплопередаче принимается по таблице 2.2 в зависимости от величины градусо-суток отопительного периода

D_d = (5687, 5261, 5048, 4622), Ссут.

R^пл_reg1 = 4,5 (м² С) /Вт.

R^пл_reg2 = 4,3 (м² С) /Вт.

R^пл_reg3 = 4,2 (м² С) /Вт.

R^пл_reg4 = 4,0 (м² С) /Вт.

Коэффициент теплопередачи:

K_пл. = 1/R^пл_reg

K_пл1 = ¼, 5 = 0,22 Вт/ (м² С).

K_пл2 = ¼, 3 = 0,23 Вт/ (м² С).

K_пл3 = ¼, 2 = 0,24 Вт/ (м² С).

K_пл4 = ¼, 0 = 0,25 Вт/ (м² С).

Теплотехнический расчет световых проемов

Для жилых зданий и зданий гражданского назначения применяется, как правило, одинарное, двойное и тройное остекление в деревянных или пластмассовых переплетах, спаренное или раздельное. Теплотехнический расчет балконных дверей и заполнений световых проемов, а также выбор их конструкций осуществляется в зависимости от района строительства и назначения помещений. Сопротивление теплопередаче для световых проемов определяют по табл. 2.2 в зависимости от величины D_d. Затем по табл. 2.3 выбирают конструкцию светового проема с приведенным сопротивлением теплопередаче. При расчете основных теплопотерь через наружные ограждения площади остекления учитываются дважды: в площадях стен и отдельно. Поэтому при определении потерь теплоты через окна и балконные двери следует пользоваться скорректированным коэффициентом теплопередачи:

K_до = K_до — K_нс

1. Определяем приведенное сопротивление теплопередаче световых проемов по табл. 2.2 в зависимости от D_d = 5687

R^до_reg = 0,58 (м²°C/Вт)

2. Выбираем конструкцию окна по табл. 2.3

Принимаем Обычное стекло и двухкамерный стеклопакет в раздельных переплетах из обычного стекла R^до_reg =0,68 (м²°C/Вт)

3. Коэффициент теплопередачи окна определяем по формуле:

4. Скорректированный коэффициент теплопередачи окна равен

K_до = K_до — K_нс, K_до1 = 1,47 — 0,29 = 1,18 Вт/ (м² С).

K_до2 = 1,47 — 0,30 = 1,17 Вт/ (м² С).

K_до3 = 1,47 — 0,31 = 1,16 Вт/ (м² С).

K_до4 = 1,47 — 0,32 = 1,15 Вт/ (м² С).

Теплотехнический расчет наружных дверей

Требуемое сопротивление теплопередаче для наружных дверей (кроме балконных) принимается в размере 60% от величины R_о^тр для наружной стены.

Тогда расчетное сопротивление теплопередаче входных дверей в здание будет равно

R^р_оДД = 0,6 R^тр_онс.

Коэффициент теплопередачи наружных дверей определяется по формуле

К_ДД = 1/R^р_оДД.

При расчете основных теплопотерь через наружные двери пользуются скорректированным коэффициентом теплопередачи

Кґ_ДД = К_ДД — К_нс.

1. Определяем требуемое сопротивление теплопередаче наружной стены

2. Определяем сопротивление теплопередаче входной двери

R^р_оДД = 0,6 R^тр_онс = 0,6· 1,35 = 0,81 (м²°C/Вт)

3. Определяем коэффициент теплопередачи входной двери

4. Определяем скорректированный коэффициент теплопередачи двери

Кґ_ДД = К_ДД — К_нс = 1,23 — 0,32 = 0,91 (Вт/м²· °C).

Определение тепловой мощности системы отопления

Задача расчета тепловой мощности системы отопления состоит в нахождении всех составляющих теплового баланса (теплопотерь и теплопоступлений) и в определении дефицита теплоты для каждого помещения и здания в целом.

Q_со= Q_о+ УQ_д+ Q_в — Q_быт, (3.1)

где Q_о — основные потери теплоты через ограждающие конструкции, Вт; УQ_д — суммарные добавочные потери теплоты через ограждающие конструкции, Вт; Q_в — потери теплоты на инфильтрацию, Вт; Q_быт — бытовые тепловыделения, Вт.

Основные теплопотери

Основные потери теплоты Q_о, Вт, определяются по формуле

Q_о = КА (t_int — t_ext) n, (3.2.)

где К — коэффициент теплопередачи ограждающей конструкции (ОК), (Вт/м²· °C);

А — расчетная площадь поверхности ограждающей конструкции, м²;

T_int — температура внутреннего воздуха,°C (см. [7, прил.5]);

T_ext — температура наружного воздуха по параметру Б,°C (см. [7, прил.1]).

Принятые обозначения: ДО — двойное остекление; НС — наружная стена;

БД — балконная дверь; Пл — пол; Пт — потолок; ДД — двойная дверь; ЖК — жилая комната; К — кухня; ЛК — лестничная клетка; ЛП — лифтовая площадка;

КР — коридор; Т — туалет; В — ванная.

Отопление ванных комнат осуществляется полотенцесушителями системы горячего водоснабжения, проектирование которых не входит в задачу курсового проекта.

Теплообмен между внутренними помещениями в пределах этажа не учитывается. Теплопотери лестничной клетки через перекрытие над подвалом определяются по величине ее площади в плане. Теплопотери туалетов, коридоров и прихожих включаются в расход теплоты на отопление одной из прилежащих (угловой) жилой комнаты.

К101

Q_о^нс = 0,30 9,9х (19- (-31)) 1 = 150 Вт;

Q_о^нс = 0,30 11,6 (19- (-31)) 1 = 170 Вт;

Q_о^до = 1,17 2,38 (19- (-31)) 1 = 140 Вт;

Q_о^пл = 0,23 7,90 (19- (-31)) 0,75 = 70 Вт;

Добавочные теплопотери

Основные теплопотери через наружные ограждения, обусловленные разностью температур внутреннего и наружного воздуха, оказываются меньше физических теплопотерь, так как не учитывается ряд факторов, вызывающих дополнительные потери теплоты, исчисляемые в долях от основных теплопотерь или определяемые расчетом.

Q_доб = Q_о в, (3.3)

где Q_{доб -} добавочные теплопотери, Вт;

Q_о — основные теплопотери, Вт;

в — коэффициент добавочных теплопотерь.

Добавочные теплопотери на ориентацию по сторонам света следует принимать в размере: 0,1 — для стен, дверей, окон, обращенных на север, восток, северо-восток, северо-запад; 0,05 — на запад, юго-восток; 0 — на юг, юго-запад.

Добавочные теплопотери на нагревание холодного воздуха, поступающего при кратковременном открывании двойных дверей с тамбуром между ними и не оборудованных воздушно-тепловыми завесами, необходимо принимать в размере 0,27 Н, где Н — высота здания, м.0,27 H_., = 0,27 22,2 = 5,99.

Теплопотери на нагревание инфильтрирующегося наружного воздуха

Причинами инфильтрации являются тепловое давление, возникающее вследствие разности плотностей наружного холодного и внутреннего теплого воздуха, и ветровое давление, создающее на наветренной стороне здания избыточное давление, а над подветренной — разряжение. Расход теплоты на нагревание инфильтрирующегося воздуха Q_и зависит от температур наружного и внутреннего воздуха, от направления и скорости ветра, планировки и высоты здания. Кроме того, в жилых зданиях работа естественной вытяжной вентиляции не компенсируется специально организованным притоком. Поэтому наружный воздух поступает в помещение через неплотности неподогретым, что требует дополнительного расхода теплоты Q_в.

В жилых и общественных зданиях инфильтрация происходит главным образом через окна, балконные двери, наружные и внутренние двери. Инфильтрацию воздуха через кирпичные и крупнопанельные стены практически можно не учитывать из-за их высокого сопротивления воздухопроницанию.

Расход теплоты на нагрев инфильтрирующегося воздуха Q_и, Вт, определяют для каждого помещения отдельно по формуле:

Q_и = 0,28 УG_ис (t_int — t_ext) k_н, (3.4)

где УG_и — количество инфильтрирующегося воздуха через ограждение помещения, определяемое по формуле (3.6), кг/ч;

с — удельная теплоемкость воздуха, равная 1 кДж/кг · °C;

t_int, t_ext — расчетные температуры воздуха в помещении и наружного в холодный период года по параметру Б,°C;

k_н — коэффициент учета влияния встречного теплового потока в конструкции, равный: 0,8 — для окон и балконных дверей с раздельными переплетами;

Расход теплоты на нагрев санитарной нормы вентиляционного воздуха Q_в, Вт, определяют по формуле:

Q_в = 0,28 L p_в с (t_int — t_ext), (3.5)

где: L — расход удаляемого воздуха, не компенсируемый подогретым приточным воздухом, м³/ч; для кухонь L = 60 м³/ч.

p_в — плотность воздуха в помещении, кг/м³;

с, t_int, t_ext — см. формулу (3.4).

Расход инфильтрирующегося в помещении воздуха УG_и, кг/ч, определяется по формуле:

Для лифтовой площадки

= (3.6)

Для лестничной клетки

= (3.6а)

где A₁, — площадь окон (балконных дверей) м²

Дp_i — разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхности наружных ограждений помещения на расчетном этаже, Па;

R_и — сопротивление воздухопроницанию окон, балконных дверей, (м²· ч) /кг;

G_н — нормативная воздухопроницаемость наружных ограждающих конструкций, кг/ (м²· ч), принимаемая для окон и балконных дверей жилых и общественных зданий в деревянных переплетах — 6 кг/мІ· ч.

Сопротивление воздухопроницанию окон и балконных дверей жилых и общественных зданий R_и должно быть не менее требуемого сопротивления воздухопроницанию R_и^тр, (м²· ч) /кг, определяемого по формуле:

(3.7)

где G_н — см. формулу (3.6);

Дp — разность давлений воздуха на наружной и внутренней поверхностях ограждений, Па;

Дp₀ — разность давлений воздуха, при которой определяется сопротивление воздухопроницанию R_и, Дp₀=10 Па.

Разность давлений Дp определяется по формуле:

Дp=0,55 Н (г_н — г_в) +0,03 г_н н², (3.8)

где Н, г_в, г_н, н² — см. формулу (3.9).

Расчетная разность давлений воздуха Дp_i, Па, на наружную и внутреннюю поверхность ограждений определяется для каждого этажа и помещения по формуле:

Дp_i= (Н — h_i) (г_н — г_в) +0,5н ²pН (С_н — С_п) к_н — р_int, (3.9)

где Н — высота здания от уровня земли до верха карниза или устья вентиляционной шахты, м;

h_i — расчетная высота от уровня земли до верха окон, балконных дверей, м;

г_н, г_в — удельный вес, Н/м³, соответственно при температуре наружного t_ext и внутреннего t_int воздуха, определяемый по формуле г =,

г_exp=3463/ (273+ (-31)) =14,31 Н/м³, г_int=3463/ (273+16) =11,98 Н/м³;

н — скорость ветра по параметру Б, м/с;

p_Н — плотность наружного воздуха, кг/м³, приведенная ниже;

С_н, С_п — соответственно аэродинамические коэффициенты для наветренной и подветренной поверхностей ограждений, равные С_н =0,8, С_п= - 0,6;

к_н — коэффициент учета изменения скоростного давления ветра в зависимости от высоты здания 0,8;

р_int — условно постоянное давление воздуха, Па, в помещении здания (для жилых зданий р_int = 0).

Расчет теплопотерь на нагревание инфильтрирующегося наружного воздуха через окно и дверной проем лестничной клетки

Определяем разность давлений воздуха на наружную и внутреннюю поверхность ограждения:

ЛК Дp_i= (Н — h_i) (г_н — г_в) +0,5 н² p_Н (С_н — С_п) к_н =

= (22,2 — 4,15) (14,31 — 11,98) +0,5· 5²·1,459· (0,8+0,6) · 0,8 = 62,4 Па.

Дp_i= 55,47 Па.

Дp_i= 48,48 Па.

Дp_i= 41,59 Па.

Дp_i⁵ = 34,50 Па.

Дp_i⁶ = 27,50 Па.

Вычисляем сопротивление воздухопроницанию по формуле (3.7):

= = 0,416

где Дp = 0,55 Н (г_н — г_в) +0,03 г_н н² =0,55· 22,2 (14,31 — 11,98) +0,03· 14,31·5²=39,17 Па

где

— нормативная воздухопроницаемость наружных ограждающих конструкций (в данном случае для окон и двери)

- разность давлений воздуха, при которой определяется сопротивление воздухопроницанию

Разность давлений воздуха на наружную и внутреннюю поверхность входной двери:

Дp_i= (Н — h_i) (г_н — г_в) +0,5 н² p_Н (С_н — С_п) к_н =

= (22,2 — 2,8) (14,31 — 11,98) +0,5· 5²·1,459· (0,8+0,6) · 0,8 = 65,6 Па.

Разность давлений, определенная для помещения первого этажа

Дp_i= (Н — h_i) (г_н — г_в) +0,5 н² p_Н (С_н — С_п) к_н =

= (4,15 — 2,8) (14,31 — 11,98) +0,5· 5²·1,459· (0,8+0,6) · 0,8 = 23,5 Па.

Вычисляем расход инфильтрирующегося воздуха через окно первого этажа ЛК

=

Рассчитываем расход теплоты для нагревания инфильтрирующегося воздуха лестничной клетки:

Q_и = 0, 28 УG_ис (t_int — t_ext) k_н = 0,28Ч109,1Ч1Ч (16- (-31)) Ч0,8 = 1148,6 Вт.

— удельная теплоемкость воздуха. Результаты заносятся в таблицу.

Бытовые тепловыделения

Бытовые тепловыделения для кухонь и жилых комнат следует учитывать в размере не менее 10 Вт на 1 м² площади пола

Q_быт = 10 А_пл, (3.10)

где Q_быт — бытовые тепловыделения, Вт;

А_пл — площадь пола отапливаемого помещения, м².

Тепловая мощность системы отопления жилого здания

Для жилой части здания каждому помещению в зависимости от назначения приписывают индекс (ЖК, К, и т. д.). Определяют размеры и площади наружных ограждений, причем площадь наружной стены определяют, не исключая площади окна (наружной двери).

Расчет выполняется в табличной форме. Вычисленные значения Q_о, Q_д, Q_в, Q_быт, Q_р округляются до ближайшего кратного 10 Вт значения.

Q_р = Q_о+УQ_д+Q_в+ Q_пр+Q_кор+Q_т — Q_быт, или

Q_р = Q_о (1+Ув) +Q_в+ Q_пр+Q_кор+Q_т — Q_быт, (3.11)

где Q_р — расчетные теплопотери помещения, в котором предусмотрена установка отопительного прибора, Вт;

Q_о, УQ_д, Q_в, Q_быт — см. формулу (3.1);

Q_пр, Q_кор, Q_т — теплопотери соответственно коридоров, прихожих, туалетов, Вт;

Ув — сумма коэффициентов добавочных теплопотерь.

В таблицу заносят теплопотери первого, второго и верхнего этажей.

Тепловая мощность системы отопления Q_{с. о.1}, Вт, определяется как сумма затрат теплоты на отопление отдельных помещений и лестничных клеток

Q_{с. о.1} = Q_р1эт + УQ_р (n_эт — 2) + УQ_{р верх}+ УQ_лк+лп. (3.12)

где Q_р1эт, УQ_{р верх} — теплопотери соответственно первого и верхнего этажей, Вт;

УQ_р — теплопотери промежуточного этажа, Вт; n_эт — число этажей в здании;

УQ_лк — теплопотери лестничных клеток, Вт.

3. Определение тепловой мощности системы отопления

Расчёт теплопотерь

Q_{С. О.1} = УQ_Р1ЭТ + УQ_Р· (n_ЭТ-2) + УQ_{Р ВЕРХ} + УQ_ЛК + УQ_ЛП =24 580+98650+25 450+4830+5020 = 158 530 Вт

4. Конструирование системы отопления

В курсовом проекте предусмотрена однотрубная система отопления с вертикальными стояками.

Установка отопительных приборов

Отопительные приборы устанавливаются у наружных стен под окнами. В угловых помещениях приборы устанавливаются у обеих наружных стен, даже если одна из них не имеет окон. Тепловая нагрузка при этом распределяется между приборами поровну. Во всех помещениях низ радиаторов располагается над полом на высоте не менее 0,1 м.

В коридорах, прихожих и туалетах отопительные приборы не устанавливаются. В лестничной клетке отопительные приборы устанавливаются сразу после тамбура так, чтобы они не выступали из плоскости стен на высоте до 2 м от пола площадки и не сокращали требуемой нормами ширины маршей и площадок (1,6 м).

В зданиях более четырёх этажей размещение радиаторов по этажам обеспечивает более равномерное распределение температур по высоте лестничной клетки (табл. 4.1)

Таблица 4.1

Установка отопительных стояков

В угловых комнатах обязательна установка отопительного стояка в углу, образованном наружными стенами. В кухнях граничащих с лестничной клеткой, целесообразно устанавливать стояк в углу, прилегающем к лестничной клетке.

К стоякам, обслуживающим отопительные приборы в кухнях, не рекомендуется присоединять отопительные приборы других помещений. Запрещается подключать к одному стояку приборы, установленные в соседних квартирах.

Установка стояков при верхней разводке, как правило, должна производиться в углах, ближайших к главному стояку. Стояки прокладывают открыто. Отопительные приборы лестничных клеток присоединяются к системе отопления самостоятельными стояками по проточной схеме.

Прокладка магистральных труб

Главный стояк при верхней разводке магистралей прокладывается в лестничной клетке, ближайшей к узлу ввода. Подающие магистрали при верхней разводке прокладываются на чердаке. Для удобства монтажа и ремонта расстояние от наружной стены до оси трубопровода принимается равным 1 — 1,5 м. Высота подающим магистралей над перекрытием верхнего этажа принята 0,5 м. Обратные трубопроводы прокладываются на кронштейнах вдоль наружных стен на 1 м ниже от потолка подвала. Магистральные трубопроводы на чердаке и в подвале теплоизолируются и имеют уклон 0,003 в сторону узла ввода теплосети.

При конструировании системы отопления рекомендуется делить её на две примерно одинаковые части (ветви), расположенные симметрично относительно главного стояка.

Для стояков и ветвей используют водогазопроводные трубы по ГОСТ 3262–75, для магистральных трубопроводов — электросварные трубы по ГОСТ 10 704–76.

Удаление воздуха

При верхней разводке воздух удаляется с помощью воздухосборников, которые устанавливаются в конце каждой ветви перед последним стояком.

Арматура

В начале каждой пофасадной ветви после главного стояка устанавливается вентиль (d_у < 40) или задвижка (d_у > 50). Такая же арматура устанавливается в конце обратных пофасадочных ветвей после узла ввода. На обратных пофасадных ветвях до отключающей арматуры перед узлом ввода устанавливаются трубки d_у = 15 мм длиной 0,5 м с пробковыми кранами для спуска воды.

В начале стояков при t_г < 100єС устанавливаются пробковые краны, при t_г > 100єС — вентили. В конце всех стояков устанавливаются пробковые краны. Для спуска воды из стояков в их начале и конце предусматриваются тройники с пробкой.

Регулировка теплоотдачи чугунных радиаторов осуществляется трёхходовыми и проходными кранами.

Запорно-регулирующая арматура не устанавливается на подводках к приборам в лестничной клетке.

5. Гидравлический расчёт системы отопления методом характеристик сопротивления