Проектирование электромеханического привода
По таблице 10.8 устанавливаем вязкость масла. При контактных напряжениях и скорости рекомендуемая вязкость масла должна быть примерно равна. По таблице 10.10 принимаем масло индустриальное И-30А. Смазывание зубчатого зацепления производится окунанием зубчатого колеса в масло, заливаемое внутрь корпуса до уровня, обеспечивающего погружение колеса примерно на 10 мм. Выбираем материал колеса — Сталь… Читать ещё >
Проектирование электромеханического привода (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Министерство образования Российской Федерации Южно-Уральский Государственный Университет Филиал г. Златоуста Кафедра «Техническая механика»
Пояснительная записка к курсовому проекту по курсу Прикладная механика на тему «Проектирование электромеханического привода»
1813.09.3715.00…00 ПЗ Нормоконтролер: Цуканов О.Н.
Руководитель работы: Цуканов О.Н.
Автор работы: Студент группы НЗД-355
Мирасов Р.Р.
Златоуст 2009
Техническое задание
Спроектировать электромеханический привод при следующих исходных данных:
D=200 мм,
B=300 мм,
Ft=4500 H,
V=1.4 м/c,
n=1500 мин-1
Кинематическая схема привода
1 — электродвигатель
2 — клиноременная передача
3 — редуктор одноступенчатый цилиндрический
4 — муфта предохранительная
- 1. Выбор электродвигателя и кинематический расчёт
- 2. Расчёт зубчатых колёс редуктора
- Определение допускаемых конструктивных напряжений
- Проектный расчёт зуба на контактную прочность
- Определение основных размеров колёс
- Проверочный расчёт зубьев на контактную прочность
- Определяем допускаемое напряжение изгиба
- Проверочный расчёт зубьев на изгибную прочность
- 3. Предварительный расчёт валов редуктора
- 4. Определение конструктивных размеров шестерни и колеса
- 6. Определение конструктивных размеров корпуса редуктора
- 7. Расчёт ремённой передачи
- 8. Проверка долговечности подшипников качения
- 9. Проверка прочности шпоночных соединений
- 10. Уточнённый расчёт валов
- 11. Выбор сорта масла для редуктора
- Список использованной литературы
1. Выбор электродвигателя и кинематический расчёт
Определяем коэффициент полезного действия привода:
(1)
где — для пары цилиндрических зубчатых колёс;
— для пары подшипников качение;
— для ремённой передачи;
— потери в опорах рабочего органа;
.
Мощность на валу рабочего органа:
Требуемая мощность электродвигателя:
По таблице приложения П1 [1,390] выбираем электродвигатель по условию:
По выше найденной мощности запишем марку электродвигателя:
Электродвигатель 4 А 132S4 У3.
Вычисляем частоту вращения двигателя с учётом скольжения:
Угловая скорость вала двигателя:
Угловая скорость рабочего органа:
(2),
Частота вращения рабочего органа:
Определяем передаточное отношение привода:
электромеханический привод редуктор проектирование
Передаточное число привода:
Разбиваем полученное число между редуктором и открытой передачей:
(3)
Значение принимаем 3.14; 4 или 5.
Частоты вращения и угловые скорости:
на валу шестерни:
на валу редуктора с большим колесом:
Вращающие моменты: на валу шестерни:
на валу редуктора с большим колесом:
2. Расчёт зубчатых колёс редуктора
Определение допускаемых конструктивных напряжений
Выбираем материал колеса — Сталь 45; термическая обработка зубьев — нормализация или улучшение; назначаем твёрдость колеса —, а для шестерни твёрдость на 30 порядков выше ;
Допускаемые контактные напряжения равны:
(4)
где — предел контактной выносливости при базовом числе циклов;
(5)
— коэффициент долговечности; - коэффициент безопасности. Вычисляем предел контактной выносливости:
для шестерни:
для колеса:
Вычисляем допускаемые контактные напряжения
для шестерни:
для колеса:
Находим результирующее допускаемое контактное напряжение:
Требуемое условие выполняется, следовательно за дальнейший расчёт будем брать .
Проектный расчёт зуба на контактную прочность
Определяем межосевое расстояние по формуле:
(6)
где — для косозубых колёс;
— учитывает неравномерность распределения нагрузки по длине зуба и между зубьями;
— учитывает неравномерность распределения нагрузки по длине зуба и между зубьями;
— ширина зубчатого винца колеса;
Округляем по ГОСТу в пределах заданных:
80; 90; 100; 125; 140; 160; 200; 250 (мм),
Вычисляем нормальный модуль зацепления:
Округляем по ГОСТу в пределах заданных:
1; 1.75; 2; 2.25; 2.5; 3 (мм),
Примем предварительно угол наклона зуба. Определим число зубьев шестерни по формуле:
Округляем до целого
Число зубьев колеса равно:
Уточняем значение угла по формуле:
Определение основных размеров колёс
Делительные диаметры колёс по формуле:
Диаметры вершин колёс:
Проверка межосевого расстояния:
Ширина колеса:
Ширина шестерни:
Проверочный расчёт зубьев на контактную прочность
Контактные напряжения равны:
Силы, действующие в зацеплении:
окружная:
радиальная:
где — по ГОСТ 13 755– — 81;
окружная:
Определяем допускаемое напряжение изгиба
Допускаемое напряжение изгиба равно:
(7)
где — предел изгибной выносливости материала;
— коэффициент безопасности.
Вычисляем допускаемое напряжение изгиба:
для шестерни:
для колеса:
Определяем коэффициент формы зубьев в зависимости от числа зубьев:
Z | 90… | |||||||||
YF | 4.09 | 3.9 | 3.8 | 3.7 | 3.66 | 3.62 | 3.61 | 3.61 | 3.6 | |
. Находим отношение :
для шестерни:
для колеса:
.
Дальнейший расчёт выполняется для того из колёс, для которого отношение меньше.
Проверочный расчёт зубьев на изгибную прочность
Прочность зубьев на изгибную выносливость по формуле:
(8)
где — окружная сила, действующая в зацеплении;
— коэффициент, учитывающий характер нагрузки;
— коэффициент, учитывающий форму зуба и зависящий от эквивалентного числа зубьев;
— коэффициент, учитывающий компенсацию погрешности, возникающую из-за применения расчётной схемы зуба;
— коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки между зубьями;
— ширина колеса;
Условие прочности выполнено.
3. Предварительный расчёт валов редуктора
Вычисляется без учёта деформации изгиба по напряжениям кручения.
Ведущий вал:
диаметр выходного конца:
(9)
где — допускаемое напряжение кручения;
Рис. 1. Конструкция ведущего вала
Для схем с ремённой передачей округлить до ближайшего, большего стандартного значения:
12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 24, 25, 26, 28,30, 32, 33, 34, 36, 38, 40, 42, 45, 48, 50, 52, 55, 60, 63,65, 70, 75, 80, 85, 90, 95, 100, 105, 110, 120, 125, 130;
Диаметр вала под подшипники:
Ведомый вал:
диаметр выходного конца:
где — допускаемое напряжение кручения;
Округлить до ближайшего, большего стандартного значения:
12, 13, 14, 15, 16, 17, 18, 19, 20, 21, 22, 24, 25, 26, 28,30, 32, 33, 34, 36, 38, 40, 42, 45, 48, 50, 52, 55, 60, 63,65, 70, 75, 80, 85, 90, 95, 100, 105, 110, 120, 125, 130;
Диаметр вала под подшипники:
Диаметр вала под зубчатым колесом:
Длины участков определяются в результате эскизной компоновки редуктора по ширине насаживаемых на них деталей (зубчатого колеса, подшипника и др.).
4. Определение конструктивных размеров шестерни и колеса
Основные размеры шестерни и колеса определены в пункте 2.3.
Определим диаметр ступицы колеса:
Длина ступицы:
Толщина обода:
Толщина диска:
6. Определение конструктивных размеров корпуса редуктора
Толщина стенок:
Толщина фланцев верхнего пояса корпуса и пояса крышки:
Толщина фланцев нижнего пояса корпуса и пояса крышки:
Диаметры болтов:
для крепления редуктора к фундаменту:
крепящих крышку к корпусу у подшипников:
соединяющих крышку с корпусом:
7. Расчёт ремённой передачи
По номограмме на рис 7.3 [1, 134] в зависимости от частоты вращения шестерни и передаваемой мощности принимаем сечение клинового ремня Б.
Вращающийся момент:
Диаметр шестерни:
Согласно таблицы № 7.8 [1, 132] и с учётом того, что сечение клинового ремня Б, принимаем
Диаметр колеса:
(10)
где — передаточное отношение открытой передачи;
— скольжение ремня;
Принимаем .
Уточняем передаточное отношение:
При этом угловая скорость на валу редуктора с малым колесом (шестерней):
Окончательно принимаем диаметры шкивов и
Межосевое расстояние следует принять в интервале:
(11)
где — высота сечения ремня;
Принимаем предварительно близкое значение
Расчётная длина по формуле:
Ближайшее значение по стандарту
Уточнённое значение межосевого расстояния с учётом стандартной длины ремня :
(12)
где
При монтаже передачи необходимо обеспечить возможность уменьшения межосевого расстояния на для облегчения одевания ремней на шкивы и возможность увеличения его на для увеличения натяжения ремней.
Угол обхвата шестерни:
.
Коэффициент режима работы, учитывающий условия эксплуатации передачи, по таблице 7.10 [1,136]:
для привода к ленточному конвейеру при односменной работе
Коэффициент, учитывающий влияние длины ремня по таблице 7.9 [1,135]:
для ремня сечения Б при длине коэффициент
Коэффициент, учитывающий влияние угла обхвата:
при коэффициент
Коэффициент, учитывающий число ремней в передаче:
предполагая, что число ремней в передаче будет от 4 до 6 примем коэффициент
Число ремней в передаче:
(13)
где — мощность, передаваемая одним клиновым ремнём;
Натяжение ветви клинового ремня:
где — скорость;
— коэффициент, учитывающий влияние центробежных сил;
Давление на валы:
Ширина шкивов:
8. Проверка долговечности подшипников качения
Ведущий вал
Определяем реакции опор. Целесообразно построить эпюры изгибающих и крутящихся моментов.
Нагрузка на вал от ремённой передачи
Составляющие этой нагрузки:
(14)
Из первого этапа компоновки
.
Реакции опор: в плоскости XZ:
Проверка:
в плоскости YZ:
Проверка:
Находим суммарные реакции опор:
Определяем эквивалентную нагрузку на подшипники:
Подбираем подшипники по более нагруженной опоре А1.
Намечаем шариковые радиальные подшипники 207 средней серии [1, 393]:
Определяем эквивалентную нагрузку на подшипники:
(15)
где — радиальная нагрузка;
— осевая нагрузка;
— если вращается внутреннее колесо;
— коэффициент безопасности для приводов ленточного конвейера;
— температурный коэффициент.
Отношение ;
этой величине (по таблице 9.18) соответствует .
Отношение; ,
Расчётная долговечность, млн. об.:
(16)
Расчётная долговечность, ч:
. (17)
где — частота вращение ведущего вала;
.
Что больше установленных ГОСТ 16 162– — 85.
Рисунок 8.1 — Расчётная схема ведущего вала.
Ведомый вал
Определяем реакции опор. Целесообразно построить эпюры изгибающих и крутящихся моментов.
Из предыдущих расчётов имеем:
Из первого этапа компоновки:
Реакции опор:
в плоскости XZ:
Проверка:
в плоскости YZ:
Проверка:
Находим суммарные реакции опор:
Определяем эквивалентную нагрузку на подшипники:
Подбираем подшипники по более нагруженной опоре В2.
Намечаем шариковые радиальные подшипники 211 средней серии [1, 393]:
Определяем эквивалентную нагрузку на подшипники:
(18)
где — радиальная нагрузка;
— осевая нагрузка;
— если вращается внутреннее колесо;
— коэффициент безопасности для приводов ленточного конвейера;
— температурный коэффициент.
Отношение; этой величине (по таблице 9.18) соответствует .
Отношение; ,
Расчётная долговечность, млн. об.:
(19)
Расчётная долговечность, ч:
(20)
где — частота вращение ведомого вала;
.
Для зубчатых редукторов ресурс работы подшипников не должен быть менее 10 000 ч. (номинальная допустимая долговечность подшипника). В нашем случае подшипники ведущего вала 207 имеют ресурс L=1 102 894 ч., а подшипники ведомого вала 211 имеют ресурс L=27 045 515 ч.
9. Проверка прочности шпоночных соединений
При выборе шпонки её поперечные размеры выбираются по таблице № 8.9 [1, 169].
Материал шпонок — сталь 45 нормализованная.
Напряжения смятия и условие прочности определим по формуле:
. (21)
Допускаемые напряжения смятия при стальной ступице, при чугунной .
Ведущий вал.
Размеры сечений шпонок и пазов и длины шпонок:
Определим длину шпонки по формуле:
Определим напряжение смятия и условие прочности:
.
Материал полумуфт МУВП — чугун СЧ 20.
Условие выполнено.
Ведомый вал:
Размеры сечений шпонок и пазов и длины шпонок:
Определим длину шпонки по формуле:
Определим напряжение смятия и условие прочности:
.
Материал полумуфт МУВП — сталь легированная.
Условие выполнено.
Выбираем муфту предохранительную по диаметру выходного конца на ведомом валу:
630−50−1 ГОСТ 15 622– — 77.
Длина муфты равна 240 мм.
10. Уточнённый расчёт валов
Выполняется для проверки выносливости вала при воздействии циклических напряжений и изгиба одновременно.
Будем производить расчёт для предположительно опасных сечений ведомого вала.
Материал вала — сталь 45 нормализованная, .
Пределы выносливости:
Сечение, А — А:
Диаметр вала в этом сечении. Концентрация напряжений обусловлено наличием шпоночной канавки [1, таблица 8.9]: и; масштабные факторы [1, таблица 8.8]:; коэффициенты и .
Крутящий момент
Изгибающий момент в горизонтальной плоскости:
(22)
Изгибающий момент в вертикальной плоскости:
(23)
Суммарный изгибающий момент в сечении, А — А:
(24)
Момент сопротивления кручению
(25)
Момент сопротивления изгибу:
(26)
Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений:
(27)
Амплитуда нормальных напряжений изгиба:
(28)
Амплитуда средних напряжений изгиба:
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:
(29)
Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям:
(30)
Результирующий коэффициент запаса прочности для сечения, А — А:
(31)
Сечение Л — Л:
Концентрация напряжения обусловлена переходом от к: при и коэффициенты концентрации напряжений [1, таблица 8.2]: и .; масштабные факторы [1, таблица 8.8]: И; коэффициенты и .
Крутящий момент
Суммарный изгибающий момент в сечении Л — Л:
Осевой момент сопротивления сечения:
(33)
Полярный момент сопротивления:
(34)
Амплитуда и среднее напряжение цикла касательных напряжений:
(35)
Амплитуда нормальных напряжений изгиба:
(36)
Амплитуда средних напряжений изгиба:
Коэффициент запаса прочности по нормальным напряжениям:
(37)
Коэффициент запаса прочности по касательным напряжениям:
(38)
Результирующий коэффициент запаса прочности для сечения Л — Л:
(39)
11. Выбор сорта масла для редуктора
Смазывание зубчатого зацепления производится окунанием зубчатого колеса в масло, заливаемое внутрь корпуса до уровня, обеспечивающего погружение колеса примерно на 10 мм.
Объём масленой ванны V определяется из расчёта 0,25 дм3 масла на 1 кВт передаваемой мощности:
Определим окружную скорость ведущего колеса:
По таблице 10.8 устанавливаем вязкость масла. При контактных напряжениях и скорости рекомендуемая вязкость масла должна быть примерно равна. По таблице 10.10 принимаем масло индустриальное И-30А.
1. Чернавский С. А., Боков К. Н., Чернин И. М. Курсовое проектирование деталей машин: Учебное пособие. — М.: Машиностроение, 1987. — 416с.
2. Шейнблит А. Е. Курсовое проектирование деталей машин: Учебное пособие. Изд-е 2-е, перераб. и дополн. — Калининград: Янтар. сказ, 2002. — 454с.
3. Учебное пособие
4. Единая система конструкторской документации: ГОСТ 2.301−68 — ГОСТ 2.309−68. — Москва. 1969.
5. Основные положения: ГОСТ 2.101−68 — ГОСТ 2.109−68. — Москва. 1969.