Расчет глубоковакуумной утилизационной опреснительной установки
Ротаметр (датчик расхода); 2 — соленомер; 3 — трубопроводы подвода и отвода греющей воды к испарителю; 4 — трубопровод для отвода конденсата; 5 — трубопровод подвода греющего пара; 6 — конденсатор; 7 — жалюзийный сепаратор; 8 — отбойный конус пароводяной смеси; 9 — воздушно — рассольный эжектор; 10 — трубопровод отвода рассола; 11 — насос забортной воды;12 — трубки греющей батареи; 13 — сборник… Читать ещё >
Расчет глубоковакуумной утилизационной опреснительной установки (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Введение
Основной целью выполнения курсового проекта по дисциплине «Судовые вспомогательные механизмы, системы и устройства» для курсантов третьего курса судомеханического факультета МГУ им. адм. Г. И. Невельского (специальности 658 000) является:
— расширение, закрепление и систематизация теоретических и практических знаний по специальности, полученных при изучении курса, и приобретение опыта самостоятельного выполнения расчетов.
Выполнение курсового проекта по опреснительной установке позволяет расчётным путём получить взаимосвязи параметров рабочего процесса и определить конструкционные данные оборудования в виде площади поверхности теплообмена, компоновочных размеров основных узлов установки (греющей батареи, камеры испарения, конденсатора). Произвести гидравлический расчёт и осуществить подбор оборудования, обслуживающего установку (конденсатный насос, насос забортной воды) и выполнить графическую часть проекта.
В качестве расчетной схемы для курсового проекта принимается схема глубоковакуумной утилизационной опреснительной установки на базе отечественного опреснителя типа «Д».
В целях расширения знаний в области эксплуатационной тематики в проект входят расчёты:
— влияния на производительность спроектированной опреснительной установки изменения температуры забортной воды;
— влияния на производительность спроектированной опреснительной установки наличия накипи в греющих элементах.
1. Краткое описание конструкции опреснительной установки типа «Д» и ее работы Данные водоопреснительные установки относятся к установкам с испарителями кипящего типа, работающие при постоянном давлении и при производительности до 25 т/сутки. Такие водоопреснительные установки в судовой практике в настоящее время находят самое широкое применение.
Схема утилизационной вакуумной установки типа «Д» приведена на рис. 1.
Ее особенности состоят в следующем. Теплообменная часть греющей батареи включает вертикально установленные мельхиоровые трубки, развальцованные в латунных трубных досках, внутри которых происходит процесс кипения морской воды. Пар из этих трубок поступает в конденсатор, который имеет горизонтальные трубки, развальцованные также в латунных трубных досках. Часть забортной воды, прокачиваемой через конденсатор, отводится на питание испарителя, а оставшаяся используется в качестве рабочей в эжекторе, который предназначен для удаления паро-воздушной смеси из конденсатора и рассола из подогревателя за борт. За счет конденсации пара в конденсаторе и работы эжектора в водоопреснительной установки поддерживается глубокий вакуум. В качестве источника теплоты, поступающего в греющею батарею испарителя, чаще всего используется охлаждающая вода главного двигателя с температурой 60−70 °С, может использоваться пар от утилизационного вспомогательного котла.
Дистиллят из конденсатора поступает в специальный сборник, необходимый уровень в котором поддерживается с помощью поплавкого регулятора. Дистиллят откачивается затем в цистерну, с помощью дистиллятного насоса, при этом его некоторая часть пропускается через соленомер.
В случае засоления дистиллят с помощью электромагнитного клапана возвращается в испаритель.
Водоопреснительные установки данного типа полностью автоматизированы, поставляются в виде агрегата на общей раме со всеми обслуживающими агрегатами и приборами.
Контроль режима работы водоопреснительной установки осуществляется с помощью термометров; измеряются температуры греющей воды на входе в испаритель и на выходе из него, а также на выходе из конденсатора.
Контроль вакуума в водоопреснительной установке осуществляется по вакуумметру.
Технические характеристики утилизационных дистилляционных водоопреснительных установок приведены в таблице 1
Таблица № 1 — Характеристики опреснительных установок типа «Д»
Тип установки | Производительность, т/сут | Расход греющей воды при 60 °C, м3/ч | Расход охлажд. воды при 30° С, м3/ч | Солесо-держание дистиллята, мг/л | Габаритные размеры | |
Д2у | 3,2 | 15−16 | 18−20 | 1590*1130*1000 | ||
Д3у | 6,3 | 33−45 | 35−40 | 1780*1215*1120 | ||
Д4у | 12,5 | 65−70 | 55−60 | 2000*1676*1390 | ||
Д5у | 110−135 | 90−100 | 2400*1950*1600 | |||
Рис. 1 Схема утилизационной вакуумной водоопреснительной установки типа Д:
1 — ротаметр (датчик расхода); 2 — соленомер; 3 — трубопроводы подвода и отвода греющей воды к испарителю; 4 — трубопровод для отвода конденсата; 5 — трубопровод подвода греющего пара; 6 — конденсатор; 7 — жалюзийный сепаратор; 8 — отбойный конус пароводяной смеси; 9 — воздушно — рассольный эжектор; 10 — трубопровод отвода рассола; 11 — насос забортной воды;12 — трубки греющей батареи; 13 — сборник дистиллята; 14 — насос откачки дистиллята; 15 — электромагнитный клапан.
2. Тепловой расчет утилизационной вакуумной опреснительной установки с обогревом греющей водой от ГД Таблица 2 — Определение параметров вторичного пара
№ | Наименование величины | Обоз-наче; ние ние | Способ определения | Способ вычис-ления | Значе-ние | |
1. | Производительность, кг/с | G2 | Задано | 0,0926 | ||
2. | Температура греющей воды,0 С | Задано | ||||
3. | Температура забортной воды, °С | tз.в. | Задано | 280C | ||
4. | Температура греющей воды на выходе из греющей батареи, ° С | tг. в. | ||||
tг. в. — снижение температуры в греющей батарее (8−10) ° С | ||||||
5. | Средняя температура греющей воды, ° С | t | (+)/2 | |||
6. | Нагрев охлаждающей воды в конденсаторе, °С | tз.в. | см. 1] табл.3 (4−10)° С | |||
7. | Температура забортной воды, выходящей из конденсатора, °С | t'з.в | tз.в.+tз.в. | |||
8. | Средняя температура охлаждающей воды в конденсаторе, ° С | tохл | (tз.в.+tз.в /2 | |||
9. | Температурный напор в конденсаторе, ° С | tк | (t-tохл)/(1+), где Кк/Кн=2 | |||
10. | Температура вторичного пара, ° С | t2 | tохл+tк | 43,2 | ||
11. | Давление вторичного пара, кПа | P2 | из таблицы 1, или приложения | 8,7 | ||
12. | Энтальпия вторичного пара, кДж/кг | i2 | из таблицы 1, или приложения. приложения | 2579,7 | ||
13. | Теплота парообразования. кДж/кг | r2 | из таблицы 1, или приложения. | 2398,9 | ||
14. | Удельный объем, м3/кг | из табл. 1,[4] | 16,7 | |||
Таблица 3 — Тепловой расчет греющей батареи и определение конструктивных элементов
№ | Наименование величины | Обоз-начение | Способ определения | Способ вычис-ления | Значе-ние величины | |
1. | Расход питательной воды, кг/с | G | (1+)G2, где =3 коэффициент продувания | 0,37 | ||
2. | Количество продуваемого рассола, кг/с | Gпр | G2 | 0,278 | ||
3. | Температура питательной воды, ° С | tп.в.=t'з.в | tз.в.+tз.в. | |||
4. | Тепловая мощность для подогрева и испарения, кВт | Q | Gcп.в.(t2-tп.в.)+G2r2, где сп.в теплоёмкость питательной воды | |||
5. | Массовый расход пресной греющей воды, кг/с | Gгр | Q/[cгр(-)], где =0,85 — коэффициент сохранения теплоты, сгр— теплоёмкость греющей воды, см [1] | 8,19 | ||
6. | Объёмный расход греющей воды, м3/с | Wгр | Gгр/, где — плотность греющей воды, см. табл.5 или приложение | 0,834 | ||
теплоемкость и плотность греющей воды брать при температуре | ||||||
7. | Диаметр труб греющей батареи: наружный, м внутренний, м | dн dв | 0,016 0,014 | 0,016 0,014 | ||
8. | Скорость греющей воды в межтрубном пространстве, м/с | Принимается (0,8…1,2) | 1,2 | |||
9. | Критерии Рейнольдса для потока пресной греющей воды | Re1 | dн/, гдекоэффициент кинематической вязкости для греющей воды при , см. табл. 5 или приложение | |||
10. | Критерий Нуссельта для потока пресной греющей воды | Nu | 0,0263, где Prкритерий Прандтля для греющей воды при t1, см. [1], табл. 5 или приложение | |||
11. | Коэффициент теплоотдачи от греющей воды к трубкам греющей батареи, Вт/(м2K) | Nu/dн, где — коэффициент теплопроводности для греющей воды при, см. [1], табл. 5 или приложение | ||||
12. | Средняя температура стенки труб греющей батареи, ° С | tст | (+)/4+(t2+tп.в.)/4 | 49,3 | ||
13. | Средняя разность температур труб и испаряемой воды, °С | t | tст -(t2+tп.в.)/2 | 9,7 | ||
14. | Коэффициент теплоотдачи от стенки труб к испаряемой воде, Вт/(м2К) | 25,52, где Р2 -кПа | ||||
15. | Температурный напор в греющей батарее, К | tн | ||||
16. | Коэффициент теплопередачи в греющей батарее, Вт/(м2МК) | Ки | где — толщина стенки трубы, м | |||
коэффициент теплопроводности мельхиора | ||||||
17. | Тепловая плотность, Вт | Ф | 1000Q | |||
18. | Поверхность нагрева греющей батареи для чистой стенки, м2 | Fн | Ф/киtн | 6.99 | ||
19. | Число труб греющей батареи, шт. | nн | Fн, где lн=>Д | |||
lн — длина греющей батареи в первом приближении 0,8 м | ||||||
20. | Эквивалентный диаметр трубного пучка греющей батареи, м | ДЭ | 0,513 | |||
Sн=1,3dн — шаг труб; zн=1 — число ходов греющей воды; =(0,7… 0,8) коэффициент заполнения трубной доски. | ||||||
21. | Отношение | lн/ДЭ | 1…1,6 | 1,8 | ||
В случае несовпадения делают перерасчет с п. 19, приняв другую величину lн | ||||||
22. | Диаметр камеры испарения, м | Д | 0,906 | |||
= (1,35…2,5) м3/(м2с) — напряжение зеркала испарения стр. 133; — удельный объем пара м3/кг (из расчета) | ||||||
23. | Высота парового пространства камеры испарения, м | Н | 0,41 | |||
= (147,8…369,5) м3/(м3с) — напряжение парового объема, стр. 133; Дв — эквивалентный диаметр трубного пучка конденсатора, м. | ||||||
Таблица 4 — Тепловой расчет конденсатора и определение конструктивных элементов
№ | Наименование величины | Обозна-чение | Способ определения | Способ вычисления | Значение величины | |
1. | Тепловая мощность отводимая от конденсатора вторичного пара, кВт | Qп | G2(i2-iд) | 222,4 | ||
iд — энтальпия дистиллята из таблиц водяного пара, как функция =Р2 — Р; Р =(0,1…0,4) кПа — паровое сопротивление конденсатора, см. стр. 47 | ||||||
2. | Кратность охлаждения | m | (i2-iд)/(cз.в.tз.в.) | |||
сз.в. — теплоемкость забортной воды, см. [1], табл. 4 или приложение | ||||||
3. | Расход охлаждающей воды: массовый, кг/с; объёмный, м3/с | Gз.в. Wз.в. | mG2 Gз.в./з.в. | 7,1 0,698 | ||
з.в. — плотность забортной воды, см. табл. 4 или приложение | ||||||
4. | Среднелогарифмическая разность температур в конденсаторе, °С | tк | 10,4 | |||
tд — температура дистиллята, определяемая по значению из таблиц водяного пара | ||||||
5. | Диаметр трубок конденсатора | dн dв | 0,016 0,014 | 0,016 0,014 | ||
6. | Критерий Рейнольдса для потока охлаждающей воды | Reов | dв/ | |||
= 1…2,5 м/с — скорость охлаждающей воды в трубках конденсатора, см. [1], стр. 30. Коэффициент кинематической вязкости для охлаждающей воды при tзв, см приложение | ||||||
7. | Критерий Галилея для дистиллята | Gaд | Gdн3/vд2 | 100· 106 | ||
vд — коэффициент кинематической вязкости для дистиллята при tд, см прилож. | ||||||
8. | Критерий Кутателадзе для дистиллята | Kuд | r2/cд(t2-tд) | |||
cд — теплоемкость для дистиллята при tд, см приложение | ||||||
9. | Критерий Нуссельта для дистиллята | Nuд | 0,87 | |||
Prд — критерий Прандтля для дистиллята при tд, см приложение | ||||||
10. | Коэффициент теплоотдачи от пара к трубкам конденсатора, Вт/(м2K) | б1К | Nuд/dн | |||
— коэффициент теплопроводности для дистиллята при tд, см приложение | ||||||
11. | Критерий Нуссельта для потока охлаждающей воды | Nuов | 0,0263Re0,8Pr | |||
Prов — критерий Прандтля для потока охлаждающей воды при tзв, см приложение | ||||||
12. | Коэффициент теплоотдачи от стенок трубок к охлаждающей воде, Вт/(м2K) | б2К | ловNuов/dв | |||
— коэффициент теплопроводности для потока охлаждающей воды при tзв, см приложение | ||||||
13. | Коэффициент теплопередачи в конденсаторе, Вт/м2К | Кк | где — толщина стенки трубы, м | |||
коэффициент теплопроводности мельхиора | ||||||
14. | Поверхность охлаждения конденсатора, м2 | Fк | 1000Qп/KкДtк | 2,33 | ||
15. | Число трубок в конденсаторе, шт. | nк | ||||
zк — 2…4 число ходов охлаждающей воды; d в= 0,014 м — внутренний диаметр трубок конденсатора. | ||||||
16. | Эквивалентный диаметр трубного пучка конденсатора, м | Дк | 0,239(0,6) | |||
Sк = 1,3dн — шаг труб; dн = 0,016 м — наружный диаметр труб конденсатора; = 0,6… 0,7 — коэффициент заполнения трубной доски. | ||||||
17. | Длина труб конденсатора, м | Lк | Fк/dнnк | 1,29 | ||
3. Гидравлический расчет Цель гидравлического расчета опреснительной установки — определение потерь давления забортной воды в трубках конденсатора и воды в греющей батарее.
Величина гидравлического сопротивления определяет мощность насосов для перемещения охлаждающей забортной воды и греющей воды в батарее, что характеризует совершенство опреснителя.
Гидравлическое сопротивление складывается из двух составляющих: потери напора на преодоления трения и потери напора на преодоление местных сопротивлений:
P=Pтр.+Pм.
Потери давления на трение, Pтр, в прямом канале определяют по формуле
Pтр=, кПа, где — коэффициент сопротивления трению;
l — длина канала, м;
dэ — эквивалентный диаметр канала, м;
— скорость движения рабочей среды в канале, м/с;
— плотность рабочей среды.
Потери давления на преодоление местных сопротивлений, Рм, рассчитывается по формуле:
Рм=, кПа, где — коэффициент местного сопротивления.
Коэффициент сопротивления трения зависит от режима движения жидкости (критерий Re) и от степени шероховатости стенок трубок. При режиме течения (Rе<2300) шероховатость практически не имеет влияния и коэффициент сопротивления трения подсчитывается по формуле
=64/ Rе.
При турбулентном движении и невысоких значениях критерия Рейнольдса (Re до 105), шероховатость трубок также не имеет большого значения и коэффициент трения может быть определен по формуле:
=1,8lg Rе — 1,5.
Методика расчета гидравлического сопротивления опреснителя при движении забортной воды в трубках конденсатора и греющей воды в межтрубном пространстве представлена в таблицах 5 и 6.
Таблица № 5 — Определение гидравлических сопротивлений полости охлаждающей воды конденсатора
№ | Наименование величины | Обозна-чение | Способ определения | Способ вычисления | Значение величины | |
1. | Толщина трубной доски, м | Sтр | Принимается | 0,04 | ||
2. | Полная длина греющих трубок, м | Ln | lk+2Sтр+0,01 | 1,38 | ||
3. | Число Рейнольдса для потока забортной воды | Re2 | где см. 1], табл.3 | |||
4. | Коэффициент сопротивления трения | 0,022 | ||||
5. | Потери напора при движении воды по трубкам, кПа | Pв1 | 13,79 | |||
6. | Коэффициент, учитывающий потери напора при входе воды в трубки и выходе из них | Принимается | 1,5 | |||
7. | Потери напора при входе в трубки и выходе из них, кПа | Pв2 | 19,08 | |||
8. | Коэффициент, учитывающий потери напора при поворотах воды в крышках конденсатора | Принимается | 1,5 | |||
9. | Потери напора при поворотах воды в крышках, кПа | Pв3 | 4,77 | |||
10. | Скорость охлаждающей воды в патрубках, м/с | Принимается | ||||
11. | Коэффициент местного сопротивления входной и выходной камер | Принимается | 2,5 | |||
12. | Потери напора в патрубках, кПа | Pв4 | 4,07 | |||
13. | Коэффициент загрязнения | Принимается | 1,25 | |||
14. | Общее гидравлическое сопротивление, кПа | Pвк | (Pв1+Pв2+Pв3+Pв4) | 52,1 | ||
4. Исследование и расчет влияния температуры забортной воды на производительность спроектированной опреснительной установки Во время эксплуатации опреснительной установки в значительной степени может колебаться температура забортной воды, подаваемой на охлаждение конденсата и питание опреснителя.
В этих условиях температура забортной воды изменяется от 2 до 30 °C, вместе с этим меняется вакуум в конденсаторе и температурный напор. По опытным данным производительность опреснителя падает на 1…2% при увеличении температуры забортной воды на 1 °C.
Влияния колебания температуры забортной воды на производительность опреснительной установки можно определить, выполнив вариантные расчеты эксплуатационных параметров опреснительной установки при различных значениях температуры забортной воды при +5; 10;15; 20; 25; 30 oС с последующим построением графика (см. табл.6).
Таблица № 6
№ | Наименование величины | Обозна; чение | Способ определения | Значение величины tз.в., oC | |||||||
1. | Задаваемые температуры забортной воды | ||||||||||
2. | Температура питательной воды, °С | tп.в. | tз.в.+tз.в. tз.в.=(410oC) | ||||||||
3. | Средняя температура забортной воды, °С | t | tз.в.+tз.в./2 | ||||||||
4. | Температурный напор конденсатора, °С | tк | 20,7 | 18,6 | 16,6 | 14,5 | 12,4 | 11,2 | 10,4 | ||
5. | Температура вторичного пара, °С | t2 | t+tк | 29,7 | 32,6 | 35,6 | 38,5 | 41,4 | 43,2 | 44,4 | |
6. | Критерий Рейнольдса для потока греющей воды | Re1 | где =0,8…1,2 м/с | ||||||||
7. | Критерий Нуссельта для потока греющей воды | Nu | 0,0263Re10.8Pr0.35, где Рr — критерий Прандтля | ||||||||
8. | Коэффициент теплоотдачи от греющей воды к трубкам греющей батареи, Вт/(м2 К) | ||||||||||
9. | Давление вторичного пара, Па | P2 | f (t2) | 4,2 | 4,9 | 5,8 | 6,8 | 7,9 | 8,7 | 9,3 | |
10. | Средняя температура стенки труб греющей батареи, °С | 40,2 | 42,1 | 44,1 | 46,1 | 48,1 | 49,3 | 50,1 | |||
11. | Средняя разность температур стенки труб и испаряемой воды, ° С | t | 18,9 | 16,8 | 14,8 | 12,9 | 10,9 | 9,7 | 8,9 | ||
12. | Коэффициент теплоотдачи от стенки труб к испаряемой воде, Вт/(м2 К) | 25,52(P2· 10-2)0.58дt2.33, где Р2— кПа | |||||||||
13. | Коэффициент теплопередачи в греющей батарее, Вт/(м2 К) | Ки | |||||||||
14. | Среднелогарифмическая разность температур, °С | t | 12,9 | 12,9 | 13,2 | 13,1 | 12,8 | 12,7 | 12,6 | ||
15. | Тепловая мощность для подогрева и испарения воды, Вт | Q | КиFиt | ||||||||
16. | Производительность опреснительной установки, кг/с | G2 | 0,2048 | 0,1841 | 0,1666 | 0,1419 | 0,1108 | 0,0926 | 0,0807 | ||
Рис. 1 График зависимости производительности водоопреснительной установки от температуры забортной воды
5. Исследование и расчет влияния накипи в греющей батарее на производительность, спроектированной опреснительной установки утилизационный вакуумный опреснительный установка В эксплуатации производительность опреснительной установки (номинальная) должна сохраняться длительное время. Однако, за счет образования накипи производительность установки падает. По данным испытаний установки на т/х «Карл Линней» за период 90 суток толщина накипи на трубках греющий батареи составляла 0,6 мм. Анализ накипи показывает, что в общем случае она образована тремя основными компонентами:
карбонатом кальция СаСОз;
гидроокисью магния Мg (ОН)2;
сульфатом кальция СаSО4;
Образование накипи сложный процесс, зависящий от многих факторов, протекающий при испарении морской воды. При температуре кипения морской воды ниже 50 °C накипь формируется в основном из карбоната кальция; при температуре кипения более 80 °C накипь состоит в основном из гидроокиси магния. Поскольку теплопроводность накипи зависит от её состава, то меняется коэффициент теплопроводности накипи в широких пределах от 0,11 до 5,8 Вт/(м К), что существенно меняет теплопередачу. Для расчетов и исследования рекомендуется принять коэффициент теплопроводности накипи = 0,98 Вт/(м К), что рекомендовано технической литературой. Цель данного расчета определить изменение производительности опреснительной установки в зависимости от толщины накипи. Методика расчета приведена в таблице 7.
Таблица № 7 — Расчёт влияния накипи в греющей батарее на производительность опреснительной установки
№ | Наименование величины | Обозначение | Способ определения | Значение величины | |
1. | Коэффициент теплопроводности накипи, Вт/(м К) | принимается | 1,08 | ||
2. | Коэффициент теплопередачи для чистой стенки, Вт/(м2 К) | Kи | из расчета п. 16 в греющей батарее | ||
3. | Поверхность нагрева греющей батареи, м2 | Fи | Fи из расчета п. 18 | 17,85 | |
4. | Среднелогарифми-ческая разность температур, °С | tи | tи из расчета п. 15 | 12,7 | |
Таблица 8
№ | Наименование величины, ее размерность | Толщина накипи 3, мм | |||||||
0,0 | 0,2 | 0,6 | 1,2 | 1,6 | 2,0 | 2,4 | |||
1. | , где, м | 0,19 | 0,56 | 0,111 | 0,148 | 0,185 | 0,222 | ||
2. | 0,97 | ||||||||
3. | 0,97 | 0,116 | 0,153 | 0,208 | 0,245 | 0,282 | 0,319 | ||
4. | Коэффициент теплопередачи в функции от толщины накипи, Кз=1/(1/Ки+/), Вт/(м2 К) | ||||||||
5. | Тепловой поток Q=К3Fиtи, Вт | ||||||||
6. | Изменение производительности установки, кг/с. | 0,0926 | 0,0778 | 0,059 | 0,0434 | 0,0368 | 0,032 | 0,0282 | |
tп.в. — температура питательной воды из расчета; t2 — температура вторичного пара из расчета; cп.в. — теплоемкость питательной воды; r2 — теплота парообразования; — коэффициент продувания. | |||||||||
Рис. 2 График зависимости производительности опреснительной установки от толщины слоя накипи.
Заключение
Курсовой проект выполнен согласно методическим указаний, разработанных кафедрой СВЭОС.
Произведен расчет вакуумной опреснительной установки производительностью 0,0926 кг/с при температуре греющей пресной воды 63 °C, и температуре забортной воды 28 °C. В результате расчета получены следующие данные: поверхность греющей батареи 17,85 м2 (чистая стенка), конденсатора 2,33 м2, и выполнена графическая часть проекта.
Произведен гидравлический расчет установки.
Произведен расчет производительности установки при изменении температуры забортной воды от +5 °С до 30 °C. Построена графическая зависимость G2=f (tз.в.).
Произведен расчет производительности установки в зависимости от толщины накипи на трубках греющей батареи, и построена графическая зависимость G2=f (.).
1. Ермилов В. Г. Теплообменные аппараты и конденсационные установки — Л.: Судостроение, 1974. -223 с.
2. Коваленко В. Ф., Лукин Г. Я. Судовые водоопреснительные установки — Л.: Судостроение, 1970. -303 с.
3. Башуров Б. П. Судовые водоопреснительные установки. учебное пособие. — М.: Мортехинформреклама, 1988. — 85 с.
4. Ривкин С Л, Александров А. А. Таблицы воды и водяного пара. Справочник. -М.: Энергоиздат, 1984.