Расчет нереверсивного мостового тиристорного преобразователя с нагрузкой ДПТ НВ
В отличие от силовой части ТП СИФУ может вносить заметные фазовые сдвиги величины относительно управляющего напряжения. Они определяются инерционностью элементов, входящих в состав СИФУ. В зависимости от исполнения СИФУ как инерционное звено обычно приводится к виду апериодического звена, звена с чистым запаздыванием или к тому и другому вместе. С учетом инерционности СИФУ передаточные функции ТП… Читать ещё >
Расчет нереверсивного мостового тиристорного преобразователя с нагрузкой ДПТ НВ (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ УЧРЕЖДЕНИЕ ОБРАЗОВАНИЯ ГОМЕЛЬСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ ТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ ИМЕНИ П.О.СУХОГО Заочный факультет Кафедра «Автоматизированный электропривод»
Контрольная работа по дисциплине:
«Элементы автоматизированного электропривода»
на тему: «Расчет нереверсивного мостового тиристорного преобразователя с нагрузкой ДПТ НВ»
Выполнил: студент группы 3ЭП-41
Курчев А.А.
Руководитель: доцент
Погуляев М.Н.
Гомель 2012
Задание к контрольной работе
1. функциональная схема трёхфазного нереверсивного мостового тиристорного преобразователя с нагрузкой ДПТ НВ
2. Расчет и выбор силового трансформатора для питания тиристорного преобразователя
3. Построение внешних характеристик ТП для различных режимов его работы
4. Расчет и построение скоростных характеристик ДПТ в режиме прерывистого и непрерывного токов
5. Построение характеристик управления ТП при Id =0, Id = 0,5Id.гр и Id = Id. и линейном пилообразном опорном напряжении
6. Построение временных диаграмм напряжений и токов в нагрузке
7. Теоретический вопрос к контрольной работе Литература
Задание к контрольной работе
(Вариант 20)
1. Рассчитать и построить характеристики нереверсивного мостового тиристорного преобразователя с нагрузкой ДПТ НВ в режиме прерывистого и непрерывного токов.
1.1. Изобразить функциональную схему трёхфазного нереверсивного мостового тиристорного преобразователя с нагрузкой ДПТ НВ.
1.2. Рассчитать и выбрать силовой трансформатор для питания тиристорного преобразователя с нагрузкой ДПТ НВ.
1.3. Рассчитать и построить внешние характеристики тиристорного преобразователя в режиме прерывистого и непрерывного токов при углах управления: б=15o, б=30o, б=45o, б=60o, б=75o, б=90o. Ток нагрузки изменять в пределах от 0 до 1.2•Id.ном.
1.4. Построить скоростные характеристики ДПТ в режиме прерывистых и непрерывных токов при тех же углах управления б.
1.5. Построить характеристики управления ТП при Id=0, 0,5Id.гр и Id.гр, где значение тока Id.гр брать при угле управления б=75o. Форма опорного напряжения — линейная пилообразная, амплитудное значение Uоп.max=12 В.
1.6. Рассчитать и построить временные диаграммы напряжения и тока в нагрузке при угле управления б и токе нагрузки Id, указанных в табл.1.1.
2. Ответить на теоретический вопрос.
9. Влияние дискретности и неполной управляемости на динамические характеристики преобразователя. Полоса пропускания ТП. Структурные схемы и передаточные функции преобразователя.
Таблица 1.1
Исходные данные к расчету нереверсивного мостового ТП
№ варианта | Тип двигателя | Pном, кВт | Uном, B | з, % | Rя, Ом | Rдп, Ом | Lя, мГн | nном, об/ мин | б, град. | Id/Idгр, (Idгр при б п.10) | |
2ПН200M | 90,5 | 0,047 | 0,029 | 1,6 | 0,48 | ||||||
1. функциональная схема трёхфазного нереверсивного мостового тиристорного преобразователя с нагрузкой ДПТ НВ представлена на рис. 1.1.
2. Расчет и выбор силового трансформатора для питания тиристорного преобразователя Выбор силового трансформатора производится по расчетным значениям тока I2.расч, напряжению U2ф.расч, и типовой мощности SТ. Напряжение первичной обмотки U1ф должно соответствовать напряжению питающей сети (380/220 В).
Расчетное значение напряжения U2ф.расч вторичной обмотки трансформатора, питающего ТП в режиме непрерывных токов, с учетом необходимого запаса на падение напряжения в силовой части, определяется формулой:
где ku=0,427 — коэффициент, характеризующий отношение напряжений U2ф/Ud?0 в идеальном трехфазном мостовом выпрямителе;
kc=1,1 — коэффициент запаса по напряжению, учитывающий возможное снижение напряжения сети;
k=1,1 — коэффициент запаса, учитывающий неполное открытие вентилей при максимальном управляющем сигнале;
kR=1,05 — коэффициент запаса по напряжению, учитывающий падение напряжения в обмотках трансформатора, в вентилях и при коммутации;
Ud.ном — номинальное напряжение на выходе преобразователя, равное номинальному напряжению двигателя, Ud.ном= Uном.
Расчетное значение тока вторичной обмотки:
где kI= 0,815 — коэффициент схемы, характеризующий отношение токов I2ф/Id в идеальной мостовой схеме;
ki=1,1 — коэффициент, учитывающий отклонение формы анодного тока вентилей от прямоугольной;
Id.ном — значение номинального тока двигателя где Рном— номинальная мощность электродвигателя;
— номинальный КПД электродвигателя;
— номинальное напряжение электродвигателя.
Рассчитываем (предварительно) действующее значение тока первичной обмотки трансформатора:
где — расчетный коэффициент трансформации трансформатора.
где — фазное напряжение первичной обмотки трансформатора, =220 В;
— схемный коэффициент первичного тока. Для мостовой схемы =0,815. мощность первичной обмотки трансформатора гдечисло фаз первичной обмотки, =3.
мощность вторичной обмотки трансформатора где m2 — число фаз вторичной обмотки трансформатора, =3;
— действующее значение вторичного тока трансформатора;
— фазное напряжение вторичной обмотки трансформатора. ориентировочно принимаем =;
типовая мощность трансформатора Трансформатор выбираем из условий:
— номинальное фазное напряжение вторичной (вентильной) обмотки трансформатора должно быть близким к значению U2ф.расч:
0.95U2ф.расч = 226,765 U2ф.ном 1.2U2ф.расч = 286,44
— ток вторичной обмотки трансформатора должно быть больше или равен I2.расч:
I2.ном I2.расч.
— номинальная мощность трансформатора должна быть больше или равна типовой:
Sном SТ.
трансформатор выбирается по [3, табл.8.5].
Таблица 2.1
Параметры силового трансформатора ТСП-125/0,7-УХЛ4
Наименование | Обозна; чение | Величина | |
Номинальная мощность, кВА | Sном | ||
Напряжение вентильной обмотки (линейное), В | U2ном | ||
Ток вентильной обмотки, А | I2ном | ||
Напряжение сетевой обмотки (линейное), В | U1ном | ||
Мощность холостого хода, Вт | Pхх | ||
Мощность короткого замыкания, Вт | Pкз | ||
Напряжение короткого замыкания, % | Uкз | 5,8 | |
Ток холостого хода, % | Iхх | ||
Рассчитываем действительный коэффициент трансформации выбранного трансформатора где U1ф.ном = U1ном / 3 = 220 В, U2ф.ном = U2ном / 3 = 236,7В — номинальные значения фазного напряжения первичной и вторичной обмоток.
действительные значения рабочих токов первичной и вторичной обмоток
I2 = I2расч = 135,07 А Находим полное, активное и индуктивное сопротивления трансформатора, приведенные к вторичной обмотке:
где Uкз% — напряжение короткого замыкания (табл. 2.1).
— номинальное линейное напряжение вторичной (вентильной) обмотки трансформатора;
Активное сопротивление, приведенное к вторичной обмотке трансформатора где Ркз — мощность короткого замыкания, из табл. 2.1;
— номинальный ток вентильной (вторичной) обмотки.
Индуктивное сопротивление, приведенное к вторичной обмотке трансформатора
3. Построение внешних характеристик ТП для различных режимов его работы
= 15, 30, 45, 60, 75, 90
Внешняя характеристика ТП — это зависимость Ed = f (Id) при Uу = const (= const). Внешние характеристики, полученные при различных фиксированных значениях Uу образуют семейство внешних характеристик.
рассмотрим расчет и построение внешней характеристики при угле управления б = 75°.
В режиме непрерывных токов среднее значение ЭДС ТП Ed не зависит от тока нагрузки Id и определяется только углом управления
Ed = Ed?0 cos = 553,9· cos75° = 143,36 В где Еd?0 — ЭДС условного холостого хода.
Режим прерывистых токов при углах открывания? гр= 1005 (при p = 6) ограничен эллипсом (рис. 3.1 зона I), который описывается уравнениями:
Ed.гр = В cos = 553,9· cos75° = 143,36В
Id.гр = А sin = 78,59· sin75° =75.91A
где В = Ed?0 = 553.9B — большая полуось эллипса (для трехфазной мостовой схемы Ed?0 = 2,34U2ф.ном= 2,34· 236,7 = 553,9В).
А — малая полуось эллипса где х2т — индуктивное сопротивление трансформатора, приведенное к вторичной обмотке;
хd =•Lя -= 2рf· Lя = 2· 3,14·50·0,0016 = 0,502 — индуктивное сопротивление цепи нагрузки;
k — число плеч силовой схемы (для мостовых m-фазных схем
k = 2);
p — пульсность схемы (для трехфазной мостовой схемы р = 6).
Рассчитанным значениям Ed.гр = 143.36 В и Id.гр = 75.91А соответствует точка 8 на графике (рис. 3.1), которая лежит на границе зон прерывистого и непрерывного токов. В зоне непрерывных токов (зона II, рис. 3.1) характеристика проходит параллельно оси тока нагрузки через точки 8 и 9, где точке 9 соответствуют координаты Id = Id.ном =150,67А и Ed = Ed.гр = 143,36 В.
Для построения внешней характеристики в зоне прерывистых токов (зона I, рис. 3.1) необходимо рассчитать координаты нескольких (7 … 8) точек в этой зоне.
Максимальное значение ЭДС E?d?0 при холостом ходе (Id =0) равно значению ЭДС в цепи нагрузки и определяется в зависимости от угла управления выражениями:
где Edm — амплитудное значение выпрямленной ЭДС (для трехфазной мостовой схемы Edm = U2ф.ном = 236,7 = 579,8 В.
На холостом ходе интервал проводимости тиристоров = 0. в режиме прерывистых токов интервал проводимости тиристоров находится в диапазоне 0 /р.
Холостому ходу ТП соответствует точка 1. Поскольку угол управления б = 75° /р=30°, то значение ЭДС холостого тока определяется по формуле:
E?d0= Edm cos (б-/р)= U2ф.ном cos (б-/р)=
=•236,7 cos (75−30)=409 В Для нахождения координат (Id, Ed) промежуточных точек 2, 3, 4, 5, 6, 7 зададим следующие значения интервалов проводимости тиристоров в данных точках:
2= 0.55•, 3= 0.7•, 4= 0.8•,
5= 0.85•, 6= 0.9•, 7= 0.95•,
Выбор таких значений связан с необходимостью получения более равномерной расстановки точек по значениям тока. Определим, для примера, величину тока и ЭДС в точке 2 (2= 0.55• = =0.57 596 рад):
где E2m — максимальное значение ЭДС вторичной обмотки (для трехфазной мостовой схемы E2m =Edm= U2ф.ном = 579,8 В.
Аналогично рассчитываются величины тока и ЭДС в остальных точках. Все результаты расчета внешней характеристики при б=75° записываются в табл. 3.1. Указанным выше способом рассчитываются и строятся внешние характеристики при других значениях угла управления б, а полученные результаты так же записываем в таблицу 3.1, дополнив ее строками со значением углов управления.
В режиме непрерывного тока (= /р) ЭДС не зависит от тока и график проходит параллельно оси тока нагрузки (зона II, рис. 3.1).
Таблица 3.1
Результаты расчета внешних характеристик
Режим прерывистого тока | Режим непрерывного тока | |||||||||
Точки | ||||||||||
б =5??? (75°) | ||||||||||
рад | 0.55• | 0.7• | 0.8• | 0.85• | 0.9• | 0.95• | ||||
Id, A | 10.13 | 21.62 | 32.86 | 39.72 | 47.48 | 56.18 | 75.91 | 150.67 | ||
Ed, A | 279.7 | 239.59 | 212.2 | 198.37 | 184.47 | 170.5 | 143.36 | 143.36 | ||
б =??? (15°) | ||||||||||
рад | 0.55• | 0.7• | 0.8• | 0.85• | 0.9• | 0.95• | ||||
Id, A | 0.153 | 2.101 | 4.88 | 6.89 | 9.407 | 12.48 | 20.35 | 150.67 | ||
Ed, A | 579.8 | 572.5 | 565.9 | 559.1 | 555.02 | 550.6 | 545.6 | 535.03 | 535.03 | |
б =??? (30°) | ||||||||||
рад | 0.55• | 0.7• | 0.8• | 0.85• | 0.9• | 0.95• | ||||
Id, A | 3.15 | 8.17 | 13.81 | 17.5 | 21.87 | 26.98 | 39.31 | 150.67 | ||
Ed, A | 579.8 | 551.03 | 533.62 | 519.93 | 512.49 | 504.66 | 496.46 | 479.7 | 479.7 | |
б =??? (45°) | ||||||||||
рад | 0.55• | 0.7• | 0.8• | 0.85• | 0.9• | 0.95• | ||||
Id, A | 5.94 | 13.69 | 21.79 | 26.91 | 32.84 | 39.64 | 55.6 | 150.67 | ||
Ed, A | 492.02 | 465.02 | 445.32 | 434.1 | 424.37 | 413.47 | 391.67 | 391.67 | ||
б =??? (60°) | ||||||||||
рад | 0.55• | 0.7• | 0.8• | 0.85• | 0.9• | 0.95• | ||||
Id, A | 8.32 | 18.28 | 28.29 | 34.49 | 41.57 | 49.61 | 68.103 | 150.67 | ||
Ed, A | 502.12 | 399.47 | 364.74 | 340.36 | 327.85 | 315.16 | 302.29 | 276.95 | 276.95 | |
б =??? (90°) | ||||||||||
рад | 0.55• | 0.7• | 0.8• | 0.85• | 0.9• | 0.95• | ||||
Id, A | 11.26 | 23.49 | 35.19 | 42.24 | 50.14 | 58.92 | 78.63 | 150.67 | ||
Ed, A | 289.9 | 140.87 | 98.12 | 69.59 | 55.37 | 41.21 | 27.12 | |||
Рис. 3.1 Внешние характеристики ТП при различных углах управлении б
4. Расчет и построение скоростных характеристик ДПТ в режиме прерывистого и непрерывного токов
= 15, 30, 45, 60, 75, 90
Скоростная характеристика дпт щ=f (Iн), без учета падения напряжения на внутреннем сопротивлении ТП, описывается следующим уравнением:
где
Подставляя в уравнение скоростной характеристики величины ЭДС и токов Iн в различных режимах работы ТП и заданных значений б, строятся скоростные характеристики ДПТ (рис. 4.1).
Рис. 4.1 Вид скоростных характеристик ДПТ при различных углах управления б
5. Построение характеристик управления ТП при Id =0, Id = 0,5Id.гр и Id = Id. и линейном пилообразном опорном напряжении Характеристика управления ТП — это зависимость Ed = f (UУ) при заданном значении тока нагрузки Id. Вначале рассчитывается значение Id.гр при =75о:
Id.гр = А sin = 78,59· sin75° =75.91A
а затем и значение Id = 0,5 Id.гр.= 0,5· 75,91 = 37,95А
Полученные значения тока, как и значение Id = 0, используются при построении характеристик управления.
Задаваясь необходимым значением тока Id (по заданию три значения: Id =0, 0.5•Id.гр и Id.гр) находим значение л для всех значений угла, используя формулу:
Далее подставляя полученные значения л и угла управления в формулу для ЭДС определяем величину Еd:
Так делаем для трех значений тока Id (0, 0.5•Id.гр и Id.гр). Полученные данные также записываются в таблицы 5.1−5.3.
Напряжение управления при линейной пилообразной форме Uоп по известному значению угла рассчитывается по следующей формуле Таблица 5.1
Результаты расчета характеристики управления для Id =0
Еd, В | 289.91 | 502.15 | 560.07 | 579.83 | 579.83 | ||
б, град. | |||||||
Uупр В | |||||||
Таблица 5.2
Результаты расчета характеристики управления для Id =Id.гр
Еd, В | 3.36 | 143.27 | 276.95 | 391.7 | 479.7 | 535.03 | |
б, град. | |||||||
Uупр В | |||||||
Таблица 5.3
Результаты расчета характеристики управления для Id =0.5· Id.гр
Еd, В | 63.74 | 201.7 | 321.4 | 481.19 | 535.03 | ||
б, град. | |||||||
Uупр В | |||||||
Рис. 5.1 Вид характеристик управления ТП при различных значениях тока нагрузки Id
6. Построение временных диаграмм напряжений и токов в нагрузке Определяем значение тока Id.гр при заданном угле управления б = 57°.
Id.гр = А sin = 78,59· sin57° = 65.91A
требуемое значение тока Id.
Id = [Id/Id.гр] •Id.гр = 0,48· 65,91 = 31,636А где отношение [Id/Id.гр] = 0,48 — по заданию.
Подставляя значения Id и б в уравнение для тока
рассчитается значение л.
л = 0,838 = 49°
Далее, подставляя значение б и л в выражение для ЭДС
определяется значение Еd.
Еd=354,764 В Используя полученные значения л и Еd, а также, зная углы управления б, амплитуды фазного и линейного напряжений:
U2ф.m=U2ф.ном = 236,714 =334,764В
U2л.m= U2ф.ном = 236,714 = 579,83 В, строятся временные диаграммы напряжений и тока в нагрузке, внешний вид которых представлен на рис. 6.1.
Рис. 6.1 Временные диаграммы, а — напряжение катодной и анодной групп;
б — напряжение на входе ТП; в — ток в нагрузке
7. Теоретический вопрос к контрольной работе Широкое применение в электроприводе находит трехфазная мостовая схема ТП .Эта схема представляет собой сдвоенную нулевую схему, работающую последовательно в оба полупериода переменного тока.
Поэтому для мостовой схемы:
Ed0 =
где
— действующее значение линейной ЭДС вторичной цепи трансформатора, В. По сравнению с трехфазной нулевой схемой мостовая схема имеет преимущества:
1) выпрямленная ЭДС при одном и том же вторичном напряжении трансформатора в 2 раза больше;
2) пульсации выпрямленной ЭДС (частота пульсаций рав на 6f/с=300 Гц) в 2 раза больше по частоте и меньшепо амплитуде;
3) вентильные группы могут подключаться к сети без трансформатора;
4) типовая мощность трансформатора меньше:
Перечисленные достоинства обусловливают преимущественное применение трехфазной мостовой схемы в системах электропривода мощностью в десятки — сотни киловатт.
Рассмотрим примеры функциональных схем типовых трехфазных ТП промышленных серий. На рис. 2.17, а представлена схема трехфазного мостового нереверсивного ТП. Особенность мостовой схемы в отличие от нулевой заключается в том, что в каждый момент времени открыты два тиристора, включенных последовательно с нагрузкой.
Поэтому для поддержания обоих тиристоров во включенном состоянии ширина открывающих импульсов должна быть не менее 60°, чтобы ТП не смог закрыться в режиме прерывистых токов, так как через каждые 60° происходит отключение одного из тиристоров и включение другого. Широкие импульсы технически сложнее сформировать, чем узкие.
Рис. 2.17. Трехфазная мостовая схема нереверсивного ТП (а) и дич-граммы очередности открывания тиристоров (б) и работы генераторов импульсов (б) Кроме того, широкие импульсы вызывают дополнительный нагрев тиристоров. Поэтому вместо широких используются сдвоенные узкие импульсы. Каждый тиристор через каждые 60° после основного открывающего импульса (сплошная стрелка на рис. 2.17, б) получает дополнительный импульс (штриховая стрелка на рис. 2.17,б). На тиристор с номером i дополнительный импульс поступает от генератора импульсов с номером i+1.
Диаграмма синхронизированной работы генераторов импульсов приведена на рис. 2.17, в, где генераторы импульсов изображены в виде кружков, основные импульсы — радиальными стрелками, а доп-ные — дуговыми стрелками. В соответствии с диаграммой на рис. 2.17, а короткими вертикальными стрелками показаны входы и выходы у генераторов для дополнительных импульсов.
Цифры устрелок генератора импульсов указывают номера других генераторов, с которыми соединены вход и выход данного генератора. В состав СИФУ входят шесть идентичных блоков управления БУ1—БУ6, в которых на генераторы импульсов поступает разность опорных напряжений генераторов опорных напряжений ГОН1—ГОН6 и общего для всех БУ напряжения управления Uy.
Цепь, в которой сравниваются (Uоп> и U/y, выполняет функцию фазосмещающего устройства. Угол открывания тиристоров регулируется изменением Uу.
На рис. 7.1 приведена трехфазная мостовая схема реверсивного ТП с раздельным управлением. Две вентильные группы ВГ1 и ВГ2 представляют собой два трехфазных моста, включенных встречнопараллельное.
Рис. 7.1. Трехфазная мостовая схема реверсивного ТП с раздельным управлением вентильными группами При раздельном управлении открывающие импульсы подаются только на одну группу, находящуюся в работе, другая группа при этом закрыта. В связи с этим отсутствует необходимость в уравнительных реакторах. Это снижает массогабаритные показатели ТП, что является достоинством ТП с раздельным управлением. Отсутствие уравнительного тока ухудшает характеристики ТП в зоне малых нагрузок. Однако современные средства управления позволяют корректировать и улучшать работу ТП в зоне прерывистых токов. Поэтому раздельное управление находит все более широкое применение в системах электропривода не только большой, но и малой мощности. Система управления ТП содержит кроме СИФУ1 и СИФУ2, вырабатывающих управляющие импульсы для вентильных групп ВГ1 и ВГ2, логическое переключающее устройство (ЛПУ), выполняющее автоматическое переключение ВГ1 и ВГ2. На ЛПУ возлагаются следующие функции:
1) выбор группы для работы в зависимости от знака управляющего напряжения UУ — разности задающего напряжения и напряжения обратной связи;
2) запрещение открывания неработающей группы при наличии тока в работающей группе;
3) запрещение снятия открывающих импульсов с работающей группы при протекании в ней тока;
4) обеспечение временной паузы перед включением вступающей, работу группы.
Для реализации перечисленных функций требуется информация о наличии тока в вентильных группах и знаке управляющего сигнала. Эта информация поступает в ЛПУ с датчиков нулевого тока ДНТ1 и ДНТ2, а также с датчика управления ДУ. Так как ЛПУ — устройство релейного действия, то его входные х0, х1, х2 и выходные y1, y2 величины являются дискретными и характеризуются двумя уровнями: низким (условно 0) и высоким (условно 1). В терминологии алгебры логики сформулированный выше алгоритм работы ЛПУ можно записать в виде структурных формул:
(7.1)
где y1, y2 — запрещающие сигналы на открывание ВГ1 и ВГ2; x1, х2 — сигналы наличия тока в ВГ1 и ВГ2; x0 — сигнал выбора вентильной группы для работы (Х0=0, UУ>0) для ВГ1, Х0=1, UУ<0 для ВГ2); черты над логической переменной означает ее инверсное значение.
В соответствии с (7.1) запрещающий сигнал у1 подается на СИФУ1, если Х2=1 (Id20) или x2=0 и x1=0, но x0=1. Аналогично y2=1 если x1=1 (Id10) или X1=X2=0, но х0=0.
Если на вход ТП подать переменный сигнал управления с частотой fУ>fC, то в выходной ЭДС ТП может появиться постоянная составляющая. Это означает, что преобразование входного сигнала в выходной сопровождается существенными искажениями. Теоретически ТП теряет полностью управляемость при .
В диапазоне частот ТП может пропускать переменный управляющий сигнал, не давая постоянной составляющей. Однако это имеет место только для небольших диапазонов изменения и при определенных начальных фазах входного сигнала. Поэтому практически полоса пропускания ТП ограничивается частотой питающей сети. В этой полосе силовая часть ТП может рассматриваться как безынерционное звено с косинусоидальной зависимостью средней ЭДС от угла открывания.
В отличие от силовой части ТП СИФУ может вносить заметные фазовые сдвиги величины относительно управляющего напряжения. Они определяются инерционностью элементов, входящих в состав СИФУ. В зависимости от исполнения СИФУ как инерционное звено обычно приводится к виду апериодического звена, звена с чистым запаздыванием или к тому и другому вместе. С учетом инерционности СИФУ передаточные функции ТП для линейного участка его характеристики управления имеют вид
(7.2)
; (7.3)
(7.4)
где TП0,0100,015 с; П0,0070,015 с; kП — коэффициент усиления ТП.
Поскольку инерционность ТП мала, то ее учитывать имеет смысл только для малоинерционной нагрузки, постоянные времени которой соизмеримы с TП и П при условии требуемого высокого быстродействия регулирования выходной координаты нагрузки. Примером такой нагрузки может служить двигатель постоянного тока с независимым возбуждением. Структурная схема ТП для такой нагрузки определяется в соответствии с (7.2)—(7.4). На рис. 7.2 приведена структурная схема реверсивного ТП с совместным несогласованным управлением, включенного на двигатель.
Для нагрузки с большой индуктивностью, например — для обмотки возбуждения, область прерывистых токов практически отсутствует. В этом случае IdГР=0 и при несогласованном управлении характеристика обратной связи по току вырождается в характеристику идеального реле. Инерционность ТП ничтожно мала по сравнению с инерционностью указанной нагрузки и не учитывается в расчетах. С учетом отмеченных фактов структурная схема ТП с активно-индуктивной нагрузкой приобретает вид, показанный на рис. 7.3. Для согласованного управления обратная связь по току в структурных схемах рис. 7.2 и 7.3 отсутствует и преобразователь оказывается линейным звеном.
Рис. 7.2. Структурная схема реверсивного ТП с совместным несогласованным управлением вентильными группами при работе на двигатель постоянного тока Рис. 7.3. Структурная схема реверсивного ТП с раздельным управлением с активно-индуктивной нагрузкой Рис. 2.19. Характеристики управления вентильных групп реверсивного ТП.
1. Справочник по электрическим машинам: В 2 т./ под общ. ред. И. П. Копылова, Б. К. Клокова. Т. 1. -М.: Энергоатомиздат, 1988. — 456 с.
2. Анхинюк В. Л., Опейко О. Ф. Проектирование систем автоматического управления электроприводами: Учебное пособие для вузов. — Мн.: Выш. шк., 1986. — 143 с.
3. Комплектные тиристорные электроприводы: Справочник/ И. Х. Евзеров, А. С. Горобец, Б. И. Мошкович и др.; Под ред. канд. технических наук В. М. Перельмутера. — М.: Энергоиздат, 1988. — 319 с.
4. Терехов В. М. Элементы автоматизированного электропривода: Учебник для вузов. — М.: Энергоатомиздат, 1987. — 224 с.
5. Башарин А. В., Новиков В. А., Соколовский Г. Г. Управление электроприводами: Учебное пособие для вузов. — Л.: Энергоиздат. Ленингр. отд-ние, 1982. — 392 с.
6. Руденко B.C.,. Сенько В. И., Чиженко И. М. Основы преобразовательной техники: Учебник для вузов. — М.: Высш. школа. 1980. 424 с.
7. Справочник по проектированию электропривода и систем управления технологическими процессами /под ред. В. И. Круповича, Ю. Г. Барыбина, М. Л. Самовера. изд. 3-е, перераб. и доп. — М.: Энергоиздат, 1982. — 486 с.