Расчет тарельчатого абсорбера

Абсорбцией называют процесс поглощения растворимого компонента газовой смеси жидким поглотителем. Абсорбцию применяют в промышленности для получения готового продукта (производство кислот), разделения газовых смесей (получение бензола из коксового газа), улавливания вредных (H₂S, CO, влаги) и ценных (рекуперация спиртов и др.) компонентов.

При абсорбции происходит контакт жидкости и газа, при этом масса одного из компонентов газовой фазы переносится в жидкую фазу или наоборот (десорбция).

Для проведения процессов абсорбции применяются колонные аппараты различного типа, отличающиеся один от другого способом контакта фаз и видом контактного устройства. Целью расчёта установок абсорбции является определение основных размеров колонны, её гидравлического сопротивления, материальных потоков и расхода тепла.

1. Расчёт насадочного абсорбера

1.1 Составление материального баланса и определение расхода воды

Находим плотность поступающей смеси по формуле

(1)

где с₁ — плотность воздуха при 30 °C и давление 1 атм, кг/м³;

с₂ — плотность SO₂ при 30 °C и давление 1 атм, кг/м³;

y₁, y₂ — объемные доли воздуха и SO₂.

у₁=0,96, у₂=0,04.

Плотность каждого газа находим по формуле:

(2)

где с₀ — плотность газа при н.у. (таблица V [1])., кг/м³;

T₀ — температура при н.у., равная 273,15 К, м³/с;

Р₀ — давление при н.у., равное 760 мм рт. ст. или 1 атм;

Т, Р — температура и давление газа перед абсорбером.

Т = 273,15+30 = 303,15 К,

.

Тогда плотность всей смеси газов будет равна

.

Мольный расход инертного газа G₀, кмоль/с, составит:

Парциальное давление воздуха, поступающего в абсорбер р_возд, кгс/м², определяется по формуле

(3)

где у_н — начальное содержание NH₃ в воздухе, % (об.).

у_н = 15%, подставляя это значение в формулу (3), получим

.

Газовая постоянная воздуха R_возд, кгс· м/(кг·К), определяется по формуле

(4)

где М_возд — мольная масса воздуха, кг/кмоль; М_возд=29 кмоль.

.

Подставляя эти значения в формулу (2), получим

.

Количество NH₃, поступающего в абсорбер, кг/ч, определяется по формуле

(5)

где — парциальное давление NH₃, кгс/м²;

— расход NH₃, поступающего в абсорбер, м³/с;

— газовая постоянная NH₃, кгс· м/(кг·К);

— температура NH₃, поступающего в абсорбер, К.

= 273 + 20 = 293 К.

Парциальное давление NH₃, поступающего в абсорбер, кгс/м², определяется по формуле

(6)

.

Подставляя эти значения в формулу (5), получим

.

Подставляя, в формулу (1), получим

.

Парциальное давление NH₃ в поступающем воздухе р_н, мм рт. ст., определяется по формуле

. (7)

Концентрация оксида серы NH₃ в уходящем газе на 1 кг инертного газа, кг/кг, определяется по формуле

(8)

где — мольная масса, кг/кмоль;

— парциальное давление в уходящем газе, мм рт. ст.;

— давление воды при t = 20 ⁰С, мм рт. ст.;

— общее давление в абсорбере, мм рт. ст.

Парциальное давление в уходящем газе, мм рт. ст. определяется по формуле

(9)

где у_к — конечное содержание в воздухе, % (об.).

у_к = 3%, подставляя это значение в формулу (9), получим

Принимаем = 35,66 мм. рт. ст. [1], = 22.8 мм рт. ст., = 760 мм рт. ст., = 29 кг/кмоль, = 17 кг/кмоль, подставляя эти значения в формулу (8), получим

.

Количество поглощенного G_б, кг/ч, находим по формуле

(10)

где б — степень извлечения NH₃.

Степень извлечения NH₃ б, %, определяется по формуле

. (11)

Имеем,

.

G_б = 954· 0,8 = 763.2 кг/ч.

Концентрация NH₃ в поглотителе, поступающем в абсорбер, кг/кг, определяется по формуле

(12)

где — массовая доля NH₃ в поглотителе, поступающем в абсорбер.

Принимаем = 0, подставляя это значение в формулу (12), получим

.

Парциальное давление NH₃ над поступающей жидкостью? 0. При t = 20 ⁰C и при р_н = 114 мм рт. ст. равновесная концентрация NH₃ в жидкости (воде), вытекающей из абсорбера, = 10,17 кг NH₃ на 100 кг воды.

Предполагая, что концентрация воды на выходе достигнет значения, находим минимальный расход воды L_min, кг/ч, по формуле

. (13)

Имеем

.

Действительный расход поглотителя L, кг/ч, определяется по формуле

L = L_min· l_уд, (14)

где l_уд — удельный расход поглотителя (воды).

Имеем,

L = 7504· 1,3 = 9756 кг/ч

Действительное содержание NH₃ в уходящей воде на 100 кг H₂O, кг, определяется по формуле

. (15)

Имеем,

на 1 кг H₂O = 0,0782 кг/кг.

При t = 20 ⁰С и = 7,82 кг на 100 кг H₂O парциальное давление NH₃ над уходящей жидкостью = 97,79 мм рт. ст.

Расход воды на 1 кг инертного газа (воздуха) l, кг/кг, проверяется по уравнению материального баланса

. (16)

Имеем,

Расход воды L, кг/ч, определяется по формуле

L = l· G_возд, (17)

Имеем,

L = 1,079· 9224 = 9952,7 кг/ч = 2,76 кг/с.

1.2 Определение диаметра абсорбера

В качестве насадки выбираем кокс. Средний размер кусков d_ср = 75 мм; удельная поверхность насадки a = 42 м²/м³; свободный объём V_св = 0,58 м³/м³.

Плотность газовой смеси при t = 20⁰С с_см, кг/м³, определяется по формуле

(18)

где М_см — мольная масса газовой смеси, кг/кмоль;

р, р₀ — давление смеси при рабочих и нормальных условиях, Па;

Т, Т₀ — температура смеси при рабочих и нормальных условиях, К.

Мольная масса газовой смеси М_см, кг/кмоль, определяется по формуле

(19)

где — мольная доля воздуха и NH₃ в смеси.

Имеем,

М_см = 29· 0,85 + 17· 0,15 = 27.2 кг/кмоль;

Скорость газа при захлёбывании щ_пр, м/с, определяется по формуле

(20)

где с_у и с_х — плотности газа и жидкости, кг/м³;

L и G — массовые расходы жидкости и газа, кг/с;

а — удельная поверхность насадки, м²/м³;

А и В-коэффициенты, зависящие от типа насадки;

м_х и м_В — вязкость, соответственно, поглотителя при температуре в абсорбере и воды при 20⁰С, Па· с;

V_св — свободный объём, м³/м³;

g — ускорение свободного падения, м/с².

Принимаем, А = - 0,073 и В = 1,75 [2]; с_х = 707,6 кг/м³ при t = 20 ⁰C, м_х = 0,226· 10^-3 Па· с при t = 20 ⁰C, м_В = 1,005· 10^-3 Па· с при t = 20 ⁰C [1]; с_у = 1,13 кг/м³, g = 9,81 м/с², a = 42 м²/м³, V_св = 0,58 м³/м³, L = 2,76 кг/с,

G = 0,212 кг/с. Подставляя эти значения в формулу (20), получим

Отсюда, щ_пр = 3,02 м/с.

Рабочая скорость газа щ_г, м/с, определяется по формуле

щ_г = 0,8· щ_пр (21)

Имеем,

щ_г = 0,8· 3,02 = 2,42 м/с

Диаметр абсорбера d, м, определяется по формуле

(22)

.

Принимаем стандартный диаметр абсорбера d = 1,4 м.

Площадь сечения абсорбера S, м², определяется по формуле

S = 0,785· d². (23)

Имеем,

S = 0,785· 1,6² = 1,54 м².

1.3 Определение плотности орошения и активной поверхности насадки

Плотность орошения U, м³/(м²· ч), определяется по формуле

. (24)

Имеем,

> 1,5 м³/(м²· ч)

где 1,5 м³/(м²· ч) — минимально допустимая плотность орошения.

Оптимальная плотность орошения U_опт, м³/(м²· ч), определяется по формуле

U_опт = В· а, (25)

где В-коэффициент, зависящий от типа насадки.

Принимаем В = 0,158, а = 42 м²/м³. Подставляя эти значение в формулу (25), получим

U_опт = 0,158· 42 = 6,64 м³/(м²· ч)

Плотность орошения удовлетворяет условию хорошей смачиваемости насадки, так как

> 1

1.4 Определение высоты насадки

Движущая сила процесса Др_ср, мм рт. ст., определяется по формуле

(26)

где Др_низ, Др_верх — движущая сила процесса абсорбции внизу и наверху абсорбера, мм рт. ст.

(27)

Принимаем р_н = 114 мм рт. ст., = 62,96 мм рт. ст. Подставляя эти значения в формулу (27), получим

Др_низ = 114 — 62,96 = 51,04 мм рт. ст.

(28)

Принимаем р_к = 22,8 мм рт. ст.,? 0. Подставляя эти значения в формулу (28), получим

Др_верх = 22,8 — 0 = 22,8 мм рт. ст.

Подставляя эти значения в формулу (26), получим

Полагая, что диффузионное сопротивление жидкости мало по сравнению с сопротивлением газа, принимаем, что коэффициент массопередачи К равен коэффициенту массоотдачи в_г для газовой фазы.

Коэффициент массоотдачи в_г, кмоль/м²· ч·мм рт. ст., определяется по формуле

(29)

где Nu_г — диффузионный критерий Нуссельта для газа;

D_г — коэффициент диффузии, м²/ч;

d_экв — эквивалентный диаметр насадки, м.

Диффузионный критерий Нуссельта для газа Nu_г определяется по формуле

Nu_г = 0,027· Re^0.8·Pr^0.33, (30)

где Re — критерий Рейнольдса;

Pr — диффузионный критерий Прандтля.

Критерий Рейнольдса Re определяется по формуле

(31)

где м_г — динамический коэффициент вязкости газа, Па· с.

Принимаем м_г = 0,226· 10^-3 Па· с [1]; щ_г = 2,42 м/с, а = 42 м²/м³. Подставляя эти значения в формулу (31), получим

Диффузионный критерий Прандтля Pr определяется по формуле

(32)

Коэффициент диффузии NH₃ в воздухе при 20 ⁰С D_г, м²/ч, определяется по формуле

(33)

где D₀ — коэффициент диффузии NH₃ в воздухе при нормальных условиях, м²/ч.

Принимаем D₀ = 0,0612 м²/ч. Подставляя это значение в формулу (33), получим

.

Принимаем м_г = 0,226· 10^-3 Па· с [1]; с_у = 1,13 кг/м³, D_г = 0,19· 10^-4 м²/с. Подставляя эти значения в формулу (32), получим

;

Nu_г = 0,027· 682.7^0.8·10.53^0.33 = 10.87;

; (34)

. (35)

Принимаем d_экв = 0,0552 м; D_г = 0,068 м²/ч, р_иг = 691.6 мм рт. ст., Nu_г = 10.87, с_у = 1,13 кг/м³, М_г = 27.2 кг/кмоль. Подставляя эти значения в формулу (29), получим

Необходимая площадь поверхности абсорбции F, м², определяется по формуле

. (36)

Принимаем G_а = 763,2 кг/ч, Др_ср = 35,08 мм рт. ст., = 17 кг/кмоль, в_г = 0,0008. Подставляя эти значения в формулу (36), получим

.

Высота насадочной части абсорбера Н, м, определяется по формуле

. (37)

Принимаем, а = 42 м²/м³, S = 2,066 м², F = 1600 м². Подставляя эти значения в формулу (37), получим

.

1.5 Определение высоты абсорбера по числу единиц переноса

Для определения числа единиц переноса (ЧЕП) строим рабочую линию процесса (рисунок 1).

Точка А: = 0,1034 кг/кг; = 0,0782 кг/кг

Точка В: = 0,1 905 кг/кг; = 0 кг/кг.

Наносим на график линию равновесия, представляющую собой равновесные относительные массовые концентрации при различных. По данным = 0 кг NH₃ на 1 кг H₂O и р^* = 0 мм рт. ст. Пересчитываем концентрацию из относительных массовых долей в молярные по формулам перевода.

При малых значениях для пересчёта применяется формула

(38)

.

Константы фазового равновесия определяются по формулам

(39)

. (40)

Рисунок 1 — График к определению числа единиц переноса

Имеем,

.

Равновесная концентрация NH₃ в газе на 1 кг воздуха, кг, определяется по формуле

(41)

Имеем,

Результаты расчёта сведены в таблицу 1.

Таблица 1 — Результаты расчёта

По графику (рисунок 1) видно, что полных ступенек 4, а полным ступенькам соответствует ЧЕП. Число единиц переноса, соответствующее неполной ступеньке deA, определяется как отношение отрезка Ae к отрезку ll, проведённому через середину основания неполной ступеньки de.

Ae / ll = 3,56/4,96 = 0,72.

Общее число единиц переноса z = 4,72.

Высота насадки, эквивалентная одной единице переноса (ВЕП) для газовой фазы h_у, м, определяется по формуле

(42)

Принимаем ш = 1 [2], а = 42 м²/м³, V_св = 0,58 м³/м³, Re = 1020,

Pr = 10,57. Подставляя эти значения в формулу (42), получим

Проверяем ВЕП по формуле для беспорядочной насадки, уложенной навалом

(43)

Среднее значение

Для жидкой фазы ВЕП определяется по формуле, в которой приведённая толщина стекающей плёнки жидкости д_пр, м

(44)

Принимаем м_вод = 1· 10^-3 Па· с, с_вод = 998 кг/м³, g = 9,81 м/с². Подставляя эти значения в формулу (44), получим

Критерий Рейнольдса для жидкости Re_ж определяется по формуле

(45)

где W_ж — количество воды, кг/м²· с

Количество воды W_ж, кг/м²· с, определяется по формуле

(46)

Принимаем L = 2,76 кг/с, S = 1,54 м². Подставляя эти значения в формулу (46), получим

.

Принимаем м_ж = 1· 10^-3 Па· с, а = 42 м²/м³, W_ж = 1,79 кг/м²· с. Подставляя эти значения в формулу (45), получим

.

Критерий Прандтля для воды Pr_ж, определяется по формуле

(47)

где D_ж — коэффициент диффузии NH₃ в жидкости при t = 20 ⁰С, м²/с

Коэффициент диффузии D_ж в разбавленных растворах определяется по формуле

(48)

где — мольный объём NH₃, см³/моль;

в — параметр, учитывающий ассоциацию молекул.

Принимаем в = 2,6, = 20.6 см³/моль, м_ж = 1.0 мПа· с [1];

Т = 293 ⁰С, М = 18 кг/кмоль. Подставляя эти значения в формулу (48), получим

Высота насадки эквивалентная одной единице переноса для жидкой фазы h_ж, м, определяется по формуле

. (49)

Принимаем д_пр = 4.68· 10^-5 м, Re_ж =170.48, Pr_ж = 389. Подставляя эти значения в формулу (49), получим

Среднее значение константы фазового равновесия m_ху, определяется по формуле

. (50)

Имеем,

Высота единицы переноса h_zy, м, определяется по формуле

(51)

Принимаем h_y = 3.475 м, m_ху = 0.85, l = 1.1 м, h_ж = 0,4 м. Подставляя эти значения в формулу (51), получим

.

Высота насадки Н, м, определяется по формуле

H = z· h_zy. (52)

Имеем,

H = 4,72· 3.78 = 14.06 м.

Высота насадки выбираем как среднее арифметическое результатов расчёта по двум вариантам

Принимая коэффициент запаса 1,24, окончательно находим высоту насадки

H = 1,24· 16.25 = 20.1 м.

Расстояние между днищем абсорбера и насадкой z_н определяется необходимостью равномерного распределения газа по поперечному сечению колонны. Расстояние от верха насадки до крышки абсорбера z_в зависит от размеров распределительного устройства для орошения насадки и от высоты сепарационного пространства (в котором часто устанавливают каплеотбойное устройство для предотвращения брызгоуноса из колонны). Принимаем эти расстояния равными соответственно 3 и 4 м. Во избежание больших нагрузок на нижние слои насадки разделяем её на два яруса, расстояние между которыми принимаем 0,9 м.

Общая высота абсорбера Н_а, м, определяется по формуле

Н_а = Н + z_н + z_в + z₀, (53)

Н_а = 20.1 + 3 + 4 + 0,9 = 28 м.

1.6 Определение гидравлического сопротивления абсорбера

Гидравлическое сопротивление абсорбера обуславливает энергетические затраты на транспортировку газового потока через абсорбер.

Величина ДР определяется по формуле

ДР = ДР_с· 10^bU, (54)

где ДР_с — гидравлическое сопротивление сухой (не орошаемой жидкостью) насадки, Па;

U — плотность орошения, м³/(м²· с);

b — коэффициент насадки.

Гидравлическое сопротивление сухой насадки ДР_с, Па, определяется по формуле

(55)

где щ₀ — скорость газа в свободном сечении насадки, м/с;

л — коэффициент сопротивления.

Скорость газа в свободном сечении насадки щ₀, м/с, определяется по формуле

(56)

.

Коэффициент сопротивления беспорядочных насадок л определяется по формуле

(57)

.

Принимаем Н = 20.1 м, d_э = 0,0552 м, щ₀ = 4.17 м/с, л = 2,47, с_у = 1,21 кг/м³. Подставляя эти значения в формулу (55), получим

Принимаем b = 33 [3], U = 0,024 м³/(м²· с), ДР_с = 939,89 Па. Подставляя эти значения в формулу (54), получим

ДР = 939.89· 10^33·0,024 = 5822 Па.

2. Расчёт холодильника

t_1н = 180 ⁰С — начальная температура воздуха;

t_1к = 20 ⁰С — конечная температура воздуха;

t_2н = 15 ⁰С — начальная температура воды;

t_2к = 70 ⁰С — конечная температура воды.

Средняя разность температур Дt_ср, ⁰С, определяется по формуле

(58)

.

Средняя температура воды t₂, ⁰С, определяется по формуле

t₂ = 0,5· (t_2н + t_2к), (59)

t₂ = 0,5· (70 + 15) = 42,5 ⁰С.

Средняя температура воздуха t₁, ⁰С, определяется по формуле

t₁ = t₂ + Дt_ср, (60)

t₁ = 42,5 + 34.0 = 76.5 ⁰С.

Расход теплоты Q, Вт, определяется по формуле

Q = 1,05· G₁·c₁·(t_1н — t_1к), (61)

где G₁ — производительность абсорбера по газу, кг/с;

c₁ — удельная теплоёмкость газа при t₁ = 76.5 ⁰С, Дж/(кг· К).

Производительность абсорбера по газу G₁, кг/с, определяется по формуле

G₁ = V₁· с₁, (62)

где с₁ — плотность газа при рабочих условиях, кг/м³.

Принимаем М_см = 27.2 кг/кмоль, Т₀ = 273 ⁰С, Т₁ = 349.5 ⁰С. Подставляя эти значения в формулу (18), получим

.

Имеем,

G₁ = 2.5· 0,95 = 2.38 кг/с.

Принимаем c₁ = 984 Дж/(кг· К) [1], G₁ = 2.38 кг/с, t_1н = 180 ⁰С, t_1к = 20 ⁰С. Подставляя эти значения в формулу (61), получим

Q = 1,05· 2.38·984·(180 — 20) = 393 443 Вт.

Расход воды G₂, кг/с, определяется по формуле

(63)

где с₂ — удельная теплоёмкость воды при t₁ = 42,5 ⁰С, Дж/(кг· К).

Принимаем с₂ = 4190 Дж/(кг· К) [1]; Q = 393 443 Вт, t_2н = 15 ⁰С, t_2к = 70⁰С. Подставляя эти значения в формулу (63), получим

.

Объёмный расход воды V₂, м³/с, определяется по формуле

(64)

где с₂ — плотность воды при t = 42,5 ⁰С.

Принимаем с₂ = 992 кг/м³.

.

Ориентировочное значение площади поверхности теплообменника F_ор, м², определяется по формуле

(65)

где К_ор — ориентировочное значение коэффициента теплопередачи, Вт/(м²· К).

Принимаем К_ор = 100 Вт/(м²· К) [1], Q = 393 443 Вт, Дt_ср = 34 ⁰С.

.

По величине F_ор выбираем кожухотрубчатый теплообменник четырёхходовой с числом труб n = 249, диаметром труб d = 25? 2 мм, площадью поверхности F = 78 м².

Скорость течения воды в трубах щ₂, м/с, определяется по формуле

(66)

где S_т — площадь проходных сечений одного хода по трубам, м².

Принимаем S_т = 0,032 м².

.

Критерий Рейнольдса для воды Re₂ определяется по формуле

(67)

где м₂ — вязкость воды при t₂ = 42,5 ⁰С, Па· с.

Принимаем м₂ = 0,6264· 10^-3 Па· с [1], щ₂ = 0,053 м/с, с₂ = 992 кг/м³, d₂ = 0,012 м. Подставляя эти значения в формулу (67), получим

.

Критерий Нуссельта для воды Nu₂ определяется по формуле

(68)

где е_l — коэффициент;

Pr₂ — критерий Прандтля для воды.

Критерий Прандтля для воды Pr₂ определяется по формуле

(69)

где л₂ — коэффициент теплопроводности воды при t = 42,5 ⁰С, Вт/(м· К).

Принимаем л₂ = 0,628 Вт/(м· К).

.

Принимаем е_l = 1, [1]; Re₂ = 10 072, Pr₂ = 4,18. Подставляя эти значения в формулу (68), получим

.

Коэффициент теплоотдачи от стенки к воде б₂, Вт/(м²· К), определяется по формуле

(70)

Имеем,

.

Скорость движения воздуха в межтрубном пространстве щ₁, м/с, определяется по формуле

(71)

где S_м — проходное сечение межтрубного пространства между перегородками, м².

Принимаем S_м = 0,082 м².

.

Критерий Рейнольдса для газа Re₁ определяется по формуле

(72)

где м₁ — вязкость газа при t₁ = 76.5⁰С, Па· с.

Принимаем м₁ = 0,0132· 10^-3 Па· с [1], щ₁ = 30.5 м/с, с₂ = 0,68 кг/м³, d₂ = 0,014 м. Подставляя эти значения в формулу (72), получим

.

Критерий Нуссельта для газа Nu₁ определяется по формуле

(73)

где е_ф — коэффициент, учитывающий влияние угла атаки.

Принимаем е_ф = 0,81.

Имеем,

Коэффициент теплоотдачи от газа к стенке б₁, Вт/(м²· К), определяется по формуле

(74)

где л₁ — коэффициент теплопроводности газа при t = 76.5 ⁰С, Вт/(м· К).

Принимаем л₁ = 0,0212 Вт/(м· К).

.

Коэффициент теплопередачи К, Вт/(м²· К), определяется по формуле

(75)

где Уr_ст — сумма термических сопротивлений всех слоёв, из которых состоит стенка, включая слои загрязнения, (м²· К)/Вт.

Принимаем Уr_ст = 3.6· 10^-4 (м²· К)/Вт.

.

Удельная тепловая нагрузка q, Вт/м², определяется по формуле

q = K· Дt_ср, (76)

q = 226· 34 = 5202 Вт/м².

Расчётная площадь поверхности теплообменника F_р, м², определяется по формуле

(77)

.

Выбираем кожухотрубчатый холодильник четырёхходовой с числом труб n = 208, диаметром труб d = 25? 2 мм, длиной труб L = 1.5 м, площадью поверхности F = 74 м².

Площадь поверхности теплообмена одного аппарата F, м², определяется по формуле

F = р· d_ср·n·L, (78)

где d_ср — средний диаметр труб, м;

n — количество труб;

L — длина труб, м.

Принимаем d_ср = 0,016 м, n = 208, L = 1.5 м.

F = 3,14· 0,016·208·1.5 = 16 м².

Запас площади поверхности теплообмена

Запас площади поверхности теплообмена достаточен.

3. Расчёт трубопровода

Внутренний диаметр трубопровода d, м, определяется по формуле

(79)

Принимаем значение скорости воздуха в трубопроводе щ = 4 м/с [1],

V = 2.5 м³/с.

м.

Заключение

В курсовом проекте был рассчитан насадочный абсорбер для удаления NH₃ из воздуха. По результатам расчёта был спроектирован абсорбер.

В первом разделе был рассчитан насадочный абсорбер и определены диаметр равный 1.4 м, высота насыпного слоя (кокс: d_ср = 75 мм, а =42 м²/м³, V_св = 0,58 м³/м³) Н = 20.1 м, высота аппарата Н_а = 28 м.

Во втором разделе был рассчитан холодильник для охлаждения газа с 180⁰С до 20⁰С.

В третьем разделе была определена средняя производительность установки.

Библиографический список

1. Павлов К. Ф., Романков П. Г., Носков А. А. Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии: Учебное пособие для вузов — Л.: Химия, 1976. — 552 с.

2. Массообменные процессы: Учебное пособие по курсу «Процессы и аппараты химических производств» Ч. 1/ Л. И. Ченцова, и др. Под общ. ред. Левина Б. Д. — Красноярск: СибГТУ, 2004. — 208 с.

3. Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие по проектированию/ Ю. И. Дытнерский и др. М.: ООО ИД «Альянс», 2007. — 496 с.

абсорбер вода трубопровод тарельчатый