Расчет трехфазного трансформатора стержневого типа с концентрическими обмотками

Трансформатором называется статический электромагнитный аппарат, предназначенный для преобразования одной (первичной) системы переменного тока в другую (вторичную), имеющую другие характеристики. Принцип действия трансформатора основан на законе электромагнитной индукции. Явление электромагнитной индукции состоит в том, что если внутри замкнутого проводникового контура изменяется во времени магнитный поток, то в самом контуре наводится (индуктируется) электродвижущая сила (э. д. с.) и возникает индукционный ток. Чтобы уменьшить сопротивление по пути прохождения магнитного потока и тем самым усилить магнитную связь между первичной и вторичной катушками или, как их более принято называть, обмотками, последние должны быть расположены на замкнутом железном (стальном) сердечнике (магнитопроводе). Применение замкнутого стального магнитопровода значительно снижает относительную величину потока рассеяния, так как проницаемость применяемой для магнитопроводов стали в 800−1000 раз выше, чем у воздуха (или вообще у диамагнитных материалов).

Трансформатор состоит из магнитопровода и насаженных на него обмоток. Кроме того, трансформатор состоит из целого ряда чисто конструкционных узлов и элементов, представляющих собой конструктивную его часть. Элементы конструкции служат главным образом для удобства применения и эксплуатации трансформатора. К ним относятся изоляционные конструкции, предназначенные для обеспечения изоляции токоведущих частей, отводы и вводы — для присоединения обмоток к линии электропередачи, переключатели — для регулирования напряжения трансформатора, баки — для заполнения их трансформаторным маслом, трубы и радиаторы — для охлаждения трансформатора и др.

Магнитопровод и обмотки вместе с крепежными деталями образуют активную часть силового трансформатора.

Трансформатор во время своей работы вследствие возникающих в нем потерь нагревается. Чтобы температура нагрева трансформатора (в основном его изоляции) не превышала допустимого значения, необходимо обеспечить достаточное охлаждение обмоток и магнитопровода. Для этого в большинстве случаев трансформатор (активную часть) помещают в бак, заполненный трансформаторным маслом. При нагревании масло начинает циркулировать и отдает тепло стенкам бака, а от последних тепло рассеивается в окружающем воздухе.

1. Предварительный расчет трансформатора

1.1 Расчет основных электрических величин и изоляционных

расстояний

Расчет проводим для трехфазного трансформатора стержневого типа с концентрическими обмотками.

Определяем мощность одной фазы и одного стержня по формуле:

(1)

Определяем номинальные (линейные) токи I, в А, на сторонах НН и ВН по формуле:

I = (2)

где: S — мощность трансформатора, ВА;

U — номинальное линейное напряжение соответствующих обмоток, В.

Фазные токи обмоток НН (схема соединения — звезда) равны линейным токам.

Фазные токи обмоток ВН (схема соединения — треугольник) равны:

Фазные напряжения обмоток НН (схема соединения — звезда) равны:

Фазные напряжения обмотки ВН (схема соединения — треугольник) равны линейным напряжениям.

Испытательные напряжения обмоток (по табл. 4.1[1]): для обмотки ВН U_ИСП = 85 кВ; для обмотки НН U_ИСП = 25 кВ.

По табл. 5.8 выбираем тип обмоток.

Обмотка НН при напряжении 6,063 кВ и токе 88 А непрерывная катушечная из прямоугольного медного провода, обмотка ВН при напряжении 35 кВ и токе 15,3 А непрерывная катушечная из прямоугольного медного провода.

Для испытательного напряжения обмотки ВН U_ИСП = 85 кВ по табл. 4.5[1] находим изоляционные расстояния (см. рис. 3.5[1]): a'₁₂ = 27 мм; l'₀ = 75 мм; a'₂₂ = 30 мм; для U_ИСП = 25 кВ по табл. 4.4[1] находим a'₀₁ = 15 мм.

Определение исходных данных расчета.

(3)

где: k = 0,5132 по табл. 3.3[1].

Определяем приведенный канал рассеяния по формуле:

(4)

где а'₁₂ — минимальное изоляционное расстояние Определяем активную составляющую напряжения короткого замыкания по формуле:

(5)

где Р_к — потери короткого замыкания.

Определяем реактивную составляющую напряжения короткого замыкания по формуле:

(6)

где u_к — напряжение короткого замыкания.

Согласно указаниям § 2.3 выбираем трехфазную стержневую шихтованную магнитную систему по рис. 2.5д[1] с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне по рис. 2.17б[1]. Прессовка стержней бандажами из стеклоленты по рис. 2.18б[1] и ярм — стальными балками по рис. 2.21а[1]. Материал магнитной системы — рулонная сталь марки 3405 толщиной 0,35 мм.

1.2 Определение основных размеров трансформатора

Определяем диаметр стержня предварительно по формуле (7):

где в = 1,71;

k_Р? 0,95 — принятый коэффициент приведения идеального поля рассеяния к реальному полю (коэффициент Роговского);

B_С = 1,61 Тл — индукция в стержне по табл. 2.4[1];

k_С = k_КР · k_З = 0,903 · 0,97 = 0,8759 по ф. 3.67[1];

k_КР = 0,903 по табл. 2.5[1], k_З = 0,97 по табл. 2.2[1].

Выбираем ближайший нормализованный диаметр (стр. 87): d_Н = 0,26 м.

Определяем значение в_Н согласно выбранного диаметра по формуле:

(8)

Определяем радиальный размер обмотки НН предварительно по формуле:

(9)

где k₁ = 1,4 согласно рекомендациям стр. 164[1].

Определяем средний диаметр канала между обмотками предварительно по формуле:

d₁₂ = d_Н + 2 · a'₀₁ + 2 · a'₁₁ + a'₁₂ = 0,26 + 2 · 0,015 + 2 · 0,035 + 0,027 =

= 0,387 м. (10)

Определяем высоту обмотки по формуле:

(11)

Определяем активное сечение стержня (чистое сечение стали) по формуле:

(12)

Определяем электродвижущую силу одного витка по формуле:

u_В = 4,44 · f · B_С · П_С = 4,44 · 50 · 1,61 · 0,0465 = 16,62 В. (13)

2. Расчет обмоток

2.1 Расчет обмотки НН

трансформатор ток замыкание обмотка Определяем число витков обмотки НН по формуле:

(14)

принимаем w₁ = 365 витков.

Определяем напряжение одного витка:

u_в = (15)

Определяем среднюю плотность тока в обмотках по формуле:

(16)

где k_д — учитывает наличие дополнительных потерь в обмотках. Выбирается из табл. 3.6 [1]

По табл. 5.8[1] выбираем непрерывную катушечную обмотку из медного прямоугольного провода (S = 1600 кВ· А; I = 88 А; U = 6063 В; П = 26,53 мм²). По сортаменту медного обмоточного провода (табл. 5.2[1]) выбираем провод марки ПБ:

В двух верхних и двух нижних катушках обмотки каждой фазы применяем провод того же размера с усиленной изоляцией.

Плотность тока в обмотке НН:

J= I/П' (17)

где I — фазный ток обмотки НН, П' - сечение витка При и b = 9 мм по графикам рис. 5.34а[1] находим

Принимаем конструкцию обмотки с радиальными каналами по 4,5 мм между всеми катушками. Две крайние катушки вверху и внизу отделены каналами по 7,5 мм (см. табл. 4.10[1]). Канал в месте разрыва обмотки h_КР = 7,5 мм (см. табл. 4.9[1]). Осевой размер катушки 9,5 мм.

Число катушек на стержне ориентировочно:

(18)

Число витков в катушке ориентировочно:

и радиальный размер a' = 3,5 · 1 · 7 = 24,5? 25 мм.

Общее распределение витков по катушкам:

Всего 52 катушки (365 витков).

Осевой размер обмотки:

l = ?h_КАТ + ?h_КАН = (9,5 · 52 + 0,95 · (12+4 · 7,5+46 · 4,5)) · 10^-3 = 0,731 м.

Согласно § 4.3 принимаем размеры бумажно-бакелитового цилиндра, на котором на 12 рейках наматывается обмотка:

Таблица 1. — Данные катушек обмотки НН трансформатора

Плотность теплового потока на поверхности обмотки для самой широкой катушки по (7.19).

Определяем массу металла обмотки по формуле:

G=28•10³•с•D_ср?ю?П (19)

где с — число активных (несущих обмоток) стержней трансформатора;

D_ср — средний диаметр обмоток;

ю — число витков обмотки;

П — сечение витков.

G_О6 =28 · 10³ · 3 · 0,318 · 365 · 0,27 = 258,4 кг.

Определяем массу провода по формуле:

G_ПР6 = 1,02 · 258,4 = 263,6 кг.

Рисунок 1. — Обмотка НН (непрерывная) Рисунок 2. — Сечение катушки непрерывной обмотки НН.

Масштаб 2. 5:1

2.2 Расчет обмотки ВН

Выбираем схему регулирования по рис. 6.6г[1] с выводом концов всех трех фаз обмотки к одному трехфазному переключателю. Контакты переключателя рассчитываются на рабочий ток 26,4 А. Наибольшее напряжение между контактами переключателя в одной фазе: рабочее, т. е. 2021 В; испытательное, т. е. 4042 В.

Рисунок 3. — Схема выполнения ответвлений в обмотке ВН

Для получения на стороне ВН различных напряжений необходимо соединить:

Определяем число витков в обмотке ВН при номинальном напряжении по формуле:

(20)

Определяем число витков на одной ступени регулирования по формуле:

(21)

Для пяти ступеней:

Ориентировочная плотность тока:

Ориентировочное сечение витка:

По табл. 5.8[1] выбираем непрерывную катушечную обмотку из медного прямоугольного провода (S = 1600 кВ· А; I = 15,3 А; U = 35 000 В; П = 4,62 мм²). По сортаменту медного обмоточного провода (табл. 5.2[1]) выбираем провод марки ПБ:

В двух верхних и двух нижних катушках обмотки каждой фазы применяем провод того же размера с усиленной изоляцией.

Плотность тока в обмотке:

При и b = 3,75 мм по графикам рис. 5.34а[1] находим

Принимаем конструкцию обмотки с радиальными каналами по 4,5 мм между всеми катушками. Две крайние катушки вверху и внизу отделены каналами по 7,5 мм (см. табл. 4.10[1]). Канал в месте разрыва обмотки h_КР = 7,5 мм (см. табл. 4.9[1]). Осевой размер катушки 4,25 мм.

Число катушек на стержне ориентировочно:

Число витков в катушке ориентировочно:

и радиальный размер a' = 1,9 · 1 · 26 = 49,4? 50 мм.

Общее распределение витков по катушкам:

Всего 85 катушек (2193 витка).

Осевой размер обмотки:

l = ?h_КАТ + ?h_КАН = (4,25 · 84 + 0,95 · (12+4 · 7,5+78 · 4,5)) · 10^-3 = 0,73 м.

Согласно § 4.3 принимаем размеры бумажно-бакелитового цилиндра, на котором на 12 рейках наматывается обмотка:

Таблица 2. — Данные катушек обмотки ВН трансформатора

Плотность теплового потока на поверхности обмотки для самой широкой катушки по (7.19).

Определяем массу металла обмотки по формуле:

G_О6 = 28 · 10³ · c · D_СР · w · П

G_О6 = 28 · 10³ · 3 · 0,457 · 2168 · 0,5 = 419,5 кг.

Масса провода в обмотке с изоляцией:

G_ПР6 = 1,02 · 419,5 = 427,9 кг.

Масса металла (меди) двух обмоток:

G_О = 258,4 + 419,5 = 677,9 кг.

Масса провода двух обмоток:

G_ПР = 263,6 + 427,9 = 691,5 кг.

По испытательному напряжению U_ИСП = 85 кВ и мощности трансформатора S = 1600 кВ· А по табл. 4.4, 4.5[1] находим:

Рисунок 4. — Обмотка ВН (непрерывная) Рисунок 5 — Сечение катушки непрерывной обмотки ВН.

Масштаб 2, 5:1

Рисунок 6. — Основные размеры обмоток трансформатора. Масштаб 1:2

3. Расчет параметров короткого замыкания

Потери короткого замыкания

Определяем основные потери обмотки НН по формуле:

P_ОСН1 = 2,4 · 10^-12 · J₁² · G_м (22)

P_ОСН1 =2,4 · 10^-12 · 3,321² · 10¹² · 258,4 = 6839,8 Вт.

Определяем основные потери обмотки ВН по формуле (21):

P_ОСН2 = 2,4 · 10^-12 · 3,036² · 10¹² · 419,5 = 9280 Вт.

Определяем добавочные потери в обмотке НН по формуле:

k_Д1 = 1 + 0,095 · 10⁸ · в² · a⁴ · n² (23)

k_Д1 = 1 + 0,095 · 10⁸ · в² · a⁴ · n² = 1 + 0,095 · 10⁸ · 0,37 · 3⁴ · 10^-12 · 8² =

= 1,018;

(Предварительно принимаем k_Р = 0,95).

Добавочные потери в обмотке ВН по формуле:

k_Д2 = 1 + 0,095 · 10⁸ · 0,168 · 1,4⁴ · 10^-12 · 30² = 1,006;

Определяем длина отводов обмотки НН (приближенно) по формуле:

l_ОТВ1 = 7,5 · l = 7,5 · 0,733 = 5,5 м.

Определяем длину отводов обмотки ВН (приближенно) по формуле:

l_ОТВ2 = 14 · 0,733 = 10,26 м.

Определяем массу отводов НН по формуле:

G_ОТВ1 = l_ОТВ · П_ОТВ · г (24)

G_ОТВ1= 5,5 · 26,5 · 10^-6 · 8900 = 1,297 кг.

Определяем потери отводов НН по формуле:

P_ОТВ1 = 2.4 · 10^-12 · J² · G_ОТВ (25)

P_ОТВ1 =2,4 · 10^-12 · 3,321² · 10¹² · 1,297 = 34,3 Вт.

Определяем массу отводов ВН по формуле (23):

G_ОТВ2 = 10,26 · 5,04 · 10^-6 · 8900 = 0,46 кг Определяем потери отводов ВНпо формуле (24):

P_ОТВ2 = 2,4 · 10^-12 · 3,036² · 10¹² · 0,46 = 10,2 Вт.

Определяем потери в стенках бака и других элементах конструкции до выяснения размеров бака приближенно по формуле:

P_Б = 10 · k · S (26)

где k — коэффициент определяемый по таблице 7.1 [1]

P_Б = 10 · 0,028 · 1600 = 448 Вт.

Определяем полные потери короткого замыкания по формуле:

P_К = P_ОСН1 · k_Д1 + P_ОСН2 · k_Д2 + P_ОТВ1 + P_ОТВ2 + P_Б (27)

P_К = 6839,8 · 1,018 + 9280 · 1,006 + 34,3 + 10,2 + 448 = 16 791 Вт.

Определяем полные потери короткого замыкания для номинального напряжения обмотки ВН по формуле:

P_К = 16 791 — 0,05 · 9021,2 = 16 340 Вт, или заданного значения.

Напряжение короткого замыкания

Определяем активную составляющую напряжения короткого замыкания:

Определяем реактивную составляющую напряжения короткого замыкания по формуле:

(28)

где в — значение определяющее распределение активных материалов в трансформаторе;

а_{р -} ширина приведённого канала рассеяния;

k_р — учитывает отклонение реального поля рассеяния от идеального параллельного поля, вызванного конечным значением осевого размера обмоток l по сравнению с их радиальным значением;

k_Р = 1 — у · (1 — e^-1/у) = 1 — 0,0486 · (1 — e^-1/0,0486)? 0,95;

k_q — коэффициент определяемый по формуле

(для трансформаторов с регулированием напряжения в пределах 10% k_q составляем от 1,01 до 1,06).

u_р

Определяем напряжение короткого замыкания по формуле:

(29)

или заданного значения.

Определяем установившийся ток короткого замыкания на обмотке ВН:

(30)

Определяем мгновенное максимальное значение тока короткого замыкания по формуле:

(31)

при по табл. 7.3[1]

Определяем радиальную силу по формуле:

F_Р = 0,628 · (i_К.MAX · w)² · в · k_Р · 10^-6 (32)

F_Р =0,628 · (529,11 · 2108)² · 1,5987 · 0,95 · 10^-6 = 1 186 543 Н.

Определяем среднее сжимающее напряжение в проводе обмотки НН по формуле:

(33)

Определяем среднее растягивающее напряжение в проводах обмотки ВН по формуле:

(34)

т.е. 30% допустимого значения 60 МПа.

Определяем осевые силы по формуле

(35)

(36)

где l_X = 47 мм; m = 4; после установления размеров бака l'' = 0,227 м.

Распределение осевых сил по рисунку 7.

Определяем максимальные сжимающие силы в обмотках по формуле:

F_СЖ1 = F'_ОС + F''_ОС = 44 516 + 64 650 = 109 166 Н; (37)

F_СЖ2 = = F''_ОС — F'_ОС = 64 650 — 44 516 = 20 134 Н; (38)

Наибольшая сжимающая сила наблюдается в середине обмотки НН, где F_СЖ = 162 710 Н.

Определяем температуру обмотки через t_К = 5 с после возникновения короткого замыкания по формуле:

<250°С (38)

Рисунок 7. — Распределение осевых механических сил

4. Расчет магнитной системы

4.1 Определение размеров магнитной системы и массы стали

Принята конструкция трехфазной плоской шихтованной магнитной системы, собираемой из пластин холоднокатаной текстурованной стали марки 3405 0,35 мм по рис. 4.3. [1]

Рисунок 8. — Сечение стержня. Масштаб 1:2

Рисунок 9. — Сечение ярма. Масштаб 1:2

С ярма прессуются ярмовыми балками. Размеры пакетов выбраны по табл. 8.3[1] для стержня диаметром 0,2 м c прессующей пластиной. Число ступеней в сечении стержня 6, в сечении ярма 5.

Размеры пакетов в сечении стержня и ярма по табл. 8.3[1].

Общая толщина пакетов стержня (ширина ярма) 0,184 м. Площадь ступенчатой фигуры сечения стержня по табл. 8.7[1].

Площадь сечения стержня:

П_Ф.С = 277,9 см² = 0,2 779 м².

Площадь сечения ярма:

П_Ф.Я = 273,4 см² = 0,2 734 м².

Объем угла магнитной системы:

V_У = 4685 см³ = 0,4 685 м³.

Активное сечение стержня:

П_C = k_З · П_Ф.С = 0,97 · 0,2 779 = 0,2 696 м².

Активное сечение ярма:

П_Я = k_З · П_Ф.Я = 0,97 · 0,2 734 = 0,2 652 м².

Объем стали угла магнитной системы:

V_У.СТ = k_З · V_У = 0,97 · 0,4 685 = 0,454 м³.

Длина стержня:

l_С = 0,446 + 2 · 0,075 = 0,596 м.

Расстояние между осями стержней С = D''₂ + a₂₂ = 0,426 + 0,02 = 0,446 м.

Массы стали в стержнях и ярмах магнитной системы рассчитываются по формуле:

Определяем массу угла магнитной системы по формуле:

G_У = 0,4 685 · 7650 = 35,8 кг.

Определяем массу стали ярм по формуле:

G_Я = G'_Я + G''_Я = 2 · П_Я · 2 · C · г_СТ + 2 · G_У (39)

G_Я = 2 · 0,2 652 · 2 · 0,446 · 7650 + 2 · 35,8 = 433,5 кг.

Определяем массу стали стержней по формуле:

G_С = G'_С + G''_С (40)

G_С =368,8 + 13,3 = 382,1 кг, где G'_С = 3 · l_С · П_С · г_СТ = 3 · 0,596 · 0,2 696 · 7650 = 368,8 кг;

G''_С = 3 · (П_С · a_1Я · г_СТ — G_У) = 3 · (0,2 696 · 0,195 · 7650 — 35,8) = 13,3 кг.

Общая масса стали:

G_СТ = 433,5 + 382,1 = 815,6 кг.

4.2 Расчет потерь холостого хода

Определяем индукцию в стержне по формуле:

(41)

Определяем индукцию в ярме по формуле:

(42)

Определяем индукцию на косом стыке по формуле:

(43)

Площади сечения немагнитных зазоров на прямом стыке среднего стержня равны соответственно активным сечениям стержня и ярма.

Определяем площадь сечения стержня на косом стыке по формуле:

(44)

Удельные потери для стали стержней, ярм и стыков по табл. 8.9[1] для стали марки 3411 толщиной 0,35 мм:

Для плоской магнитной системы с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне, с многоступенчатым ярмом, без отверстий для шпилек, с отжигом пластин после резки стали и удаления заусенцев для определения потерь применим выражение (8.32).

Принимаем:

k_П.Р = 1,05; k_П.З = 1;

k_П.Я = 1; k_П.П = 1,02;

k_П.Ш = 1,02.

Находим коэффициент: k_П.У = 8,6.

Тогда потери холостого хода составят:

(45)

или заданного значения.

4.3 Расчет тока холостого хода

По табл. 8.16[1] находим удельные намагничивающие мощности:

Для принятой конструкции магнитной системы и технологии ее изготовления используем (8.43), в котором по § 8.3 и табл. 8.12 и 8.21[1] принимаем коэффициенты:

k_Т.Р = 1,18;

k_Т.З = 1;

k_Т.ПЛ = 1,22;

k_Т.Я = 1;

k_Т.П = 1,04;

k_Т.Ш = 1,02.

По табл. 8.20[1] находим коэффициент: k_Т.У = 42,35.

Тогда намагничивающая мощность холостого хода составит:

(46)

Определяем ток холостого хода по формуле:

(47)

или заданного значения.

Определяем активную составляющую тока холостого хода по формуле:

(48)

Определяем реактивную составляющую тока холостого хода по формуле:

(49)

5. Тепловой расчет трансформатора

5.1 Тепловой расчет обмоток

Определяем внутренний перепад температуры обмотки НН по формуле:

(50)

где д = 0,25 · 10^-3 м — толщина изоляции провода на одну сторону;

q — плотность теплового потока на поверхности обмотки;

л_ИЗ — теплопроводность бумажной пропитанной маслом изоляции провода по табл. 9.1[1]:

Определяем внутренний перепад температуры обмотки ВН:

Определяем перепад температуры на поверхности обмотки НН по формуле:

и_О.М1 = k₁ · k₂ · k₃ · 0,35 · q^0,6 (51)

где k₁ = 1 — для естественного масляного охлаждения;

k₂ = 1,1 — для внутренней обмотки НН;

k₃ = 1 — при отсутствии канала.

и_О.М1 = 1 · 1,1 · 1 · 0,35 · 1200^0,6 = 27,1 °C,

Определяем перепад температуры на поверхности обмотки ВН по формуле (51):

и_О.М2 = 1 · 1 · 1 · 0,35 · 1200^0,6 = 24,63 °C,

где k₁ = 1 — для естественного масляного охлаждения;

k₂ = 1 — для наружной обмотки ВН;

k₃ = 1 — при отсутствии канала.

Определяем полный средний перепад температуры от обмотки НН к маслу по формуле:

и_О.М.СР1 = и_О1 + и_О.М1 (52)

и_О.М.СР1 = 1,76 + 27,1 = 28,86 °C.

Определяем полный средний перепад температуры от обмотки ВН к маслу по формуле:

и_О.М.СР2 = и_О2 + и_О.М2 (53)

и_О.М.СР2 = 1,41 + 24,63 = 26,04 °C.

5.2 Тепловой расчет бака

По таблице 9.4[1] в соответствии с мощностью трансформатора выбираем конструкцию бака с навесными радиаторами с прямыми трубами по рис. 9.16[1].

Изоляционные расстояния отводов определяем до прессующей балки верхнего ярма и стенки бака. До окончательной разработки конструкции внешние габариты прессующих балок принимаем равными внешнему габариту обмотки ВН.

Определяем минимальную ширину бака по формуле:

B = D''₂ + (s₁ + s₂ + d₂ + s₃ + s₄ + d₁) · 10^-3. (54)

Изоляционные расстояния:

s₁ = 50 мм (для отвода U_ИСП = 85 кВ, покрытие 4 мм, расстояние до стенки бака по табл. 4.11[1]);

s₂ = 50 мм (для отвода U_ИСП = 85 кВ, покрытие 4 мм, расстояние до прессующей балки ярма по табл. 4.11[1]);

s₃ = 25 мм (для отвода U_ИСП = 5 кВ, без покрытия, расстояние до стенки бака по табл. 4.11[1]);

s₄ = 90 мм (для отвода U_ИСП = 85 кВ, отвод без покрытия по табл. 4.12[1]).

Ширина бака:

B = 0,426 + (50 + 50 + 20 + 25 + 90 + 10) · 10^-3 = 0,671 м.

Принимаем B = 0,676 м при центральном положении активной части трансформатора в баке.

Длина бака:

A = 2 · C + B = 2 · 0,446 + 0,676 = 1,568 м.

Высота активной части:

H_А.Ч = 0,596 + 2 · 0,195 + 0,05 = 1,036 м, где высота стержня 0,596 м;

высота ярма 0,195 м;

толщина бруска 0,05 м.

Принимаем расстояние от верхнего ярма до крышки бака при горизонтальном расположении над ярмом переключателя ответвлений обмотки ВН по табл. 9.5[1]:

H_И.К = 400 мм = 0,4 м.

Глубина бака:

H_Б = Н_А.Ч + H_И.К = 1,036 + 0,4 = 1,436 м.

Допустимое превышение средней температуры масла над температурой окружающего воздуха для наиболее нагретой обмотки НН:

и_М.В = 65 — 28,86? 36 °C.

Найденное среднее превышение может быть допущено, так как превышение температуры масла в верхних слоях в этом случае будет:

и_М.В.В = 1,2 · и_М.В = 1,2 · 36 = 43,2 °C < 60 °C.

Принимая предварительно перепад температуры на внутренней поверхности стенки бака и_М.Б = 5 °C и запас 2 °C, находим среднее превышение температуры наружной стенки бака над температурой воздуха:

и_Б.В = и_М.В — и_М.Б = 36 — 5 — 2 = 29 °C.

Для развития должной поверхности охлаждения целесообразно использовать радиаторы с прямыми трубами по рис. 9.16[1] c расстоянием между осями фланцев А_Р = 710 мм (табл. 9.9[1]), с поверхностью труб П_ТР = 2,135 м² и двух коллекторов П_К.К = 0,34 м². Для установки этих радиаторов глубина бака должна быть принята:

H_Б = A_Р + с₁ + с₂ = 0,71 + 0,085 + 0,1 = 0,895 м, где с₁ и с₂ — расстояния осей фланцев радиатора от нижнего и верхнего срезов стенки бака по табл. 9.9[1].

Принимаем ранее рассчитанную высоту бака 1,436 м, ограниченную высотой трансформатора.

Для выбранного размера бака рассчитываем поверхность конвекции гладкой стенки бака:

П_К.ГЛ = H_Б · [2 · (A — B) + р · B] = 1,436 · [2 · (1,568 — 0,676) + р · 0,676] =

= 5,611 м².

Ориентировочная поверхность излучения бака с радиаторами по (9.35):

П_И = k · П_К.ГЛ = 1,75 · 5,611 = 9,819 м².

Ориентировочная необходимая поверхность конвекции для заданного значения и_Б.В = 29 °C по (9.30).

Поверхность крышки бака:

где 0,16 — удвоенная ширина верхней рамы бака, м; коэффициент 0,5 учитывает закрытие поверхности крышки вводами и арматурой.

Поверхность конвекции радиаторов:

?П_К.Р = 33,314 — 5,611 — 0,647 = 27,056 м².

Поверхность конвекции радиатора, приведенная к поверхности гладкой стенки (табл. 9.6[1]):

П_К.Р = П_ТР · k_Ф + П_К.К = 2,135 · 1,26 + 0,34 = 3,03 м².

Необходимое число радиаторов:

Принимаем 8 радиаторов.

Поверхность конвекции бака:

П_К = ?П_К.Р + П_К.ГЛ + П_К.КР = 8 · 3,03 + 5,611 + 0,647 = 30,498 м².

Поверхность излучения:

П_И = 9,819 м².

Определение превышений температуры масла и обмоток над температурой охлаждающего воздуха.

Среднее превышение температуры наружной поверхности стенки бака над температурой воздуха по (9.49):

Среднее превышение температуры масла вблизи стенки над температурой внутренней поверхности стенки бака по (9.50).

Превышение средней температуры масла над температурой воздуха:

и_М.В = и_М.Б + и_Б.В = 5,2 + 30,6 = 35,8 °C.

Превышение температуры масла в верхних слоях над температурой воздуха:

и_М.В.В = k · и_М.В = 1,2 · 35,8 = 43 °C < 60 °C.

Превышение средней температуры обмотки НН над температурой воздуха: и_О.В1 = 1,76 + 27,1 + 35,8 = 64,66 °C < 65 °C.

Превышение средней температуры обмотки ВН над температурой воздуха: и_О.В2 = 1,41 + 24,63 + 35,8 = 61,84 °C < 65 °C.

Превышения температуры масла в верхних слоях и_М.В.В < 60 °C и обмоток и_О.В < 65 °C лежат в пределах допустимого нагрева по ГОСТ 11 677–85.

Рисунок 11. — Размещение активной части в баке Рисунок 12. — Расположение радиаторов на стенке бака

Список используемой литературы

1. Тихомиров П. М. Расчет трансформаторов: Учеб. пособие для вузов. — М.: «Энергоатомиздат», 1986.

2. Дымков А. М. Расчет и конструирование трансформаторов. Учебник для техникумов. — «Высшая школа», 1971.

3. Костенко М. П. и Пиотровский Л. М. Электрические машины. — «Энергия», 1964.

4. Порудоминский В. В. Трансформаторы с переключением под нагрузкой. — «Энергия», 1965.