Расчёт здания АТС
Данный курсовой проект разрабатывался с целью научиться правильно оценивать инженерно-геологические условия и совместную работу оснований, фундаментов и надфундаментной конструкции. Проектирование заключалось в выборе основания, основных размеров фундаментов. На основе конкретного расчета можно сделать вывод, что устройство столбчатых фундаментов есть более рациональным и экономичным… Читать ещё >
Расчёт здания АТС (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Расчёт здания АТС
1. Оценка конструктивной характеристики здания
— Функциональное назначение — промышленное здание.
— Конструктивное решение — каркасное.
— Размеры в плане (в осях) -12Ч66 м.
— Шаг колонн — 6 м,
— количество пролетов — 2, размеры пролетов — 6 м.
— Сечение колонн — крайних -400Ч400 мм, средних — 400Ч400 мм.
По конструктивной жесткости сооружение относится к относительно-жестким сооружениям, по таблице МУ, определяем предельные деформации основания:
1. Относительная разность осадок = 0,002.
2. Максимальная осадка =10 см.
2. Оценка грунтовых условий участка застройки
На площадке пробурены 3 скважины глубиной 20 м на расстоянии 50 м и 55 м. По результатам бурения установлен следующий порядок залегания ИГЭ:
Слой-1 — Насыпной слой грунта ИГЭ-2 — Суглинок с песчаными прослойками ИГЭ-3 — Песок мелкий илистый ИГЭ-4 — Глина иловатая ИГЭ-5 — Песок крупнозернистый.
Оцениваем каждый инженерно-геологический элемент (ИГЭ) и определяем ИГЭ, пригодные для использования их в качестве естественного основания и для опирания свайных фундаментов.
По приведенным основным показателям физических свойств определяются производные показатели по формулам
1. Плотность сухого грунта
г/см3
сd,2 = 1,78/(1+0,22)=1,46 г./см3
сd,3 = 1,83/(1+0,2)=1,52 г./см3
сd, 4 = 1,96/(1+0,28)=1,53 г./см3
сd, 5 = 2,02/(1+0,2)=1,68 г./см3
2. Коэффициент пористости е2 = (2,67/1,46) — 1=0,83
е3 = (2,65/1,52) — 1=0,74
е4 = (2,7/1,53) — 1=0,76
е5 = (2,65/1,68) — 1=0,58
3. Пористость
n2 = 1 — (1,46/2,67)=0,45
n3 = 1 — (1,52/2,65)=0,42
n4 = 1 — (1,53/2,7)=0,44
n5 = 1 — (1,68/2,65)=0,366
4. Степень влажности
Sr2 = (0,22Ч2,67)/(0,83Ч1)=0,7
Sr 3 = (0,2Ч2,65)/(0,74Ч1)=0,71
Sr 4 = (0,28Ч2,7)/(0,76Ч1)=0,99
Sr 5 = (0,2Ч2,65)/(0,58Ч1)=0,91
5. Число пластичности
Ip, 2 = 0,29−0,2=0,09
Ip,4 = 0,4−0,22=0,18
6. Показатель текучести
IL, 2 = (0,22−0,2)/0,09=0,22
IL,4 = (0,28−0,22)/0,18=0,34
7. Удельный вес
кН/м3
г1 = 10Ч1,6=16
г2 = 10Ч1,78=17,8
г3 = 10Ч1,83=18,3
г4 = 10Ч1,96=19,6
г5 = 10Ч2,02=20,2
Результаты расчетов и анализа характеристик каждого инженерно-геологического элемента сводятся в таблицу.
№ИГЭ | Производные характеристики грунтов | ||||||||
г/см 3 | г/см3 | е | n | Е мПа | |||||
; | ; | ; | ; | ; | ; | ; | ; | ||
2,67 | 1,46 | 0,83 | 0,45 | 0,7 | 0,09 | 0,22 | 8,5 | ||
2,65 | 1,52 | 0,74 | 0,42 | 0,71 | ; | ; | |||
2,7 | 1,53 | 0,76 | 0,44 | 0,99 | 0,18 | 0,34 | 7,4 | ||
2,65 | 1,68 | 0,58 | 0,36 | 0,91 | ; | ; | |||
Анализ инженерно-геологических условий площадки строительства показывает, что грунты насыщенны водой из-за высокого уровня залегания подземных вод. Под насыпным слоем залегает суглинок с песчаными прослойками, слой 2 средне-сжимаемый (d =1,46 г/см3; Е = 8,5 МПа), может быть рекомендуемый к использованию в качестве естественного основания для фундаментов. Он подстилается песком мелким илистым, слой 3 средне-сжимаемый (d = 1,52 г/см3; Е = 11 МПа), который является также хорошим основанием для столбчатых фундаментов и свайных фундаментов. Слой 4, — глина иловатая является хорошим основанием под фундаменты. Принимаем в качестве несущего слой 2 (песчаная подушка) средне-сжимаемый для столбчатых фундаментов или 4 слой для свайных фундаментов из буронабивных свай.
3. Проектирование фундаментов мелкого заложения
К фундаментам мелкого заложения относятся: ленточные, столбчатые, плитные и др. Их назначение — передача нагрузки от сооружения на естественные или искусственные основания.
При проектировании определяются конструкция и размеры фундаментов, глубина заложения подошвы, производится расчет оснований по деформациям. По выполненным расчетам производится конструирование. В данном курсовом проекте под промышленное здание проектируем столбчатые фундаменты.
3.1 Глубина заложения подошвы фундаментов
Зависит от целого ряда факторов:
1. Фундамент заглубляется на отметку — 4,2 м.
2. Глубина сезонного промерзания грунта. Подошва фундамента заглублена ниже глубины промерзания не менее чем на 0,1 м.
Расчетную глубину сезонного промерзания определяют по формуле:
df = kh dfn
где dfn — нормативная глубина промерзания;
kh — коэффициент, который учитывает влияние теплового режима сооружения.
Для г. Львов нормативная глубина промерзания равна 0,8 м,
kh =0,5 (таблица 7.1)
df = 0,5 0,8 = 0,4 м Т.к. в проекте есть подвал, то уровень заложения подошвы фундамента принимаем dn=4,2+1,5+0,2−0,6=5,3 м, что значительно больше глубины промерзания грунта.
3. Инженерно-геологические и гидрогеологические условия строительной площадки.
Грунты, залегающие в соответствии с проектной отметкой 5,3 м, не обладают достаточной прочностью и не могут быть использованы как несущие, под подошвой фундамента запроектирована песчаная подушка из крупнозернистого песка плотностью сd=1,65 т/мі и расчетным сопротивлением .
3.2 Расчет фундаментов
- Определяем площадь подошвы А, м2 по формуле:
где — условное расчетное сопротивление для предварительных расчетов принимается по таблице 5.3; М.У. R0=300 кПа.
— среднее значение удельного веса фундамента и грунта на его обрезах.
— глубина заложения подошвы фундамента, м м Нагрузки на обрезе фундаментов составляют:
Марка фундаментов | Ось здания | N, кН | M, кНм | Q, кН | |
Ф-1 | «А, В»; «2,3» | ; | |||
Ф-2 | «Б»; «2,3» | ; | |||
Площадь центрально нагруженного отдельно стоящего фундамента определяется по формуле:
принимаем м2
lЧb=2,1Ч1,8 м
1 ступень lЧb=1,5Ч0,9 м Объем бетона V=2,3 мі
Вес =2,3 міЧ25 кН/ мі=57,5 кН Подколонник для колонн сечением 400Ч400 мм имеет размеры:
— высота 900 мм
— поперечный разрез 900Ч900 мм
— глубина 800 мм
— размер стакана внизу 500Ч500 мм, вверху 550Ч550 мм Площадь внецентренно нагруженных фундаментов определяются по формуле
принимаем м2
lЧb=2,4Ч2,1 м
1 ступень lЧb=1,5Ч1,5 м Объем бетона V=2,9 мі
Вес =2,9 міЧ25кН/ мі=72,5 кН Зная размеры фундамента, проверяем давление по подошве:
=300 кПа = 300 кН/ мІ
Условие выполняется Максимальное и минимальное давления под краем фундамента мелкого заложения при действии момента сил относительно одной из главных осей для прямоугольных фундаментов определяется по формуле:
Где — момент сопротивления подошвы фундамента, мі;
— эксцентриситет равнодействующей вертикальной нагрузки относительно центра подошвы фундамента, м;
l — размер подошвы фундамента в направлении действия момента, м.
1) м;
кН/мІ;
кН/мІ;
условие выполняется;
условие выполняется.
2) м;
кН/мІ;
кН/мІ;
условие выполняется;
условие выполняется.
3.3 Определение осадок оснований интегральным методом на основе закона Гука
Интегральным этот метод называется потому, что он учитывает целый единый объем зоны деформации, в пределах которого действуют эффективные давления, вызывающие деформацию грунта. Граница объема зоны деформации определяется равенством нулю эффективных давлений и вызываемых ими деформаций.
Конечная осадка однослойного основания:
Где: k — коэффициент, принимаемый по графику (рис. 8.4 МУ);
— среднее значение эффективного давления в пределах зоны деформаций,
Эффективное давление действует в пределах зоны деформаций и вызывает деформацию грунта, определяемую по формуле:
1) кПа;
2) кПа;
где Р — среднее давление в подошве фундамента;
— структурное сопротивление грунта уплотнению, значение которого зависит от природы и прочности связей на контактах между частицами грунта и определяется по графикам (на рис 4.1 МУ) плотность песка ;
1) кПа;
2) кПа;
— глубина зоны деформации, определяемая по формуле:
Коэффициент =1,2 при =200 кПа, =1,5 при =300 кПа.
1) кПа, отсюда
2) кПа, отсюда
при т/мі
при т/мі при т/мі
1) м
2) м Коэффициент при =1,; при =2,
1), отсюда
2), отсюда
— среднее значение модуля деформации грунта в пределах зоны деформации, определяемое по графику 4.2 МУ, в обоих случаях кПа, т.к. Е песка = 12 мПа.
Осадка основания равна:
1)
2)
Условие выполняется.
4. Расчет и проектирование свайных фундаментов
здание фундамент свайный грунтовый
4.1 Определение несущей способности сваи
— Определяем длину сваи, исходя из следующих условий:
а) ее подошва должна быть заглублена не менее 0,5−1,0 м в несущий слой ().
б) над дном котлована сохраняется недобитый участок сваи длиной 0,5 м, для последующего сопряжения ее с ростверком.
Несущий слой 4 Глина иловатая, отметка подошвы сваи 30,5 м по геологическому разрезу в соответствии с геологическим разрезом. Длина сваи вычисляется по формуле:
гдезаглубление сваи в грунт, принятый за основание;
а — длина верхнего конца сваи, равного 0,5 м и расположенного выше дна котлована.
Принимаем сваю марки С8−30.
— Определяем несущую способность свай.
Для этого вычерчиваем а) геологический разрез с параметрами оснований.
б) участок котлована с отметкой глубины заложения фундамента.
в) продольный разрез сваи.
Несущую способность висячих свай (свай трения) определяется по формуле:
где: — коэффициенты условий работы сваи, грунта под подошвой и по боковой поверхности, по таблице 9.4 МУ, .
R — расчетное сопротивление грунта под подошвой сваи, по таблице 9.2 МУ R= 2900 кПа.
А — площадь (м2), 0,3Ч0,3=0,09 м2
u — периметр (м) поперечного сечения сваи, u = 4d =4Ч0,3=1,2 м.
— толщина условного слоя, на которые делятся И.Г.Э, пройденные сваей, принимается не более 2 м;
— расчетное сопротивление трению грунта по боковой поверхности сваи,, по таблице 9.3 МУ.
Определяем сопротивление сваи по боковой поверхности в табличной форме:
Таблица
№ условного слоя | z, м | Крупность песка или | ||||
4,1 | 0,22 | 50,28 | ||||
5,6 | ; | 41,2 | ||||
7,6 | ; | 43,6 | ||||
9,6 | ; | 45,6 | ||||
10,85 | 0,34 | 41,98 | 0,5 | |||
1669,9
Расчетная вертикальная нагрузка на сваю определяется по формуле:
895,2/1,4=639,43 кН.
где — коэффициент надежности, принимаемый равным 1,4.
Определение сопротивления сваи по материалу на сжатие для железобетонных свай:
=0,55 по т. 9.5. — коэффициент продольного изгиба;
=1 — коэффициент условий работы;
А=0,3Ч0,3=0,09 мІ - площадь поперечного сечения сваи;
=400 000 кПа — расчетное сопротивление сжатию арматуры по т. 9.7;
=11 500 кПа — расчетное сопротивление бетона осевому сжатию;
=3,14Ч0,022І=0,152 мІ - площадь сечения рабочей арматуры Ш22 мм;
условие выполняется.
Количество свай в свайном фундаменте:
Для крайнего ф-та: 1,1Ч700/639,43=1,2
Для среднего ф-та: 1,1Ч900/639,43=1,55
Исходя из конструктивных соображений и действия момента принимаем:
Для крайнего фундамента — 2 сваи, для среднего фундамента — 2 сваи.
где N-расчетная нагрузка на фундамент от сооружения, кН;
1,1 — коэффициент, учитывающий массу ростверка.
Минимальное расстояние между осями смежных свай принимается 3d= 3Ч0,3=0,9 м.
5. Технико-экономическое обоснование принятых вариантов устройства фундаментов
Для окончательного выбора проектного решения оснований и фундаментов необходимо рассмотреть все разработанные варианты с точки зрения их технико-экономической целесообразности.
Сравнение вариантов фундаментов по стоимости
№ п/п | Наименование элементов | Марка элемента | Расход материалов на 1 эл | Кол-во | Общий расход | |||
Бетон, м3 | Сталь, кг | Бетон м3 | Сталь, кг | |||||
Столбчатый фундамент (крайний) | Ф — 1 | 2,3 | 127,65 | 59,8 | 3318,9 | |||
Столбчатый фундамент (средний) | Ф — 2 | 2,9 | 160,95 | 1609,5 | ||||
Фундаментная балка | ФБ-6−17 | 0,6 | 22,2 | |||||
6297,4 | ||||||||
Свайный фундамент | С8−30 | 0,73 | 41,1 | 52,56 | ||||
Ростверк | Ф-1 | 2,05 | 113,78 | 73,8 | 4096,1 | |||
Фундаментная балка | ФБ-6−17 | 0,6 | 22,2 | |||||
148,56 | ||||||||
Данный курсовой проект разрабатывался с целью научиться правильно оценивать инженерно-геологические условия и совместную работу оснований, фундаментов и надфундаментной конструкции. Проектирование заключалось в выборе основания, основных размеров фундаментов. На основе конкретного расчета можно сделать вывод, что устройство столбчатых фундаментов есть более рациональным и экономичным.
Используемая литература
1. Методические указания А. И. Догадайло «Проектирование оснований и фундаментов» г. Киев 1993 г.
2. ДСТУ Б.В.2 1−2-96. Грунти. Класифікація. — Укрархбудінформ — Київ 1997. — 42 с.
3. ДБН В.1.2−2:2006. Нагрузка и воздействия. Нормы проектирования. Минстрой Украины, — Киев. 2006. — 80 с.
4. Проектування основ та фундаментів: Навч. посібник / А.І. Догадайло.-К.: НМК ВО, 1993. — 136 с.