Определение параметров гидромониторного размыва разрабатываемого карьера

1. Общие сведения об объекте разработки

2. Выбор типа и количества гидромониторов

2.1 Выбор гидромонитора

3. Водоснабжение гидроустановок

3.1 Выбор схемы соединения насосов

4. Технология гидровскрышных работ

4.1 Параметры гидромониторного забоя

4.2 Выбор технологической схемы

4.3 Объем недомыва и способ его удаления

5. Гидротранспорт вскрыши

5.1 Выбор типа землесосов

5.2 Детальный расчет напорного транспорта

5.3 Потери напора при детальном расчете

6. Гидроотвалообразование

6.1 Вместимость гидроотвала

6.2 Пляж и его ориентировочный уклон

6.3 Параметры дамб обвалования

6.4 Осветление воды в гидроотвале

7. Список используемой литературы

Гидромеханизация является одним из видов комплексной механизации горных работ, в котором все или часть рабочих процессов выполняются за счет энергии потока воды.

Способом гидромеханизации на открытых разработках угольных месторождений отрабатываются вскрышные породы, представленные песками с различной степенью вязкости — от слабых несвязных суглинков, до плотных трудноразмываемых глин.

Этот способ разработки требует минимальных вложений, отличается низкой металлоемкостью и позволяет сократить эксплутационные расходы при экскаваторной разработки пород на автомобильный и железнодорожный транспорт. Гидромеханизация широко применяется на разрезах Кузбпсса. На севере — это разрезы «Кедровский», «Черниговский», а в центральных районах — «Моховский», «Сартакинский», «Бачатский», «Краснобродский».

При использовании гидромеханизации необходимо в полной мере учитывать следующие преимущества:

1. Поточность технологического процесса;

2. Сокращение объемов капитальных работ;

3. Высокую производительность труда;

4. Простоту, малую стоимость, незначительный вес и относительно малые размеры основного оборудования;

5. Возможность попутного обогащения ПИ при размыве и гидротранспорте горной массы;

Так же необходимо учитывать следующие недостатки:

1. Уменьшение производительности установок при наличии трудноразмываемых пород;

2. Относительную высокую энергоемкость работ;

3. Уменьшение производительности установок на ОГР в зимнее время года;

Целью курсовой работы является определение параметров гидромониторного размыва, водоснабжения, гидротранспортирования, гидроотвалообразования.

1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ ОБ ОБЪЕКТЕ РАЗРАБОТКИ

Разрабатываемый карьер находится в дали от населенных пунктов и промышленных объектов, на равнине. Длина карьера (с одной стороны) составляет 11 350 метров, а длина одной стороны отвала составляет 1400 метров. Высота уступа равна 9 метрам, высотная отметка карьера 0.

На расстоянии 2010 метров от карьера, находится водоисточник, дебит водоисточника 1350 м3/час.

Гидроотвал расположен на равнине, вдали от населенных пунктов и промышленных объектов. Высота подъема пульпы составляет 15 метров, высота подъем воды — 10 метра.

Смыву, транспортированию и укладке в отвал подлежит песчано — гравийная смесь (гравий 40%), основание отвала — песок с примесью глинистых пород .

Для определения диаметра средней частицы строится график гранулометрического состава, размеры частиц даны в логарифмической шкале, и определяются содержанием мелких фракций.

Гранулометрический состав представлен в таблице 1.1

Значение диаметра средней частицы определяется из выражения :

параметр гидромонитор водоснабжение размыв карьер

2. ВЫБОР ТИПА И КОЛИЧЕСТВА ГИДРОМОНИТОРОВ

2.1 ВЫБОР ГИДРОМОНИТОРА

По таблице определяем удельный расход воды для размыва и необходимый напор на насадке гидромонитора.

Удельный расход воды для размыва песчанно — гравийной смеси (гравий 40%) при высоте уступа 9 м. составит 10,8 м3/м3, а необходимый напор — 50 метров.

Определяем производительность гидромониторной установки по воде (часовая):

м/ч где:

Wобъем породы, подлежащей размыву, м

qудельный расход воды, м/м

К= 1,1 — коэффициент запаса,

nчисло смен в сутки, ч

tпродолжительность смены, ч Тсезонное время работы, сут.

К =0,75 — 0,95 — коэффициент использования гидромониторной установки во времени, зависящей от способа намыва и места укладки пород.

Q=2 000 000*10.8*1.1/(3*8*185*0.75)= 7135 м/ч

Определяем часовую производительность установки по пульпе :

м/ч

mпористость грунта К — коэффициент использования установки во времени, К=0,6 — 0,8

t — число часов работы установки за сезон

Q=2 000 000*(1−0,29+10,8)/(3*8*185*0,6)=8641м/ч

По таблице подбираем землесос, обеспечивающий производительность карьера по пульпе. Принимаем два землесоса марки 500−60Д-1220, с подачей 4750 м3/ч и напором 55 метров. Соединение землесосов — параллельное (по технологической схеме два зумпфа).

м/ч где:

Q — производительность землесоса по твердому, м/ч

Q=9500/[(1−0,29]+10,8)=825,3м/ч Определяем потребный расход воды для обеспечения нормальной эксплуатации землесоса:

Q=Q*q

Q=825.3*10.8=8913.24м/ч По таблице выбираем тип и количество гидромониторов. При напоре воды 50 метров.вод.ст.и производительности по гидросмеси (= 8641 м/ч), целесообразно применить три гидромонитора типа ГМН-350 и один гидромонитор ГМН-350 принять в резерв, с расходом воды до Q = 2770 м3/ч, при диаметре насадки 175 мм.

Данный выбор типа и количества гидромониторов обеспечивает необходимую производительность с запасом.

Расчет числа гидромониторов:

n=шт где:

W — годовой объем работ, м

tчисло рабочих часов в году (3600ч)

Q — водопроизводительность гидромонитора, м/ч

n=2 000 000*10.8/(3*8*185*0,75*2770)=2,3=3шт

2.2 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ГИДРОМОНИТОРА

По таблице определяем значение скорости вылета струи из насадки, м/с =32,6 м/с.

Определяем потери напора в коленах и стволе гидромонитора:

м.вод.ст.

где:

Ккоэффициент потерь напора в насадке (для ГНМ — 350 равна 19,8)

h- 19,8*(2770/3600)=11,72 м.вод.ст.

Определяем потери напора в насадке:

м.вод.ст.

м.вод.ст.

Общие потери напора в гидромониторе:

м.вод.ст.

Длина начального участка струи:

м.вод.ст.

Значения эмпирических коэффициентов принимаем такие же как для ГМ — 350. А=162, В=17*10

Число Рейнольдса для начального сечения струи:

v — кинематический коэффициент вязкости (0,0101см/с при t=20С).тогда м

Осевое динамическое давление:

мПа где

Р — давление перед насадкой (Р=0,6мПа) l — расстояние от нассадки до забоя, принимаем среднее значение, l=20м. P=0,6*(11,57/20)=0,347мПа Среднее динамическое давление струи на расстоянии 20 метров от насадки:

мПа где Б — коэффициент равный 0,7 — 0,6 соответственно, в пределах начального участка струи и за его пределами.

тогда

P=0.347*.6*(1−0.44*20/0.175)/(1+0.0004*20/0.175)=0.189мПа Диаметр струи у забоя

D=1.01*d*, м где

=0,9 — 0,96 — коэффициент учитывающий расход насадки, тогда

D=1.01*0.175*0.9*(20/0.175)*(0.6/0.189)=0.38м Площадь поперечного сечения струи в месте удара о забой:

=3.14*0.38/4=0.133м Определяем силу удара струи о наклонную преграду:

R=2Pl*w*sin

где

— угол откоса уступа, (=70)

тогда

R=2*0.189*0.113*sin70=0.0401мН40,1кН

3. ВОДОСНАБЖЕНИЕ ГИДРОУСТАНОВОК

3.1 ВЫБОР СХЕМЫ СОЕДИНЕНИЯ НАСОСОВ

В проекте принимаем схему напорного водоснабжения гидромониторов. Забор воды производится из реки, протекающей рядом с карьером. Схема к расчету водовода представлена Водоснабжение водогидромониторно — землесосных установок происходит с оборотом и подпиткой.

Длина отдельных участков трубопровода:

— магистрального — =2330 м;

— забойных — = 90 м;

Необходимый расход воды по участкам трубопровода:

— магистральном — =8641м3/ч;

— забойном — = 2880м3/ч;

Определяем расход воды через трубопровод:

м/ч где V — скорость течения воды в водоеме, м/с

— живое сечение потока, м Выразив сечение () потока через диаметр трубопровода получим выражение для определения последнего:

D=1.128, м Скорость течения воды в водоводе:

— для магистрального и разводящего — V=1,5м/с;

— для забойногоV=3м/с;

Диаметры отдельных участков водоводов:

— магистрального

d=1.128*(8641/3600/1.5)=1.42м Принимаем диаметр магистрального водовода равным 1500 мм, тогда фактическая скорость течения воды составит:

Vm=4*8641/3600/(3.14*1.5)=1.35м/с

— забойного м/

Принимаем диаметр забойного водовода равным 550 мм, тогда фактическая скорость течения воды составит :

V=4*2880/3600/(3.14*0.55)=3.36м/с

Потери напора за счет трения в сети водоснабжения будет складываться из потерь на отдельных участках водовода:

м

— потери напора за счет трения по длине водовода, м;

— потери за счет трения в магистральном водоводе, м;

— потери напора за счет трения в разводящем водоводе, м;

— потери напора за счет трения в забойном водоводе, м;

Потери напора в магистральном и разводящих водоводах можно определить по формуле Н. Н. Павловского:

— для магистрального водовода:

м Потери напора за счет трения в забойном водоводе могут быть определены по формулам Дарси-Вейсбаха и Ф. А. Шевелева:

— по Дарси-Вейсбаху:

=0.0140*3.36/(9.8*0.55)*90=2.6м

— по Ф. А. Шевелеву:

=0,1 736*0,8/0,55*90=2,3 м

Принимаем наибольшее значение из них =2,6 м. Тогда потери напора за счет трения в сети водоснабжения составят:

=16,3+2,6=18,9 м Местные потери составят:

=0,1*

м Полный напор определяется с учетом геодезических отметок рельефа местности, потерь напора в гидромониторе и насадке, а также напора, необходимого для эффективного размыва пород:

H=, м

— геометрическая высота подъема воды, м (разность отметок оси насоса и гидромонитора);

— геометрическая высота всасывания, м (дается в геометрической характеристики насоса);

— потери напора во всасывающем трубопроводе (принимают =1,5−3,0м)

— потери напора в гидромониторе,

— напор, необходимый для эффективного размыва пород, м Исходя из полученного значения полного напора Н=101,76 м и заданного расхода воды (Q=8641м3/ч), принимаю четыре насосов марки Д-12 500−24, с подачей 12 500 м3/ч, и напором 24 метров, при последовательном их соединении

Забор воды происходит из подводящего канала. Для поднятия на гидроотвал используется насосная станция подпитки из реки.

Насосы устанавливаются во временном деревянном здании, а трубопровод всасывания воды расположен на свайных опорах.

3.2 ПРОКЛАДКА ТРУБОПРОВОДОВ

Подготовка труб заключается в следующем:

— в выправлении концов труб;

— в снятии фасок; - в устройстве односторонних скосах на кромках;

— в приваривании фланцев;

— в приваривании буртика или раструба при быстроразъемных соединениях (при d < 900 мм).

После предварительной подготовки трубы раскладываются по трассе, которая готовится заблаговременно (планируется, укладываются деревянные или железобетонные подкладки). Пульповоды укладываются с уклоном, достаточным для стока пульпы при остановки гидротранспортного агрегата.

В местах пересечения трубопроводами наземных коммуникаций трубы прокладываются в кожухе.

При укладке трубопроводов необходимо избегать крутых изломов в плане.

4. ТЕХНОЛОГИЯ ГИДРОВСКРЫШНЫХ РАБОТ

4.1 ПАРАМЕТРЫ ГИДРОМОНИТОРНОГО ЗАБОЯ

В проекте принимаем встречный забой — размыв грунта водой, при котором направление потока пульпы противоположно движению гидромониторной струи. Размыв встречным забоем является более эффективным, т.к.струя разрабатывает породу с подбойкой. Недостаток данного размыва — увлажнение рабочей площадки. Процесс размыва пород включает следующие операции: образование вруба, подрезка, способствующая обрушению забоя, смыв обрушенной породы, промывка пульпоприемной камеры.

Размыв породы с подбойкой уступа чаще осуществляется при минимальной высоте вруба, которая должна составлять 0,2 — 0,4 метра.

Подрезка должна осуществляться при плавном повороте гидромонитора, чтобы не скапливалась вода во врубе. Обрушенная порода смывается равномерно. Операция по смыву обычно совмещается с операцией по подрезки забоя с таким расчетом, чтобы вода после подрезки использовалась на смыве. Смыв ведется при равномерной концентрации пульпы, во избежание оседания твердого по пути движения к землесосу. Шаг передвижки гидромонитора в забое обычно применяется кратным длине наращиваемых секций, в пределах 6−12 метров.

Работв ведутся по графику цикличности: подрезка уступа, смыв обрушенной породы, уборка недомыва, демонтаж гидромонитора, передвижка и монтаж в новом месте работ.

Определяем минимальное расстояние от гидромонитора до забоя:

d — глубина вруба, м

h — высота вруба ,(0,6 м)

— угол откоса отвала (30)

— угол откоса (70)

d=0.21tg*Hy+

где

0,21 — коэффициент, зависящий от формы откоса

— угол внутреннего трения (25)

Ну — высота уступа, м Со — коэффициент сцепления пород в верхней части уступа, мПа

pr — плотность породы, т/м

d=0.21tg*Hy+=0.21tg25*9+=2.23м

L=(2*1.35*(1.732−0.839)*2.23*(9−0.6))+2+2.23=10.9м

4.2 ВЫБОР ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ СХЕМЫ

Из типов технологических схем выбираем схему разработки уступов с использованием шарнирно-поворотного колена, что позволяет непрерывно приближать гидромонитор к забою и разрабатывать значительно больший объем породы (с применением подрезного насоса).

Определяем ширину гидромониторной заходки:

м где Sn — шаг передвижки гидромонитора, м

Lр — длина добычного участка гидромониторной струи, м

lк — длина шарнирно — поворотного колена, м

— коэффициент, учитывающий приблежение гидромонитора к забою, (0,4)

м

Lр=(2*10,8)*(101,76−0,4*50)=33м м

тогда Вз (2*(33+33)-(0,4*9+43,9))=80,3 м Определяем длину блока

м где К=0,3 — коэффициент учитывающий недомыва уступа по высоте

i — уклон недомыва =0,03

К = 0,5 — коэффициент, учитывающий глубину пульповодной конавы

h = 6 метров глубина зумфа

L=(0.3*9+0.5*6)/0.03=190м Определяем ширину блока:

b=0.5L

b=0.5*190=95м Ширина рабочей площадки уступа:

B=b+Ш+В+, м

где Шз — ширина зумпфа,(15 метров)

=10м, сумма прочих параметров ширины рабочей площадки, м В — ширина призмы возможного обрушения, м В=Н (ctgctg)

B= 9*(0.839−0.577)=2.35м В=95+15+2,35+10=122,3 м

4.3 ОБЪЕМ НЕДОМЫВА И СПОСОБ ЕГО УДАЛЕНИЯ Недомыв породы в забое убирается через две передвижки гидромонитора. Тогда объем недомыва на две передвижки гидромонитора составит:

V=K*2*S*A*H, м где К = 0,15м — коэффициент недомыва

V = 0.15*2.43.9*50*11=5926.5м Удаление недомыва непосредственно размывом является не характерным. Его разрабатывают экскаватором или бульдозером, и после концентрации в одном месте размывают гидромонитором.

5. ГИДРОТРАНСПОРТ ВСКРЫШИ

5.1 ВЫБОР ТИПА ЗЕМЛЕСОСОВ

Известны три способа гидротранспорта: напорный, самотечный и комбинированный. Гидроотвал в нашем случае находится в овраге, принимаю напорный транспорт.

Определяем плотность пульпы:

(м/m)

где

q — удельный расход воды (q=10,8м/м)

p — плотность размывания породы, (=2.45т/м)

p — плотность воды (=1т/м)

p — пористость грунта (0,29)

Консистенция пульпы принимаем по удельному расходу воды, т. е.Т:Ж=1:12.

Определяем объемную концентрацию твердых частиц в пульпе:

S=(1.09−1)/(2.5−1)*100%=6.09%

Определяем среднюю скорость движения пульпы:

м/с

Зная расход воды и задаваясь ориентировочной величиной критической скорости можно определить диаметр трубопровода по формуле:

— при диаметре пульповода 700мм:

V=4*8641/(3.14*0.7*36 000=6.24м/с

V=4.4м/сV

Принимаем диаметр пульповода равным 700 мм.

Определяем потери напора при гидротранспорте:

где

h — потери напора, обусловоенные высотой подъема пульпы, м вод. ст

hпотери напора, расходуемые на всасывание пульпы, м.вод.ст.

hпотери напора во всасывающем трубопроводе, принимают равным 2,5 м.вод.ст.

h — потери напора по длине пульповода, м.вод.ст.

hместные потери (0,1−0,15)h

h — остаточный напор (3−5м.вод.ст.)

м где

pn — плотность пульпы, т/м hn — разность отметок оси землесоса в карьере и оси трубопровода на гидроотвале, м

м м

м где

hв — высота всасывания пульпы, обычно принимается по техническим характеристикам землесоса (=4,3м) где

iпотери напора при движении чистой воды, м/м

L — длина трубопровода, м

iпотери напора на 1 метр длины пульповода, м

м/м где

К — коэффициент, учитывающий консистенцию пульпы (К=1,2)

м/м где

0,0140 мм, — коэффициент гидравлического сопротивления

i = 0.0140*4.4/(2*0.7*9.81)=0.0197м/м

i=0.0197*1.2=0.236м/м

h=0.236*1.0594*900=22.50м

h=0.1*22.50=2.25м Н=44,37+4,55+1,5+22,50+2,25+4=79,17 м Часовая производительность землесоса по пульпе:

Q=Wм/ч

Wпроизводительность по грунту, м/ч

W=2.4*10/(3*8*160*0.75)=833.3м/ч

Qч=833,3*[(1−0.37_+12.6]=11 024.55м По производительности и напору принимаем тип и количество землесосов для землесосной установки. Для обеспечения данной производительности и напора принимаем два землесоса марки 500−60Д-1330, с подачей 5600 м3/ч, и напором 71 м, включенных параллельно.

5.2 ДЕТАЛЬНЫЙ РАСЧЕТ НАПОРНОГО ТРАНСПОРТА При детальном расчете производим проверку и уточнения, выбранных приближенным методом, диаметра пульповода и грунтовых насосов по действительным значениям критической скорости и гидравлических сопротивлений.

Расчет по методике В. В. Трайниса (при гидротранспорте кусоквых материалов и их смесей с более мелкими частицами).

Определяем критическую скорость движения:

*, м/с;

где: — плотность воды и гидросмеси соответственно, кг/см3;

— коэффициент сопротивления при свободном падении твердой части в жидкой среде;

— коэффициент, учитывающий содержание мелких частиц по массе.

— эмпирический коэффициент (для породы — 1,4)

С=0,75

С=0,75

*

т.к С<0,34−0,4, то значение Vкр, вычисляется следует увеличить на 15 — 20%

Vкр=2,33*1,2=2,79 м/с Фактическая скорость течения пульпы превышает критическую при течении пульпы в пульповоде диаметром 0,7 м.

5.3 ПОТЕРИ НАПОРА ПРИ ДЕТАЛЬНОМ РАСЧЕТЕ

Определяем потери напора на 1 м трубопровода:

м/м

м/м

6. ГИДРООТВАЛООБРАЗОВАНИЕ

6.1 ВМЕСТИМОСТЬ ГИДРООТВАЛА

Вместимость гидроотвала зависит от объема укладываемой породы, ее гранулометрического состава, интенсивности водоотдачи и уплотнения. Объем отвала устанавливается также по условию обеспечения осветления оборотной воды. В случае полного использования вместимости гидроотвала его объем определяется по формуле:

м3

где:

— объем укладываемой породв в массиве, м3;

— объем воды в отстойнике, равной 5−10 дневному расходу гидросмеси, подаваемой в отвал, м3; - коэффициент набухания породы

— объем стока водосброса, м3(в проектах не учитывается).

= Т *, м3

где:

Т — время намыва отвала, лет;

— годовой объем вскрыши, м3;

V1=5*2*10=10*10м

Vв=(10 — 5) Qч*tp, м где Qч — часовая производительность землесосной установки по гидросмеси, м /ч

tp=24ч, — количество рабочих часов в сутки (3 смены по 8 часов)

Vв=10*11 024,55*24=2,6458*10м

Vг=1*10*10+2,645*10=12*10м По заданию длина отвала Lо=1350м., высота отвала 9 м.

Тогда ширина отвала составит:

Bо=

Bо=м Определяем предварительный объем начального основания:

Vн.о.=, м где

Kн.о. — коэффициент начального обвалования (=30 — 35)

Vн.о.=

6.2 ПЛЯЖ И ЕГО ОРИЕНТИРОВОЧНЫЙ УКЛОН

Принимаю ориентировочную длину пляжа 1200 метров. Уклон пляжа составляет 0,03%.

6.3 ПАРАМЕТРЫ ДАМБ ОБВАЛОВАНИЯ

Способ укладки пород — эстакадный. Расположение намывного пульповода — на эстакадах, высотой свыше 1,5 — 2 метров. Способ выпуска пульпы из пульповода — сосредоточенный (из торца пульповода). Порядок заполнения отвала — односторонний намыв (с одной стороны намываемого гидроотвала). Перемещение фронта работ — параллельное.

При эстакадном способе намыва пульпа от магистрального пульповода передается на распределительные пульповоды, которые укладываются на деревянные или металлические эстакады до 6 метров. Гидроотвал обычно намывается ярусами, высота которых зависит от годового повышения гидроотвала.

На деревянных эстакадах основные опоры выполняются в виде П-образных рам, заглубленных в основание на 0,9 — 1,2 метра. Деревянные эстакады менее экономичны и эффективны по сравнению с металлическими. Выпуск пульпы может осуществляться из отверстий диаметром 150 — 250 мм., оборудованных специальными затворами. Расстояние между выпусками принимается от 6 до 10 метров. Пульпа из отверстий пульповода выпускается на отвал с помощью распределительных лотков. Процесс намыва регулируется последовательной подачей пульпы из выпусков.

Дамба возводится с одной стороны отвала (т.к. отвал находится в овраге). После заполнения емкости, созданной этой дамбой, возводится следующая дамба до уровня положения намывного пульповода.

Вторая дамба возводится бульдозером или экскаватором, стоящем на гребне первой дамбы, высота яруса 2 метра, уклон дамбы 1:1.

Определяем ширину дамбы по верху :

b=, м

b=

где

m1,m2 — коэффициент заложения внешнего и внутреннего откосов.

Расстояние между осью дамбы и осью эстакады:

м;

Превышение гребня дамбы обвалования над уровнем воды в прудке равно0,85 — 1 м, для I класса гидроотвала.

6.4 ОСВЕТЛЕНИЕ ВОДЫ В ГИДРООТВАЛЕ

Для отвода отработанной воды из грунта применяют водосбросные колодцы шандорного типа.

Определяем расход воды, сбрасываемой шандорным колодцем:

м3/с где:

m= 0.3 — 0.55 — коэффициент расхода;

b — ширина водосливной части колодца, м;

— высота слоя сливающейся воды над стенкой шандора, м;

м3/с

0,141 м3/с;

Определяем число колодцев:

шт.

где: =0.8−0.85 — коэффициент, учитывающий потери воды;

— расход воды, м3/с;

м3/с;

Принимаем односекционные деревянные колодцы на свайном основании.

Определяем диаметр водосбросной трубы:

W= ;

где:

W= сечение трубы, м2;

— коэффициент расхода, (0,5−0,85);

Н — напор над осью трубы, (10м.вод.ст.)

м2;

=0,124 м Принимаем трубу диаметром 125 мм.

Определяем расход воды, пропускаемой водосбросной трубой колодца:

м3/с

м3/с.

СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

1. Г. А. Нурок «Процессы и технологии гидромеханизации ОГР»: -М., Недра, 1979

2. Ялтанец И. М. Технология и комплексная механизация открытых горных работ. Часть 3. Гидромеханизированные и подводные горные работы: Учебник для вузов. — М .:Издательство «Мир голосовой книги», 2006. — Книга 1: Разработка пород гидромониторами и землесосными снарядами. — 546 с.: ил.

3. Г. А. Нурок «Технология и проектирование гидромеханизации горных работ»