Отражательные двухкамерные печи

Задание Введение

1. Общие сведения

1.1 Пламенные отражательные печи

2. Расчет печи

Заключение

Список использованных источников

Непрерывно увеличивающееся производство и потребление алюминия приводит к росту отходов (стружки, обрезки, брака и пр.), образующихся при изготовлении полуфабрикатов и различных из-делий. Растет также масса вышедшего из оборота металла в виде машин и предметов быта (лома).

Отходы и лом — основное сырье вторичной металлургии алюминия, которое отличается от сырья первичной металлургии алюми-ния химическим составом и степенью загрязненности различными металлическими и неметаллическими материалами. Однако в настоящее время благодаря современной технологий сортировки, плавки и рафинирования получают сплавы с высокими свойствами, удовлетворяющими почти всем требованиям потребителей. Отпала необходимость деления сплавов, приготовленных из первичного сырья или лома и отходов обработки первичных сплавов.

Рациональное использование вторичного сырья — важнейший фактор повышения эффективности общественного производства: улучшается сырьевой баланс страны; на переработку вторичного алюминия расходуют в 20 раз меньше электроэнергии, чем на элек-тролиз; сокращаются транспортные расходы, так как для производ-ства 1 т сплавов из отходов и лома используют 1,1−4,3 т материалов, а для получения 1 т алюминия — 6 т руды. Примерно в 2 раза ниже капитальные затраты. Наконец, вторичная металлургия алюминия экологически менее опасны чем получение металла электролизом расплавленных солей.

Следует отметить, что в индустриально развитых странах по-требление продукции вторичной металлургии алюминия составля-ет 20−30% от общего

1 Общие сведения

1.1 Пламенные отражательные печи

Наибольшее распространение получили универсальные пламен-ные отражательные печи, в которых плавят любое сырье: стружку, обрезь, самолетный и кусковой лом с железными приделками и др. Они имеют высокую производительность и просты в обслужива-нии.

Для футеровки пламенных отражательных печей, как и для пла-вильных агрегатов других конструкций, применяют шамот, который характеризуется низкой теплопроводностью, не взаимодействует с флюсами, с печной атмосферой, а также обладает относительно вы-сокими механическими свойствами в рабочих условиях и удовле-творительной устойчивостью к перемене температур. В состав ша-мота входят оксиды кремния, алюминия, хрома, кальция, магния, циркония.

Оксид кремния взаимодействует с алюминием по реакции 3Si02 + 4А1 = 2АlОз + 3Si, равновесие которой при рабочих темпе-ратурах (660−1000 °С) сдвинуто вправо. После длительной эксплуатации на внутренней поверхности футеровки печи образуется слой Аl303 толщиной несколько сантиметров, он индифферентен к рас-плавленному алюминию и флюсам. Восстановленный кремний в те-чение нескольких плавок переходит в состав расплавляемой шихты. При приготовлении алюминиево-кремниевых сплавов этот процесс неопасен. Если плавить сплав, присутствие кремния в котором недопустимо, то это следует проводить, когда процессы замещения кремния прошли на достаточную глубину. В некоторых источниках рекомендуется печную футеровку с первых дней эксплуатации печи обрабатывать в течение нескольких часов при 950 °C солевым рас-плавом (80% хлорида натрия и 20% криолита), чтобы вся поверх-ность ванны смачивалась этим расплавом. Вследствие малого по-верхностного натяжения солевого расплава последний проникает в мельчайшие поры футеровки, а образующиеся при этом шлаки со-здают прочный слой глазури, который мало взаимодействует с рас-плавленным алюминием и флюсом.

Для футеровки стен печи используют шамотный кирпич с сум-марной пористостью 20−23% и плотностью 2−2,1 г/см3; пределом прочности при сжатии в холодном состоянии 30−50 МПа. Шамот-ные кирпичи, соприкасающиеся с расплавленным алюминием, должны обладать повышенной плотностью, а образующие свод — большой пористостью, что обеспечивает низкую теплопроводность.

Магнезит, практически, но взаимодействующий с расплавленным алюминием, иногда применяют для футеровки плавильных печей. Однако по сравнению с шамотом он более теплопроводен, поэтому при одинаковой толщине стенки потери тепла выше. Увеличение толщины стопок важно особенно для поворотных печей, которые из-за высокой объемной плотности магнезита приходится конструировать более тяжелыми.

Пламенные отражательные печи бывают двух типов: однои двухкамерные. Однокамерные печи имеют некоторые преимущества перед двухкамерными, они более компакты, их сооружение и ремонт дешевле, но производительность ниже, чем двухкамерных, на 25−30%, а расход топлива выше. При меньшем использовании тепла отходящих газов тепловой КПД ночей заметно ниже двухкамерных, но более эффективна регулировки тепловою режима, а образовавшийся в ванне расплав менее загрязняется пылью отходящих газов, и настоящее время, когда появилось большое количество маломощных предприятий, но переработке алюминиевых отходов и ло-ма, где плавку недуг небольшими, но массе порциями, однокамерные печи емкостью 10−15 г для них более предпочтительны.

На крупных заводах применяют двухкамерные ночи, сочетающие функции плавильного агрегата (одна камера) и копильника-миксера (другая камера) для корректировки химического состава, рафинирования и хранения металла на период разливки. Обе камеры размещаются в одном корпусе. Под плавильной камеры (рис. 1) расположен выше пода копильника, в который металл переливается из плавильного пространства самотеком. Такая конструкция по сравнению с однокамерными печами существенно увеличивает производительность, тепловой КПД и практически осуществляет непрерывность процесса плавки. Двухкамерные печи делятся на прямоточные и противоточные, В прямоточных печах отходящие газы и пламя горелок перемеща-ются по направлению движения металла из плавильного простран-ства в копильник. № противоточных печах, наоборот — греющие тазы из копильника попадают в плавильное пространство, Такое рас-положение камер, горелок, борова, предложенное ВНИИП в горц-ветметом (ДонИЦМ), исключает недостатки прямоточной печи. По-этому регулировать тепловой режим копильника просто. Устраняет-ся вероятность загрязнения металла копильника пылевидной со-ставляющей отходящих газов. Отмечается, что противоточные печи работают с более высоким тепловым КПД и приготовленные спла-вы меньше загрязнены неметаллическими примесями.

Под в обеих камерах имеет уклон от загрузочных окон к задней стенке печи. Это важнейшее преимущество по сравнению с други-ми плавильными печами, поскольку возможно легко удалять из рас-плава железные приделки и шлак через загрузочные окна.

Каждая камера располагает двумя загрузочными окнами, закры-тыми дверцами, которые опускаются или поднимаются механиз-мом, закрепленным на каркасе печи. Пороги окон находятся на вы-соте 1000−1100 мм от уровня пола цеха.

Металлический каркас укрепляет кладку, и на нем устанавливаются все элементы гарнитуры печи. Кладка пода печи опирается на рам-ную металлическую конструкцию, создающую зазор между подом и фундаментом печи, обеспечивающий естественную вентиляцию, увеличивающую срок службы печи.

Горелки размещают на торцевой стенке кладки, на противоположном торце — дымоход, сообщающийся с боровом — каналом, идущим. К газоочистным устройствам и вытяжной трубе. Тепловой КПД отражательных пламенных печей составляет 25%, производительность печи емкостью 20 т. 2,6 т/ч, Недостаток пламенных отражательных печей сравнительно низкий тепловой КПД, относительно высокие безвозвратные потери ме-талла, образующиеся при плавке, загрязненность отходящих газов пылевидной фракции (хлориды, оксиды), что требует значительных затрат на газоочистку.

Для улучшения показателей работы ночей в настоящее время вне-дрены или готовятся к внедрению усовершенствованные конструк-ции. Например, при глубокой ванне трудно перемешивать металл. Эту операцию в течение плавки производят несколько раз для вырав-нивания химического состава и температуры в объеме ванны, увеличения площади соприкосновении с рафинирующими флюсами, повышения скорости растворения тугоплавких легирующих добавок, ликвидации местного перегрева, поэтому перспективно газодинамическое перемешивание. Принципиальная схема метода для вакуумной печи представлена на рисунке 1 канал, сообщающийся с ванной, подают под давлением азот, который оттесняет металл в канале на некоторую глубину, затем при резком снижении давления металл в трубе занимает прежний уровень. Создающиеся колебания всего объема металла обеспечивают его интенсивное перемешивание во всей ванне.

Значительное количество тепла теряется с отходящими газами, температура которых на выходе из печи достигает 800—1000 °С. Тепловой КПД печи повышают установкой на пути движения горя-чих газов рекуператора для подогрева дутьевого воздуха горячими отходящими газами до 350−400 °С. Решение этой проблемы обычно затруднено из-за отсутствия устойчивых при высоких температурах в газовых агрессивных средах материалов для рекуператоров. Эта за-дача решается подачей в рекуператоры отходящих газов при более низких температурах, например при 500 °C, и охлаждением горячих газов подсосом холодного воздуха или холодных газов вытяжки от тигельных индукционных немей, Агрессивность охлажденных так отходящих газов резко снижается, и, следовательно, увеличивается срок службы рекуператоров. Снижается также запыленность газов, и уменьшаются расходы на очистку теплообменников от пыли.

Большое значение для экономичной работы печи имеет коэффициент избытка воздуха, при значении его 100% (часто встречается на практике) термический КПД печи снижается на 35%, В производственных условиях вполне достижим избыток воздуха 5%, который ча-ще всего возникает в результате подсоса через неплотности в загрузочных окнах. Это можно предотвратить работой печи при положительном давлении, которое достигается автоматизированным управлением шибера.

Дополнительный, не меньший эффект получается при рациональ-ной организации производства, т. е. сокращением длительности загрузки шихты, ее нагрева, рафинирования и разливки металла, Перечис-ленные мероприятия позволяют снизить удельный расход энергии на 35−40%.

Дутье с добавкой кислорода в количестве 5−7% применяют на не-которых зарубежных заводах. Жидкий кислород последовательно по-дают в испаритель, фильтр. Затем через редуктор и расходомер — в воздухопровод (рисунок 2). Удельный расход кислорода (приведенный к нормальным условиям) 0,0264 м3/кг.

Применение добавки кислорода способствует увеличению темпе-ратуры пламени на — 200 С, факел при этом становится короче, не омывает свод, что продлевает срок его службы, повышается КПД но-чи, производительность, снижается угар металла и расход дутьевого воздуха. Органические примеси шихты (масла, пластмасса, краски) сгорают практически полностью. Это уменьшает затраты на газоочистку.

Применение кислорода по приведенной выше схеме дает сущест-венный экономический эффект при незначительных капитальных за-тратах.

На ОАО «Мценский завод «Вторчермет» одном из крупнейших предприятий в Европе по переработке вторичного алюминиевого сы-рья уже несколько десятилетий работают двухванные пламенные отражательные печи круглого сечении (рисунок 3), Обе камеры, соединенные газоходом 3, отапливаются природным газом по противоточному принципу. Это более гибко регулирует температурный режим в ко-пильнике и уменьшает вероятность загрязнения расплава пылевидной фракцией отходящих газов. Емкость ванн диаметром 6 м каждая ~ 27−30 т. Загрузка шихты, чистка пода, перемешивание расплава, ска-чивание шлака производятся мульдозавалочной машиной. Произво-дительность печи 60 т/сут. Камера 1 служит для переплавки сырья. После заполнения ванны металлом его переливают в ванну-копильник 2 по внешнему переточному желобу 9. Выпуск металла произво-дится из копильника по желобу на конвейерную разливочную маши-ну. Цилиндрическая форма корпуса имеет внешнюю поверхность меньшую, чем у аналогичной по емкости печи прямоугольного сече-ния, и, следовательно, более низкие тепловые потери через кладку. Со-кращается срок между капитальными ремонтами.

Цилиндрическая форма ванны позволяет эффективнее перемеши-вать металл. Большой размер загрузочных окон представляет опреде-ленные удобства при загрузке крупногабаритной шихты, снижает вероятность повреждения элементов их конструкции. Перелив металла по протяженному открытому желобу приводит к тепловым потерям. Желоб обычно укрывают по всей длине железным коробом.

а — прямоточная; б — противоточная; 1 — плавильная камера; 2 — копильник; 3 — переточное окно; 4 — дымовое окно; 5 — свод; 6 — горелка плавильной камеры; 7 — горелка копильника; 8 — передняя стенка; 9 — ванне плавильной камеры; 10 — ванна копильника; 11 — горелочная стена;12 — откос; 13 — стойка каркаса; 14 — междукамерный холодильник, 15 — задняя стенка; 16 — переточные летки; 17- выпускная летка; 18 — свод копильника; 19 — форкамера; 20 — порог; 21 — заслонка Рисунок 1- Двухкамерные отражательные печи

1 — печь; 2, 8 — вентиль вакуумный сильфонный; 3, 5 — регулирующий вентиль; 4 — редуктор; 6 — электропневматический кран; 7 — фильтр; 9 —мановакуумметр, 10 — труба 11 — электронный блок Рисунок 2 — Схема газодинамического перемешивания металла в вакуумной печи Загружать нишу большими порциями или крупногабаритными, неразрезанными кусками возможно, используя конструкции пламен-ных отражательных печей со съемными или сдвигаемыми сводами (рисунок 4) Кратковременность операции загрузки повышает КПД и производительность печи.

На некоторых зарубежных заводах крупногабаритный лом, силь-но загрязненный конструкционно связанным железом, переплавля-ют в шахтных печах. Эти печи работают с более высоким тепловым КПД (~ 60%), поскольку загружаемая и движущаяся сверху вниз шихта прогревается идущими навстречу горячими отходящими га-зами. В печь можно загружать почти не разделанную шихту, без под-сушки (влажную) объемом до 10 м за одну завалку, что повышает производительность печи и труда обслуживающего персонала.

1 — плавильная камера, 2 — копильник; 3 — соединительный газоход; 4 — дымоход окно; 5 — рекуператор, 6 — рабочее окно; 7 — заслонка рабочего окна, 8 — откос для выгреба; 9 — переточный желоб; 10—летка; 11 — ось грелки Рисунок 3- Схема противоточной отражательной печи с крупными камерами

1 — емкость для жидкого кислорода; 2 — испаритель; 3 — фильтр; 4 редуктор; 5 — клапан с электромагнитным затвором; 6 — вентиль-дозатор, 7- расходомер, 8 — распылитель; 9 — воздуховод Рисунок 4 — Схема подачи кислорода в дутье

2 Расчет печи

Соотношение с единицами СИ некоторых ранее применившихся единиц

Длина: ^-10

1А =10^-10 м = 10^-8 см =10^-7 мм = 10^-4 мкм

1 мкм =10^-6 м = 10^-4 см = 10^-3 мм

1нм = 10^-9 м =10^-7 см = 10^-6 мм = 10^-3 мкм

Мощность, работа и энергия:

1 Вт ч = 3600Дж

1 кВт ч = 3,6*10^-6 Дж = 3,6 МДж = 8,6*10^-2 ккал

1 ккал/ч — 1,163 Вт

1 Вт = 0,860 ккал/ч = 3,6 кДж/ч

1 Дж = 2,39*10^-4 ккал = 2,78*10^-7 кВтч

Давление:

1 Па = 10^-5 бap = 9,87*10^-6 атм = 7,50*10^-3 мм рт. ст.

1 атм = 1,01*10⁵ Па = 1,01 бар = 7,6*10² мм рт. ст.

1 Торр = 1 мм рт. ст. = 1.33*10² Па = 1,33*10^-2бар =

= 1,32*10^-3 атм

1 Па = 1 Н/м² кг/(м с²)

Теплота

Удельная теплоемкость:

1 Дж/(кг К)=2,39*10^-4 ккал/(кг °С)

1 ккал/(кг °С) =4,19*10³ Дж/(кг К)

Теплопроводность:

1 Вт/(м К) = 0,860 ккал/(ч м °С)

1 ккал/(ч м °С) = 1,163 Вт/(м К)

Коэффициент теплообмена (теплоотдачи), коэффициент теплопередачи:

1 ккал (ч м² °С) =1,163 Вт/(м² К)

1 ккал/(с см² °С) = 41,868 кВт/(м² К)

Поверхностная плотность теплового потока:

1 ккал (ч м²)= 1,163 Вт/м².

1 Мкал (ч м²) = 1,163 кВт/м²

Тепловой расчет круглой двухкамерной отражательной печи

Исходные данные:

Площадь пода плавильной зоны и копильника, м² … по 28

Площадь свода плавильной зоны и копильника, м²… по 34 Температура в рабочем пространстве печи;

плавильной зоны, °С…1100

копильника, «С…1000

Производительность печи, т/ч…5,4

Теплота (природный газ) сгорания 1 м³ (приведен-ная к нормальным условиям), используемого топлива, кДж…35 400

Состав шихты, %: (90?92)Al + (8?10) примеси (Fe, Mg, Si, Zn, Сu и др.),

Материальный баланс плавильной зоны:

Принимаем коэффициент избытка воздуха б = 1,1.

Объем воздуха, необходимого для сжигания 1 м³ (приведенного к нормальным условиям) природного газа L₀ = 9,12 м³

Объем воздуха, необходимого для сжигания 1 м³ (приведенно-го к нормальным условиям) природного газа с учетом коэффици-ента избытка:

L= L₀ * б =9,12*1,1 = 10,03 м³

Объем продуктов горения при сжигании 1 м³ (приведенного к нормальным условиям) газа V0 =10,05 м³, с учетом коэффициента избытка воздуха:

V= V₀ + (б -1)*L₀ =10,05+(1,1−1)*9,12=10,96 м³

Приход тепла

1.Количество тепла от горения топлива:

Q_T = B* Q_н =35 400 В,

где B — расход топлива (приведенный к нормальным условиям), м³ч; Q_н — низшая теплотворная способность топлива, кДж/ м³,

2. Количество тепла, вносимого подогретым воздухом:

Q_в =B* С_в *L* tв=В*1,31*200*10,03=В*2628 кДж/ч

где С_в — удельная теплоемкость воздуха, кДж/(м*К); tв — тем-пература подогретого воздуха, °С.

3. Количество тепла от экзотермических реакций:

Q_экз=A*G,

где, А — суммарное количество тепла от окисления алюминия, кДж/кг; G-угар металла, кг/ч.

По практическим данным угар алюминии и среднем составляет 2%,

G=4220*0,02=84,4 кг/ч, тогда

Q_экз=(QM)*G=1570/26.97*84.4*10³ кДж/ч,

где Q — тепловой эффект реакции окислении алюминия, кДж/(г*моль), М — молекулярная масса алюминия, г.

4. Суммарный приход тепла:

Q_т= Q_в + Q_экз = В*3540 + В*2628 + 4910*10³ кДж/ч

Расход тепла

1.Тепло на нагрев, расплавление и перегрев металла (алюминия);

где G_Al — масса алюминия в сплаве шихты, кг/ч; t1, t2, t3 — температура алюминия, поступающего в печь, температура плавления алюминия и температура перегрева металла, °С, соответственно; C_p1, C_p2, C_p3 -удельные теплоемкости алюминия при t₁, t₂, t₃ кДж/(кг К), соответственно; ч_Al — теплота плавления алюминия, кДж/кг,

2. Тепло на нагрев и расплавление флюсов:

где G_KCl, G_NaCl — масса КСl и NaCI, кг/ч; t₁, t₂ — температура флю-са, загружаемого в печь, и температура нагрева, °С, соответст-венно; C_p1, C_p2 и C'_p1, C'_p2 — удельные теплоемкости КСl и NaCI

при соответствующих температурах, кДж/(кгК); ч_KCl, ч_NaCl — скрытая теплота плавления KCI и NaCI, кДж/кг, соответственно

3. Тепло на нагрев и плавление примесей:

где G_прим — масса примесей, поступающих в печь, кг/ч; ДH800, ДH20 — энтальпии примесей при 800 и 20 °C кДж/ч,

4. Полезный расход тепла:

5. Тепло, уносимое отходящими газами:

где V_ух — объем отходящих газов (приведенное к нормальным ус-ловиям), м3; t_ух — температура отходящих газов, °С; С_pyx — удель-ная теплоемкость отходящих газов, кДж/(м³*К),

6. Тепло от неполноты сгорания топлива:

Химическая неполнота горения природного газа равна нулю.

7. Тепло выгребов составляет 1%:

Определение потерь тепла через кладку печи

1. Потери тепла через боковые стенки печи:

Температура на внутренней стенки кладки 1100 °C.

Кладка боковых стен состоит из шамота толщиной S₁=575 мм.

Теплопроводность шамота л_ш=0,84 + 0,58 *10³* t_ср Вт/(мК).

Принимаем температуру окружающей среды 20 °C, темпера-туру на наружной поверхности кладки t_н=135 °С.

Теплоотдача от наружной стенки в окружающую среду при такой температуре составит б_н =14,8 Вт/(м² *К).

Средняя температура в слое шамота:

t_ср =(1100+ 135)/2=617,5 °С;

л_ш=0,84 + 0,58*10^-3*617,5=1,20 Вт/(м*К);

Тепловой поток (q₁) через 1 м длины цилиндрической футе-ровки:

где t₁ — температура на внутренней поверхности кладки, °С; t₀ -температура окружающей среды, °С; d₂ и d₁ — диаметр наружной и внутренней кладки, м, соответственно.

Проверка предварительно принятой температуры на наружной поверхности кладки:

Принимаем t_н =140 °С.

2. Потери тепла через боковые стенки кладки печи:

Q_бок = q₁ *l = 143 600*2.96 = 425 000 кДж/м,

3. Потери тепла через кладку пода печи:

первый слой шамот класса, А толщиной S1=575 мм;

второй слой шамотный порошок, толщиной S2=132 мм;

третий слой — шамот толщиной S3=204 мм;

четвертый слой — диатоминовый кирпич толщиной S4=204 мм;

л₁ = 0,84+ 0,5810^-3 t Вт/(мК);

л₂ = 0,227 + 602 10^-12 T² Вт/(мК);

л₄ = 0,116 + 0,15 t Вт/(мК).

Принимаем следующее распределение температур по кладке:

1100 — 840 — 750 — 630=90 °С

Средняя температура и слое шамота:

t_ср =(1100+840)/2=970 °С

л₁ = 0,84+ 0,5810^-3 *970 = 1.403 Вт/(мК);

Средняя температура шамотного порошка:

t_ср._пор=(750+840)/2=7950 °С;

л₂ = 0,227 Вг/(мК).

Средняя температура в слое диатомитового кирпича:

t_ср._д = (630 + 90)/2 = 360 °C;

л₄ = 0,116 + 0,15 *360=0.17 Вт/(мК).

Принимаем для расчета температуру на наружной поверхно-сти кладки пода печи t_к =90 °С.

Теплоотдача от наружной поверхности:

при t_к =90°С б_к = 11,25 Вт/(м²К),

Тепловой поток через 1 м² поверхности кладки иода:

4.Проверка предварительно принятого распределения темпера-тур:

Температура на границе слоев «шамот — шамотовый порошок»:

Температура на границе слоев «шамотный порошок — шамот»:

Температура на границе слоев «шамот — диатомитовый кирпич»:

Температура наружной поверхности кладки:

Таким образом, полученная по расчету температура наружной поверхности кладки незначительно отличается от принятой.

Потери тепла через кладку пода:

где

где F_пода — площадь кладки поверхности пода Тепловой поток черт кладку спада:

где t₁ — температура на внутренней поверхности кладки, °С; t₀-температура окружающею воэдуха,°С S — толщина кладки, м; б_н — теплопроводность кладки, Вт/(м*К); б_н -теплоотдача, Вт/(м²К),

2. Проверка предварительно принятой температуры на наруж-ной поверхности кладки свода:

Полученная по расчету температура наружной поверхности кладки незначительно отличаемся от принятой.

3. Потери тепла через кладку свода:

где F_свода — площадь свода, равная 34 м²

4. Общие потери тела через кладку одной печи:

5. Общие потери тепла через кладку двух печей (плавильника и копильника).

Примем, что неучтенные потери в окружающую среду — 30%,

Тепло, уносимое выминающимися газами через открытое окно:

где V₁ — объем выбивающихся через открытое окно газов, м; h — высота окна, 1,5 м; b — ширина окна, 1,97 м; м — коэффициент расхода, 0,82; г_B — плотность воздуха при нуле градусов, 1,293 кг/ м³; г_r — плотность выбивающихся газов при 1100 °C, 0,23 кг/ м³

Состав природного газа, % (объемн.): СН₄-93, С₂Н₆-4,5, С₃Н₈-0,8, С₄Н₁₀-0,6, С₅Н₁₂-0,5, СО₂-0,1, N₂-0,5

+N₂=7,93 м³

где б — коэффициент избытка воздуха, L₀ — количество воздуха, необходимого для сжигания 1 м³ природного газа.

CO₂=(1,094*100)/11,1=9,9%; Н₂О= (2б087*100)/11,1=18,8%;

N₂=7,93*100/11,1=71,3%

где г₀ и г_t— плотность газов при нуле и 1000 °C, соответственно

1.Удельная теплоемкость продуктов сгорания:

2. Общий объем выбивающихся газов, приведенный к нормальным условиям:

Окно открыто около 1 ч в течение плавки — 0,333 ч, тогда объ-ем газов, выбивающихся из печи, равен:

3. Потери тепла с вывивающимися газами:

где C_r -удельная теплоемкость выбивающихся газов, 1,528 кДж/(м³К); tr температура выбивающихся газов, 1000 °С

4.Количества тепла на нагрев и расплавление металлического алюминия в копильнике (подшихтовка):

5.Количество тепла, необходимого для нагрева металлического алюминия на 50 °C (при переливе из плавильной зоны в копильник — металл охлаждается):

6. Приход тепла приравнивают расходу и определяют количество топлива:

Q_{прихода}= Q_{расхода}

35 400*В + 2628*B+ 4 910 000 = 5 243 000 + 838 000 + 240 500 + 17 000*B + 885*B + 354*B + 2 370 000 + 3 900 000 + 2 895 000 +94 000,

B= 540 м³/ч.

Расход топлива на печь 550 м³/ч, на плавильную зону В1=350 м³/ч; накопильник В2=200 м³/ч.

Сводная таблица теплового баланса печи

Список использованных источников

1 Фомин Б. А. Металлургия вторичного алюминия: Учебное пособие для вузов/ Б. А. Фомин, В. И. Москвитин, С. В. Махов. — М.: «Экономет», 2004.-240с.: ил.