Расчет трехфазного силового масляного двухобмоточного трансформатора

Курсовая Купить готовую Узнать стоимостьмоей работы

В. Ф. Григорьев, А. А. Мангилева, А. В. Бунзя. Расчет трехфазного силового масляного силового двухобмоточного трансформатора. Методическое пособие по курсовому проектированию. Екатеринбург 2006 г. В. Ф. Григорьев, А. А. Мангилева, А. В. Бунзя. Расчет трехфазного силового масляного силового двухобмоточного трансформатора. Методическое пособие по курсовому проектированию. Екатеринбург 2006 г. В. Ф… Читать ещё >

Расчет трехфазного силового масляного двухобмоточного трансформатора (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

ЗАДАНИЕ НА КУРСОВОЙ ПРОЕКТ
ГЛАВА 1. РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН ТРАНСФОРМАТОРА
Глава 2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ ТРАНСФОРМАТОРА ГЛАВА З. КОНСТРУКЦИЯ ИЗОЛЯЦИЯ И МИНИМАЛЬНО ДОПУСТИМЫЕ ИЗОЛЯЦИОННЫЕ РАССТОЯНИЯ
ГЛАВА 4. ВЫБОР КОНСТРУКЦИИ ОБМОТОК ТРАНСФОРМАТОРА
ГЛАВА 5. РАСЧЕТ ОБМОТОК НИЗКОГО НАПРЯЖЕНИЯ ТРАНСФОРМАТОРА
ГЛАВА 6. РАСЧЕТ ОБМОТОК ВЫСОКОГО НАПРЯЖЕНИЯ ТРАНСФОРМАТОРА
Глава 7. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПОТЕРЬ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ
Глава 8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ
ГЛАВА 9. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СИЛ В ОБМОТКАХ
СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ

22. k=0,015.

Вт

10. Полные потери короткого замыкания, Вт, Рk=PА1+РА2+Ротв

А1+Ротв

А2+Рδ

Рk=194+430+5,86+0,67+6=636,53

Глава 8. ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ

1. Активная составляющая напряжения короткого замыкания, %

где S — полная мощность трансформатора, кВ· А;

Рk — расчетные полные потери короткого замыкания, Вт.

2. Реактивная составляющая напряжения короткого замыкания, %1

где kp, β аp — значения уточняются для реальных размеров обмоток трансформатора по формулам:

З. Напряжение короткого замыкания трансформатора, %

Глава 9. ОПРЕДЕЛЕНИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СИЛ В ОБМОТКАХ

1. Действующее значение установившегося тока короткого замыкания для трансформаторов мощностью менее 1 МВ· А определяется по приближенной формуле, А, 1

где Iф — номинальный фазный ток соответствующей обмотки.

2. Мгновенное максимальное значение ударного тока короткого замыкания, А,

где km — коэффициент, учитывающий апериодическую составляющую тока короткого замыкания:

З. Радиальная сила, Н,

где w — полное число витков соответствующей обмотки (для обмотки ВН на средней ступени);

ikm— мгновенное максимальное значение тока этой обмотки;

β — отношение средней длины витка обеих обмоток к их высоте, уточненное при расчете up

4. Напряжение сжатия от радиальной силы во внутренней обмотке НН, МПа,

где w1 — число витков обмотки НН;

П1 — площадь поперечного сечения одного нитка обмотки НН, мм2. для обеспечения стойкости обмотки δсж не должна быть в медных обмотках более З0, а в алюминиевых более 15 МПа.1

5. Осевая сила, Н,

6. Осевая сила, Н,

где m — коэффициент, зависящий от схемы регулирования напряжения (рис. 20);

ℓx — расстояние, между крайними витками с током при работе трансформатора на низшей ступени обмотки ВН (рис. 20), см;

ℓ″ — средняя приведенная длина индукционной линии поперечного рассеяния.

Величина ℓ″ определяется по формуле:

где В — ширина бака; d — диаметр стержня, (см).

7. Максимальное значение сжимающей силы в обмотке Fсж и силы, действующей на ярмо Fя следует найти для соответствующей схемы регулирования напряжения, используя рис. 20. Основные данные для определения Fсж на рис. 20 приведены в предположении, что F″ос > F’ос. Если окажется, что F″ос < F’ос, то распределение сил в обмотках может измениться и будет таким, как это показано в правой части рис. 20.1

F″ос=0; Fя =0

8. Осевые сжимающие силы воспринимаются обычно междукатушечными прокладками и опорными прокладками из электроизоляционного картона. Опорные поверхности, воспринимающие осевые силы, ограничены на рис. 21 штриховыми линиями.

Напряжение сжатия на опорных поверхностях, МПа,

где nП — число прокладок по окружности обмотки (минимальное число прокладок — восемь);

а — радиальный размер обмотки, см;

bП — ширина прокладки (4÷6 см).

9. Конечная температура обмотки θk, °С, через время tk, с, после возникновения короткого замыкания:

где tk — наибольшая продолжительность короткого замыкания на выводах масляного трансформатора, принимаемая при коротком замыкании на сторонах с номинальным напряжением 35 кВ и ниже 4 с;

J — плотность тока при номинальной нагрузке, А/мм2

θн — начальная температура обмотки, обычно принимаемая за 90 °C.

Предельно допустимая температура обмоток при КЗ, установленная ГОСТ 1 1677−85, составляет для меди 250 °C, для алюминия — 200 °C.

10. Время, в течение которого обмотка достигает температуры 200°С

список используемой литературы В. Ф. Григорьев, А. А. Мангилева, А. В. Бунзя. Расчет трехфазного силового масляного силового двухобмоточного трансформатора. Методическое пособие по курсовому проектированию. Екатеринбург 2006г

1 В. Ф. Григорьев, А. А. Мангилева, А. В. Бунзя. Расчет трехфазного силового масляного силового двухобмоточного трансформатора. Методическое пособие по курсовому проектированию. Екатеринбург 2006г

Показать весь текст

Список литературы

В.Ф. Григорьев, А. А. Мангилева, А. В. Бунзя. Расчет трехфазного силового масляного силового двухобмоточного трансформатора. Методическое пособие по курсовому проектированию. Екатеринбург 2006г

Заполнить форму текущей работой

Купить готовую работу