Производство сборных железобетонных изделий

Содержание Введение

1. Сырье и полуфабрикаты для изготовления многопустотных плит перекрытия

2. Выбор и обоснование теплового режима

3. Описание конструкции и принципа работы установки

4. Конструктивный расчет установки

5. Теплотехнический расчет

6. Тепловой баланс камеры

6.1 Период подогрева

6.2 Расход тепла

6.3 Период изотермического прогрева

7. Аэродинамический расчет

8. Техника безопасности Библиографический список

Введение

В производстве сборных железобетонных изделий ускорение процесса твердения бетона является важным условием: повышается оборачиваемость форм, эффективно используются производственные площади.

Эти условия обеспечиваются за счет применения быстротвердеющих бетонов, ускорителей твердения, активных методов уплотнения, тепловых воздействий и т. п.

Ямные пропарочные камеры принадлежат к установкам, наиболее распространенным в промышленности сборного железобетона. Их применяют, большей частью для теплообработки крупногабаритных изделий, пропариваемых в формах или поддонах со снятой бортоснасткой и с опорой их на автоматически выдвигаемые из пазух стен кронштейны.

Режим тепловой обработки следует назначать с учетом кинетики тепловыделений вяжущего в зависимости от минералогического состава.

Начало тепловой обработки бетона должно происходить в сроки, не совпадающие со временем максимальной изотермии цемента. В этом случае достигается ускорение процесса гидратации.

Изготовляемая продукция — многопустотные плиты перекрытия размером 6.28Ч1.49Ч0.22 м (рисунок 1). Плиты изготавливают из тяжелого бетона класса В15 по агрегатно-поточной технологии. Классы используемой арматуры А800, А400 и В500. Панели должны соответствовать ГОСТ 9561–91. Плиты перекрытий железобетонные многопустотные для зданий и сооружений"

Объём изделия: V_и = 2,059 м³; объём бетона в изделии: V_б.и. = 1,18 м³.

Состав тяжелого бетона: Ц = 305,97 кг/м³, В = 170,8 л/м³,

Щ = 1113,25 кг/м³, П = 731,3 кг/м³; арматура A = 36,04 кг/м³; добавка «Реламикс» Д = 2,2 кг/м³.

Рисунок 1 — Опалубочный чертеж многопустотной плиты перекрытия.

При агрегатно-поточном способе производства изделия формуются с помощью специальных машин на посту формования, а затем отформованные изделия в формах перемещаются мостовым краном в камеры твердения для тепловой обработки бетона. Заключительной стадией производства является выдача изделий из камеры и их распалубка на специальном посту; после приемки готовых изделий ОТК их направляют на склад, а освободившиеся формы подготавливают к следующему технологическому циклу и возвращают на формовочный пост. Преимуществом этого способа является достаточно полная механизация и частичная автоматизация процессов, осуществление четкого пооперационного контроля. Кроме того, технологическая линия с агрегатно-поточным способом производства обладает небольшим капиталовложением, по сравнению с другими способами, и ускоренными сроками строительства.

1. Сырье и полуфабрикаты для изготовления многопустотных плит перекрытия Изделия рассчитаны и спроектированы в соответствии с требованиями ГОСТ 9561–91. Плиты перекрытий железобетонные многопустотные для зданий и сооружений", СНиП 2.09.01−85, СП 52−101−2003, «Пособием по проектированию жилых зданий». Выпуск 3 и ГОСТ 13 015–2003.

Принят тяжелый бетон средней плотности не менее класса по прочности на сжатие В15 (М200), марки по морозостойкости F100, марки по водонепроницаемости W4.

Состав сырья:

Портландцемент М400, активностью 400 кгс/смІ, .

Песок кварцевый соответствует требованием ГОСТ 8736–93, ;;; ;содержание органических примесей — в пределах нормы; глины, пыли, ила — 2%; влажность W=2%.

Щебень, соответствующий требованиям ГОСТ 8267–93, марки по прочности М600, фр. 5−20, содержание зерен пластинчатой и игловатой формы 8%,, ,.

Добавка «Реламикс» — комплексная добавка, относящаяся к классу суперпластификаторов. Состоит из полинафталин метиленсульфоната натрия и промышленной смеси роданида и тиосульфата натрия. Добавка «Реламикс» добавляется в бетонные и растворные смеси в виде водного раствора рабочей концентрации в количестве 0,4−1,0% сухого вещества от массы цемента.

Арматурную сталь поставляет ЗАО «Металлопрокат» (г. Москва).

Вода для бетонов и растворов по ГОСТ 20 732– — 79.

2. Выбор и обоснование теплового режима Согласно ОНТП — 07−85 назначается следующий режим тепловой обработки: 3,5+6,5+2 =12 (подъем температуры + изотермическая выдержка + остывание). Период предварительного выдерживания для агрегатно-поточного производства принимается равным 1 ч. График режима тепловой обработке представлен на рисунке 2.

Тепловая обработка бетона производится в среде чистого насыщенного пара при температуре изотермического прогрева 80 °C.

Скорость охлаждения не должна приводить к перепаду температур между поверхностью изделий и окружающей средой более 40 °C. Это предотвращает появление микротрещин и повышает долговечность изделий.

Рисунок 2 — Режим тепловой обработки.

3. Описание конструкции и принципа работы установки Тепловая обработка бетона осуществляется в ямной пропарочной камере конструкции Л.A. Семенова.

Размеры камеры зависят от вида, габаритов изделий и необходимости создания равномерной температуры по высоте. Высота камеры составляет 2,7, ширина 3,9 и длина 5,25 м. Глубина подземной части камеры определяется уровнем грунтовых вод и высотой подкранового оборудования. Стены камеры, расположенные в земле, характеризуются меньшими потерями тепла, чем наземные, поэтому ямная камера выполняется так, чтобы они возвышались над землей на 0,7 м.

К основным конструктивным элементам пропарочной камеры относятся ограждения (пол, стены, крышки или потолок), система разводки пара и вентиляции. Схема камеры представлена на рисунке 3.

Рисунок 3 — Ямная камера Л.A. Семенова: 1 — нижние перфорированные трубы; 2 —обратная труба; 3 — холодная вода из водопровода; 4 — подогретая вода из контрольного конденсатора; 5 — верхние перфорированные трубы; 6- регулятор прямого действия; 7 — контрольный конденсатор; 8 — нижняя граница паровой зоны в конденсаторе; 9 — магистральный паропровод; 10 — гидравлический клапан.

Ограждения камеры выбираем с учетом их прочности, устойчивости, долговечности и экономичности. Необходимо учитывать основные свойства материала по тепло-, парои воздухопроницаемости.

Стены камеры выполняем из тяжелого железобетона толщиной 300 мм. Такие стены являются прочными, малотеплопроводными и достаточно паронепроницаемы для воздушной смеси.

По периметру стен верха камеры для устройства затвора укладывают швеллер, который крепят анкерами. Затвор заполняют водой (гидравлический затвор). Затворы предназначены для предупреждения утечки паровоздушной смеси или пара через неплотности между крышкой и стенами камеры.

Пол камеры выполняется из монолитного бетона толщиной 150 мм с гидроизоляцией. Для стока конденсата он имеет уклон 0,005.

Затвор предназначен для предупреждения утечки паровоздушной среды через неплотности между крышкой и стенами камеры.

Крышка камеры выполняется из паронепроницаемого и малотеплопроводного материала: из дерева, утеплителя (шлаковаты) и металлического листа. Крышка имеет уклон 0,005 для стока конденсата к стенкам и автоматической подпитки гидравлического затвора.

Каркас крышки изготовляют из швеллеров, а низ его обшивают стальными листами толщиной 1,5 мм. Верх крышки выполняют деревянным толщиной 100 мм, внутри заполняют утеплителем из шлаковаты толщиной 150 мм. Низ крышки по периметру оборудуют уголком, заходящим в швеллеры стенок камеры, чтобы обеспечить ее герметичность.

В камере Л. А. Семенова перфорированные паропроводы укладываются по периферии камеры внизу и вверху, диаметром 40 мм. Задача верхнего паропровода — подавать пар сверху через отверстия d = 4 мм с шагом 200 мм, чтобы он медленно опускаясь к низу, вытеснял воздух из камеры в конце периода нагрева.

Для отвода конденсата в канализацию используются трубы d = 50 мм. Под стенами, где проходит конденсатопровод, устанавливают гидравлический затвор высотой 10 мм. Он обеспечивает гидравлическую изоляцию камеры, т. е. устраняют подсос воздуха.

Чтобы контролировать непрерывное удаление воздуха через обратную трубу, в камере на верхнем обрезе обратной трубы (100 мм) размещается контрольный конденсатор. Выходящая из трубы смесь омывает трубы (13 мм) змеевика, по которым протекает холодная вода. Пуск пара в камеру автоматизирован по сигналу контрольного конденсатора. При избытке пара повышаются температура и давление паров метилового спирта, заключенного в термобаллоне манометрической трубки, укрепленном на змеевике. Повышение давления передается под диафрагму регулятора пара.

Система вытяжной вентиляции предназначена для удаления паровоздушной смеси из камер в период охлаждения изделий и организации постоянного движения среды в целях увеличения коэффициента теплообмена. Один вентилятор обеспечивает работу блока из 5 камер.

Магистральный канал прокладываем под полом цеха. Камеры присоединяют к каналу через герметические клапаны, которые должны обеспечивать во время пропаривания полное и надежное отключение камеры от системы вентиляции. Для этого камеру оборудуют приточным и вентиляционными эжекторным водяным затворами. Приточный водяной эжекторный затвор соединяет внутренний объем камеры с атмосферой и обеспечивает пропуск воздуха из цеха в камеру во время ее вентиляции.

Загрузка изделий в ямную камеру и их выгрузка производится мостовым электрическим краном. Наиболее распространенным видом оборудования, применяемого при производстве железобетонных изделий являются траверсы и автоматические захваты. Применение автоматического захвата, навешанного на крюк мостового крана, в комбинации со стойками в ямных камерах позволяет автоматизировать их загрузку и выгрузку.

4. Конструктивный расчет установки Рисунок 4 — Схема укладки изделий в пропарочной камере ямного типа.

Рабочая длина камеры (м):

где l_ф — длина формы с изделием, м; l_ф = 6,5 м;

n — количество форм по длине камер, шт.; n = 1 шт.;

— расстояние между формой и стенкой камеры и между штабелями форм, = 0,1 м;

= 6,7 м.

Ширина камеры (м):

где в_ф — ширина формы с изделиями, (м); в_ф = 1,59 м;

— количество форм по ширине камеры, шт.;

Высота камеры (м):

где h_ф — высота формы с изделием, м; h_ф = 0,35 м;

— количество форм по высоте камеры, шт;

h₁ — свободный промежуток по высоте между формами с изделиями, т. е. величина прокладки между формами (h₁=0,05 м);

h₂ — расстояние от пола камеры до рельсового пути нижнего яруса h₂=0,15 м;

h₃ — расстояние от поверхности изделия верхнего яруса до потолка камеры; h₃ = 0,05 м;

Объем камеры (м³):

= = 6,7 2,2 1,61 = 23,73 .

Длительность цикла работы камеры (ч)

_,

где — длительность загрузки и разгрузки камеры, ч;

— длительность предварительного выдерживания изделий в камере перед тепловой обработкой, ч;

ф_I — нагревание изделий, ч; ф_I = 3,5 ч;

ф_II — изотермическая выдержка изделий, ч; ф_II = 6,5 ч;

ф_III — охлаждение изделий, ч; ф_III = 2 ч;

ч Длительность загрузки камеры (ч):

где — длительность цикла формования изделий, ч;

— количество изделий в камере, шт.;

— число формовочных установок, шт.;

— количество изделий, формуемых на одной установке за один цикл, шт.

Коэффициент заполнения объема камеры:

где — количество изделий в камере, шт.;

— объем одного изделия, м³;

— объем камеры, м³;

Количество камер определяют, исходя из средней продолжительности их оборота Т_к (ч), которую для ямной камеры, загружаемой, с одного формовочного поста (при трехсменном режиме формования изделий и шестидневной рабочей неделе), вычисляют так:

где — длительность цикла формования изделий, ч;

— количество изделий в камере, шт.;

Sпродолжительность тепловой обработки, ч;

Количество камер (шт.) для выполнения заданной программы при двухсменном режиме работы формования определяют по формуле:

где — количество рабочих часов в сутки, ч Коэффициент оборачиваемости камер в сутки:

5. Теплотехнический расчет Исходные данные:

Бетон В15 (М200). Состав бетонной смеси: В/Ц=0,57

В=170,8 л/мі;

Ц=305,97 кг/мі;

Д=2,2 кг/мі;

Щ=1113,25 кг/мі;

П=731,3 кг/мі;

Расход арматуры А= 36,04 кг/мі

Масса одно й металлической формы 5 т.

Режим ТВО:

Материальный баланс камеры, кг/цикл Приход материалов.

Масса цемента в камере:

= 305,97 5,9 = 1805,22 кг;

где — расход цемента на 1 м³ бетона изделий, кг;

— объем бетона в камере.

Масса воды в камере:

= 170,8 5,9 =1007,96 ;

где — расход воды на 1 м³ бетона изделий, кг;

Масса заполнителей в камере:

где П и Щ — соответственно расход песка и щебня на 1 м³ бетона изделий, кг.

Масса добавки в камере:

где Д — расход добавки на 1 м³ бетона изделий, кг;

= 2,2 5,9 = 13.0 .

Масса арматуры в камере:

где, А — расход арматуры на 1 м³ бетона изделий, кг;

Масса металла форм в камере:

где — масса одной формы, кг.

n — количество форм в камере, шт.

Расход материалов:

Масса испарившейся воды

= 0,01 ,

где — средняя плотность железобетонных изделий.

= 0,01 2285 5,9 = 134,81 ;

Масса оставшейся в изделиях воды:

G_IIв = - W,

G_IIв =1007,96 — 134,81 = 873,15 .

6. Тепловой баланс камеры

6.1 Период подогрева

1. Приход тепла, кДж/период.

1.1. Тепло сухой части бетона

=()=(1805,22++13.00)0,8420= =213 357,98кДж;

где — теплоемкость материалов, кДж/(кг °С);

= 0,84 кДж/(кг °С);

— температура изделий до поступления в камеру, °С.

1.2. Тепло воды затворения

= = 1007,96 4,19 20 =84 467.05 кДж, где — теплоемкость воды, кДж/(кг °С);

= 4,19 кДж/(кг °С);

1.3. Тепло арматуры и закладных деталей

=,

где — теплоемкость металла арматуры, кДж/(кг °С);

= 0,46 кДж/(кг °С);

= 0,46 20 =1956,29 кДж;

1.4. Тепло форм

=,

где — теплоемкость металла форм, кДж/(кг °С);

1.5. Тепло экзотермии цемента при t = 0,5(t_I+t_II)

= 0,0023 =

= 0,0023 322 0,57^0,44 3,5 1805,22 50 = 269 404.57 кДж.

где = 0,5 () — температура изотермического прогрева, °С;

= 0,5 (20 + 80) = 50 °C.

Где t_II — температура изотермического прогрева, °С;

— тепловыделение портландцемента, кДж/кг;

В/Ц — водоцементное отношение;

— время нагревания изделий, ч.

1.6. Тепло насыщенного пара

=

где — масса пара, поступившего в камеру за период подогрева, кг;

— энтальпия пара, кДж/кг.

6.2 Расход тепла, кДж/период

2.1. Тепло сухой части изделий

= () = (1805,22++13.00)0,84 70 =

1 101 246.38 кДж;

где — температура в центрах изделий к концу периода

подогрева, °С.

2.2. Тепло на испарение части воды затворения

= (2493 + 1,97) = 134,81 (293 + 1,97 50) =

515 190,2 кДж.

где ^оС,

2.3. Тепло воды, оставшееся в бетоне к концу периода подогрева

= = 873,15 4,19 80 =431 456.03 кДж.

2.4. Тепло арматуры

= = 0,46 80 = 11 287,8 кДж.

2.5. Тепло форм

= = 25 000 0,46 80 = 920 000 кДж.

2.6. Тепло материалов элементов ограждений к концу периода подогрева

= 7,2 () ,

где — соответственно коэффициенты теплопроводности температуропроводности;

— площадь соответственно стен, пола, крышки камеры, м².

В расчетах сначала определяем, а затем

+ + :

+ + = 269 984,6 + 89 499,4 + 4914,04 =

364 398,04 кДж;

= 7,2 1,56 40,122 (50 — 20) = 269 984,6 кДж;

= 7,2 1,45 13,566 (50 — 20) = 89 499,4 кДж;

= 7,2 0,075 13,566 (50 — 20) = 4914,04 кДж;

2.8. Потери тепла в окружающую среду через ограждения камеры к концу периода подогрева

2.8.1. Для определения потерь тепла через наземную часть стен камеры подсчитываем их площадь и коэффициент теплопередачи:

где , — внутренние размеры камеры, м;

— заглубление камеры, м.

=,

где — коэффициент тепловосприятия ограждений камеры, для железобетонных стен, ,

— коэффициент теплоотдачи, для железобетонных стен, ,

— толщина наружных и внутренних стен, м;

— коэффициент теплопроводности, ,

Точно также находим потери тепла через крышку :

2.8.2. Потери тепла подземной частью камеры вычисляем аналогично расчету по п. 2.8.1. приближенно принимая:

К_под=0,5К_наз=0,518;

Таким образом,

= + + + + = =20 910,48 кДж.

2.9. Тепло, уносимое конденсатом пара

=

где = 419 кДж/кг,

— расход пара на пропуски в атмосферу;

— масса пара, занимающая свободный объем камеры,

= (- -)

где =0,826 кг/м³

— объем прокладок и выступающих частей в камере,(1,8 м³)

кДж

2.10. Тепло паровоздушной смеси, выбивающейся через неплотности

Суммарный расход тепла в период подогрева Тепловой баланс камеры в период подогрева

;

Расход насыщенного пара составляет:

x=5312,55 кг = ;

6.3 Период изотермического прогрева Приход тепла, кДж/период

3.1. Тепло экзотермии цемента

= 0,0023 = 0,0023 332 0,8 6,5

1805,22 80 = 845 585,47 кДж.

3.2. Тепло сухой части бетона, то есть тепло расхода в период подогрева равняется теплу прихода в период изотермической выдержки.

3.3. Тепло, аккумулированное кладкой.

= = 364 398,04 кДж.

3Тепло пара, поступающего в камеру.

=; ;

Суммарный приход тепла в период изотермического прогрева:

= +845 585,47+ 364 398,04 + =2 311 229,89+990х

4.1 Тепло на подогрев изделий.

=()=

=(1805,22++13.00)0,8480 кДж/период;

4.2 Тепло, аккумулированное кладкой

= 7,2 () ,

где — соответственно коэффициенты теплопроводности температуропроводности;

— площадь соответственно стен, пола, крышки камеры, м².

В расчетах сначала определяем, а затем

+ + :

= 7,2 1,56 40,122 (80 — 20) = 726 538,4 кДж;

= 7,2 1,45 13,566 (80 — 20) = 242 185,66 кДж;

= 7,2 0,075 13,566 (80 — 20) = 13 405,9 кДж;

4.3. Потери тепла в окружающую среду через ограждения камеры к концу периода подогрева:

4.4. Потери тепла, уносимого конденсатом

= =

= .

4.5. Тепло паровоздушной смеси, выбивающееся через неплотности:

= 0,1 = 0,1 (+) =

= 0,1 (+ + +) =

= 239 232,667 +37,71x

Суммарный расход тепла в период подогрева

=(+++ + + кДж.

Удельный расход насыщенного пара в кг/м³ при нормальных физических условиях на тепловую обработку 1 м³ бетона

7. Аэродинамический расчет Аэродинамический расчет ямной пропарочной камеры выполняем для определения сопротивлений на пути движения паровоздушной смеси. На основе этого расчета выбираем требуемые тягодутьевые устройства.

Проведем аэродинамический расчет тракта от вентиляционного гидравлического затвора камеры конструкции Семенова до вентилятора. Составим схему тракта вентиляции (рисунок 5).

Рисунок 5 — Схема вентиляционного тракта пропарочной камеры Аэродинамическое сопротивление тракта Аэродинамическое сопротивление тракта, Н/м²:

= + + + + ;

где — потеря давления на сопротивление трению, (Н/м²);

— потеря давления на сопротивление, (Н/м²);

— потеря давления из-за местных сопротивлений, (Н/м²);

— сопротивление самотяги, (Н/м²);

— сопротивление, связанное с неизотермическим движением теплоносителя, (Н/м²);

— сопротивление садки изделий, (Н/м²).

При расчете сопротивления тракта не учитывается, так как тепловой агент перемещается по каналу принудитеьльно, а не естественной тягой. тоже не учитывается, так как движение теплового агента в камере изотермическое. тоже можно принебречь, так как садка изделий в данном расчете отсутствует.

Таким образом, аэродинамическое сопротивление тракта, для ямной пропарочной камеры примет вид:

= +, Н/мІ;

Местное сопротивление при входе воздуха в отборный канал (точка 1) определяют по формуле:

(Н/м²), где

— коэффициент местного сопротивления при входе в отборный канал;

— плотность воздуха, (кг/м³), = 0,983 кг/м³ ;

— скорость воздуха при входе в канал, (м/с);

где — часовая производительность, (м³/г) Q = 6000 м³/г для камеры объемом 80 м³, Q=2747 м³/г для камеры с V=23,73 м³.

— площадь живого сечения отборного канала, (м²);

м/с;

t — средняя температура воздуха, ^°C;

где — температура входящего воздуха и воздуха отборного канала ^°C;

^°C.

Н/м².

Сопротивление трения в воздушном канале определяется по формуле:

= в (1 +) ,

где , — скорость газа (м/с) и его плотность (кг/), приведённые к нормальным условиям;

 — температура газа на участке и температура стенки, ^°C;

Коэффициент в определяется по формуле: в =

— приближенно принимаем равным 0,05;

— эквивалентный диаметр;

где Р — периметр поперечного сечения канала, м, Р = 1,6 м;

f — площадь сечения канала, м², ;

.

м/с;

)=1,81Н/м²

)=1,81 Н/м²

)=3,62 Н/м²

)=1,81 Н/м²

)=1,81 Н/м²

)=1,81 Н/м²

У?P_ТР. =12,67 Н/м².

Сопротивление садки.

где: — сопротивление садки.

Сопротивление садки определяем по формуле:

где: L — длина камеры по пути движения газа, м.

Площадь сечения охлаждения камеры:

Площадь садки изделий:

Тогда площадь живого сечения:

Найдем скорость движения газа в камере:

Тогда сопротивление садки вычисляем по формуле:

Суммируя полученные сопротивления, найдем аэродинамическое сопротивление тракта, Н/м²

Н/м²

Полный напор вентилятора вычисляем по формуле:

где t_r — температура газов входящих в вентилятор;

t_кат. = 20^°C;

P_р — расчетное давление вентилятора;

Н/м³

Мощность, потребляемая вентилятором и электродвигателем вычисляется по формулам:

где V_в — производительность вентилятора;

з_пр = КПД привода; з_пр= 0,85;

з = КПД вентилятора; з = 0,4;

Мощность электродвигателя вычисляем по формуле:

где k — коэффициент запаса мощности, k=1,32

1,14 5 = 5,7 кВт.

Принимаем центробежный вентилятор низкого давления ВР80 — 75№ 8−12,5. Мощность электродвигателя N = 7,5 кВт; полным давлением Р = 850 Н/м².

8. Техника безопасности Тепловые установки на заводах строительных материалов и изделий являются агрегатами повышенной опасности, так как их работа связана с выделением теплоты, влаги. Поэтому условия эксплуатации таких установок строго регламентируются соответствующими правилами и инструкциями. Контроль за соблюдением правил и инструкций по охране труда и технике безопасности осуществляется органами государственного надзора и общественными организациями, которые и разрабатывают эти нормы.

Согласно действующим нормативам, в цехах, где размещаются тепловые установки, необходимо иметь: паспорт установленной формы с протоколами и актами испытаний, осмотров и ремонтов на каждую установку; рабочие чертежи находящегося оборудования и схемы размещения КИП; исполнительные схемы всех трубопроводов с нумерацией арматуры и электрооборудования; инструкции по эксплуатации и ремонту. В таких инструкциях должно быть краткое описание установок, порядок их пуска, условия безопасной работы, порядок остановки, указаны меры предотвращения аварии. Кроме того, инструкции должны содержать четкие указания о порядке допуска к ремонту установок, о мерах безопасного обслуживания и противопожарных мероприятий.

Крышки ямных пропарочных камер должны быть достаточно герметичны и оборудованы водяными затворами. На стенах ямных камер предусматривают скобы для спуска рабочих при ремонте и чистке. Каждую такую камеру оборудуют вентиляцией.

перекрытие тепловой камера изотермический

Библиографический список

1. Рябов Г. Г. Методические указания для выполнения курсового проекта по дисциплине «Теплотехника и теплотехническое оборудование технологии строительных изделий». — Тула, ТулГу, 2012.

2. Рябов Г. Г., Н. М. Качурин, Р. Г. Рябов Теплотехника строительной индустрии, учебное пособие. — Тула, ТулГу 2012. — 185 с.

3. Вознесенский А. А. Тепловые установки в производстве строительных материалов и изделий. — М., Стройиздат. 1964. — 435 с.

4. Павлов В. Ф. Никифорова Н.М. Теплотехника и теплотехническое оборудование предприятий промышленности строительных материалов и изделий. — М., Высшая школа. 1965. — 378 с.

6. Перегудов В. В. Роговой М.И. Тепловые процессы и установки в технологии строительных изделий и деталей: Учебник для вузов. — М., Стройиздат. 1983. — 416 с.

7. Перегудов В. В. Теплотехника и теплотехническое оборудование. — М., Стройиздат, 1990. — 336с.

8. Строительные машины. Справочник. В 2-х т. Под ред. д-ра техн. наук В. А. Баумана и инж. Ф. А. Лапира. Т. 2. Оборудование для производства строительных материалов и изделий. Изд. 2-е, перераб. и доп. — М., Машиностроение. 1977. — 495 с.

9. Тихонов Н. А. Влияние газовых систем на развитие экономики Р. Ф// Строительные материалы, оборудование, технология 21 века. — М. 2005, № 11