Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Аэродинамические характеристики пленочно-вихревых систем центрального впрыскивания бензина и их влияние на показатели автомобильных двигателей

Диссертация: Аэродинамические характеристики пленочно-вихревых систем центрального впрыскивания бензина и их влияние на показатели автомобильных двигателей
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Сравнение результатов экспериментов по определению аэродинамического сопротивления смесительных камер при их стационарной продувке на безмоторном стенде и при испытаниях в процессе холодной прокрутки двигателя показывает их эквивалентность, что позволяет рекомендовать использование стационарной продувки на этапе разработки макетных образцов блоков топливоподачи различной конструкции. Испытания… Читать ещё >

Аэродинамические характеристики пленочно-вихревых систем центрального впрыскивания бензина и их влияние на показатели автомобильных двигателей (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ
  • ПРИНЯТЫЕ СОКРАЩЕНИЯ
  • 1. ПУТИ СОВЕРШЕНСТВОВАНИЯ ТОПЛИВНОЙ АППАРАТУРЫ АВТОМОБИЛЬНЫХ БЕНЗИНОВЫХ ДВИГАТЕЛЕЙ
    • 1. 1. Исторический обзор развития топливной аппаратуры бензиновых двигателей
    • 1. 2. Пути совершенствования смесеобразования при центральном впрыске топлива. .у,
    • 1. 3. Перспективы развития внешнего смесеобразования
  • 2. ТЕОРЕТИЧЕСКОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВИХРЕВЫХ КАМЕР
    • 2. 1. Задачи теоретического исследования
    • 2. 2. Основные сведения о закрученных потоках
    • 2. 3. Методика расчета аэродинамических характеристик вихревой камеры с учетом сжимаемости газа
  • 3. ЭКСПЕРЕМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВИХРЕВЫХ КАМЕР
    • 3. 1. Цель и задачи исследования
    • 3. 2. Объекты исследования
    • 3. 3. Лабораторная установка и приборы
    • 3. 4. Методика проведения исследований
    • 3. 5. Результаты экспериментов
    • 3. 6. Сопоставление экспериментальных и расчетных данных по аэродинамическому сопротивлению вихревых камер
    • 3. 7. Сравнение результатов экспериментов с различными блоками топливоподачи при их стационарной продувке и холодной прокрутке двигателя
    • 3. 8. Многофакторная оценка влияния геометрических параметров вихревых камер на наполнение двигателя
    • 3. 9. Определение геометрических параметров блока топливоподачи с вихревым движением воздуха
  • 4. ИССЛЕДОВАНИЕ РАЗЛИЧНЫХ СИСТЕМ ТОПЛИВОПОДАЧИ НА МОТОРНОМ СТЕНДЕ
    • 4. 1. Цель и задачи моторного эксперимента
    • 4. 2. Объекты исследований
    • 4. 3. Моторный стенд и методика проведения испытаний
    • 4. 4. Методика оценки влияния некоторых факторов на величину крутящего момента двигателя с различными блоками топливоподачи
    • 4. 5. Анализ результатов экспериментов

Развитие автомобильных двигателей в ближайшие десятилетия будет неразрывно связано с расширением применения средств электроники для управления их отдельными подсистемами, узлами и агрегатами. Электроника позволяет выйти на качественно новый уровень автоматического управления и повысить целый ряд показателей двигателей.

В области систем топливоподачи доминирующее положение заняли электронные системы впрыска топлива, позволяющие повысить топливную экономичность двигателей, снизить суммарную токсичность отработавших газов (ОГ) за счет возможности применения каталитических нейтрализаторов, улучшить динамические и пусковые качества двигателей. Дальнейшее развитие систем впрыска топлива должно идти не только в направлении совершенствования средств электроники, расширения и усложнения их функций, повышения надежности и т. п., но и по пути совершенствования смесеобразования, повышения точности дозирования, топлива, улучшения равномерности состава смеси по цилиндрам и др.

Совершенствование смесеобразования особенно важно для систем центрального впрыска топлива (ЦВТ), которые нашли применение на автомобильных двигателях с рабочим объемом 0,70.1,75л. Невысокое качество смесеобразования при этой схеме впрыска топлива проявляется в наличии топливной пленки во впускном трубопроводе, неравномерном распределении состава смеси по цилиндрам, невысокой степени гомогенизации заряда и др. Применение различных паллиативных способов улучшения смесеобразования в этих системах не дает значительных результатов, поэтому требуется радикальный пересмотр всей схемы образования топливовоздушной смеси, во многом унаследованной от традиционного карбюратора. Это позволит полнее реализовать потенциал ЦВТ и поднять его на более высокий уровень развития.

Радикальным путем улучшения смесеобразования при ЦВТ является интенсификация гомогенизации топливовоздушной смеси путем использования вихревого движения воздуха и пленочного испарения топлива с нагретой поверхности. При этом обеспечиваются высокие скорости процессов тепломассообмена и смешения топлива с воздухом. Однако использование закрученных (вихревых) потоков при такой схеме смесеобразования требует решения ряда научных и технических задач.

Данная диссертационная работа посвящена теоретическому и экспериментальному изучению процессов закрутки воздушного потока в вихревых смесительных камерах систем центрального впрыска топлива и выявлению влияния параметров этих процессов на показатели двигателя.

Методы и объекты исследования. Теоретическое исследование влияния геометрических параметров вихревой камеры (ВК) на ее аэродинамические показатели выполнено с помощью специально разработанной компьютерной программы на языке Visual Basic.

Экспериментальное исследование проводилось на моторном испытательном стенде и разработанной лабораторной установки с использованием макетных образцов ВК с различными конструктивными параметрами.

Сравнительные испытания двигателя МеМЗ-245, оборудованного карбюратором и системой ЦВТ с прямоточной и вихревым блоками топливоподачи, позволили показать целесообразность и оценить эффективность пленочно-вихревого смесеобразования.

Научная новизна.

1. Разработана методика расчета аэродинамических характеристик ВК с учетом сжимаемости газа.

2. Определены конструктивные параметры ВК при которых обеспечиваются минимальные затраты энергии для получения эффективной закрутки потока.

3. Получены многофакторные зависимости аэродинамического сопротивления* ВК и коэффициента наполнения двигателя от конструктивных параметров ВК.

4. Определено влияние на эффективные показатели двигателя состава смеси, коэффициента наполнения двигателя и качества смесеобразования при использовании различных систем топливоподачи.

Практическая ценность. Разработаны:

— метод оценки аэродинамического сопротивления смесительных камер различных конструктивных схем;

— метод определения конструктивных параметров ВК, обеспечивающих минимальные энергозатраты, для получения эффективной закрутки потока;

— лабораторная экспериментальная установка для исследования вихревых и прямоточных смесительных камер;

— приборы и методики для определения параметров закрутки потока;

— рекомендации для проектирования смесительных камер пленочно-вихревых систем (ПВС) ЦВТ.

В диссертации под аэродинамическим сопротивлением подразумеваются потери динамического напора потока, рассчитанные в соответствии с уравнением Бернулли.

УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ, а — коэффициент преобразования скоростиуровень значимостикоэффициент избытка воздуха;

3 — угол между осью входного канала и радиусом ВК;

X — конструктивный параметр конфузора;

8 Т. — показатель неравномерности распределения топлива гго цилиндра;

5 Т — средняя неравномерность распределения топлива между ср цилиндрамиф — угловая координатау — угол наклона входных окон по отношению к оси 2.

Т|у — коэффициент наполнения двигателя;

Г|Л7х — коэффициент наполнения двигателя при его холодной прокрутке;

Дт^эрод — изменение коэффициента наполнения двигателя из-за аэродинамических потерь;

Лг1®- - изменение коэффициента наполнения двигателя из-за динамических явлений во впускном тракте;

Дг|™догр — изменение коэффициента наполнения двигателя от подогрева заряда на впуске;

Г|вк — коэффициент полезного действия ВК;

Л — коэффициент расхода;

— комплекс, характеризующий пропускную способность объекта исследования;

Яе^ «комплекс, характеризующий затраты энергии на создание определенного режима течения в выходном сечении объекта исследованияV — молекулярный коэффициент кинематической вязкости воздуха;

Ут — молекулярный коэффициент кинематической вязкости воздуха при турбулентном режиме теченияр — плотность газарст — плотность газа у стенки ВК;

— угловая скорость малоинерционной крыльчатки;

— коэффициент сопротивления;

— коэффициент сопротивления входных оконвх вх = агсБШ- - характерный угол ВКвк, а — высота входного окна ВК;

В1 — коэффициент полинома, для факторов представленных в натуральном видеЬ — ширина входного окна ВК;

— коэффициент полинома, для факторов представленных в кодированном виде;

6реш — ширина лопаток решетки;

— внутренний диаметр ВК;

— наружный диаметр ВКреш «Диаметр спрямляющей решеткис1 — диаметр выходного отверстия ВКс1т э.

Ей е К вк р' 4 К вых к вх к д к реш К К.

— диаметр й смесительной камеры в карбюраторе;

— гидравлический диаметр смесительных камер карбюратора;

— эквивалентный диаметр смесительных камер карбюратора;

— число Эйлера;

— число значимых коэффициентов в полиноминальном уравнении;

— площадь поперечного сечения ВК;

— площадь выходного отверстия ВК;

— площадь входных окон ВК;

— площадь поперечного сечения диффузора;

— площадь проходного сечения спрямляющей решетки;

— расчетное значение критерия Фишера;

— табличное значение критерия Фишера- /ь /2 = {.Р ~ 0 ' ^ ~ число степеней свободыв в С* в. шах в.

Ц" массовый расход — максимальный массовый расходмассовый расход воздухарасчетное значение критерия Кохренатабличное значение критерия Кохренамассовый часовой расход топливамассовый часовой расход топлива г'-м цилиндромк к кр к реш к хпр

J К.

Км к кц К I м.

М, е ш. а.

АМ.

АМ, см т т а.

— удельный эффективный расход топлива;

— высота конфузорного участка ВК;

— высота малоинерционной крыльчатки;

— высота спрямляющей решетки;

— расстояние, пройдя которое поток спрямляется;

— номер опыта в МФЭ;

— осевое количество движения закрученного потока;

— коэффициент характеризующий закрутку (вычисляется из показаний спрямляющей решетки);

— показатель адиабаты;

— количество цилиндров двигателя;

— коэффициент эквивалентности;

— высота цилиндрической части ВК;

— осевой момент количества движения закрученного потока;

— эффективный крутящий момент двигателя;

— изменение крутящего момента двигателя в зависимости от состава смеси;

— изменение крутящего момента двигателя в зависимости от наполнения;

— изменение крутящего момента двигателя в зависимости от качества смесеобразования;

— количество входных окон ВК;

— конструктивный параметр ВК;

N п Р.

Р, вн р вых.

АР вых л?, вх.

А Д кр р. кон Р пот р, ст.

АР тр

АЛ трен.

АР.

АР, д число опытов в многофакторном экспериментеэффективная мощность двигателяпоказатель степени определяющий профиль тангенциальной скоростичисло оборотов двигателя в минутуабсолютное статическое давлениевероятность гипотезы в МФЭабсолютное давление внешней средыабсолютное давление среды, в которую происходит истечениепотери давления на выходе из объекта исследованияпотери давления на входе в объект исследованияпотери давления на крутку потокаабсолютное среднее давление перед конфузорным участкомпотери энергии потока при прохождении, через объект исследованияабсолютное статическое давление на стенке ВКразница статических давлений между ресивером и впускным трубопроводомпотери давления на трениеразница статических давленийразрежение в диффузоре карбюраторар — избыточное статическое давление по отношению к среде, в которую происходит истечениеколичество дублей в опытахрст — избыточное статическое давление у стенки ВК по отношению к среде, в которую происходит истечениеQ — объемный расход воздуха;

Яе^ - число Рейнольдса рассчитанное по диаметру /);

Яе^ - число Рейнольдса рассчитанное по диаметру с/;

Яо — число Россби;

Яр — радиус зоны ВК с нулевым избыточным давлением по отношению к среде в которую происходит истечениеЯм — радиус зоны ВК, соответствующий максимальной тангенциальной скоростиЯг — газовая постоянная;

— внутренний радиус ВК-вых ~ Радиус выходного отверстияЯъх = Яш —Ъ/2 — характерный радиус ВК;

— радиус малоинерционной крыльчаткиг — текущий радиус;

— среднеквадратичное отклонение;

— 5 2 — дисперсия коэффициентов полиномов;

— дисперсия опытау — дисперсия воспроизводимости;

— дисперсия адекватности;

Т — абсолютная температура;

Тст — абсолютная температура стенки ВК;

СПр — время спрямления потока в решеткер — расчетное значение критерия Стьюдентат — табличное значение критерия Стьюдента;

УВЫХ — выходное электрическое напряжение с датчика массового расхода воздухаи — номер параллельного опыта в МФЭ;

Уг — среднерасходная скорость в сечении ВК с диаметром 0.

Квых — среднерасходная скорость на выходе из объекта исследования;

Увх — среднерасходная скорость на выходе из тангенциального окна ВК-реш «среднерасходная скорость в спрямляющей решетке;

Кф — среднерасходная скорость в сечении впускного трубопровода;

И^ф, м? г — локальные тангенциальная, осевая и радиальная скорости потока соответственноИ’фшах — максимальная тангенциальная скорость;

— условное значение тангенциальной скорости около.

• сх стенки ВК, полученная в результате аппроксимации профиля скорости, без учета влияния пограничного слоях^ - фактор в кодированном виде;

У — экспериментальное значение отклика в МФЭА.

У — расчетное значение отклика по полиному;

Уj — среднеарифметическое значение отклика ву'-ом опыте;

1 — осевая координатареш «количество лопаток спрямляющей решетки;

Г — циркуляция вектора скорости;

Фи — интегральная степень закрутки потока;

Ф — геометрическая степень закрутки.

ПРИНЯТЫЕ СОКРАЩЕНИЯ ВК — вихревая камера;

МФЭ по ОЦКП — многофакторный эксперимент по ортогональному центральному композиционному плануПВС ЦВТ — пленочно-вихревая система центрального впрыска топлива;

ЭМФ — электромагнитная форсунка;

ВЫВОДЫ И РЕКОМЕНДАЦИИ.

1. Разработанная методика расчета аэродинамических характеристик вихревых камер с учетом сжимаемости газа позволяет на стадии проектирования определить значения давления, тангенциальной скорости, плотности и температуры потока в выходном сечении завихрителя смесительной камеры. Сопоставление расчетных и экспериментальных данных показывает, что расхождение между ними не превышает 7%.

2. Для оценки влияния параметров конструктивно различных блоков топливоподачи на наполнение двигателя предложены и использованы комплекс и критерий Эйлера Ей. Показана возможность применения величин и.

Ей для определения уровня аэродинамического сопротивления объектов исследования при их стационарной продувке на стадии разработки.

3. По результатам экспериментальных исследований установлены верхние предельно допустимые значения величин Цд и Ей для блоков топливоподачи: <95−10″ 4 м" 4 и Еи2, 1. Эти предельные значения необходимо учитывать при разработке различных блоков топливоподачи для двигателей с рабочим объемом 1,1. 1,7л.

4. Установлено, что взаимосвязь параметров закрутки потока, определяемых по показаниям спрямляющей решетки и малоинерционной крыльчатки, носит линейный характер. Это позволяет считать равнозначным их использование при решении задач, связанных с оценкой эффективности закручивающего аппарата ВК.

5. Определена рациональная относительная длина входного канала закручивающего аппарата вихревой камеры, при которой энергозатраты на создание эффективной закрутки минимальны. Эта длина соответствует отношению /)1//)=1,33.

6. Сравнение результатов экспериментов по определению аэродинамического сопротивления смесительных камер при их стационарной продувке на безмоторном стенде и при испытаниях в процессе холодной прокрутки двигателя показывает их эквивалентность, что позволяет рекомендовать использование стационарной продувки на этапе разработки макетных образцов блоков топливоподачи различной конструкции. Испытания объектов исследования при холодной прокрутке двигателя позволяют дополнительно оценить влияние волновых явлений во впускном трубопроводе на коэффициент наполнения.

7. Получена многофакторная зависимость критерия Эйлера от основных геометрических параметров вихревой камеры: внутреннего диаметра Б, степени закрутки Ф и отношения с1Ю. Использование формулы, связывающей критерий Эйлера Ей и комплекс Цд, позволяет оценить пропускную способность вихревой смесительной камеры проектируемого блока топливоподачи на этапе разработки.

8. Найдена многофакторная зависимость коэффициента наполнения Г|Ух и величины потерь энергии потока РПот от ряда геометрических параметров вихревой камеры (Д Ф, (¡-/О) и частоты вращения вала двигателя при его холодной прокрутке.

9. Моторные испытания двигателя МеМЗ-245 с карбюратором и вариантами системы центрального впрыскивания топлива с прямоточным и пленочно-вихревым блоками топливоподачи показали преимущества вихревого смесеобразования. По сравнению с применением карбюратора пленочно-вихревая система ЦВТ позволила уменьшить выброс СО с отработавшими газами двигателя на различных режимах его работы на 10.50%, снизить выделение СН на 5. 13%, улучшить топливную экономичность на 1.7% при увеличении мощностных показателей на 2.5%.

Сравнительные испытания двигателя с прямоточным и пленочно-вихревым блоками топливоподачи системы центрального впрыскивания топлива также подтвердили эффективность пленочно-вихревого смесеобразования. С вихревым блоком топливоподачи удалось добиться уменьшения выброса СО на 12. 32%, СН — на 2. 7% при одновременном снижении удельного эффективного расхода топлива на 1.4% и увеличение мощности двигателя до 2%.

10. Анализ регулировочных характеристик двигателя по составу смеси для ряда частот вращения вала (1500, 2000, 2500, 3000 и 3500 мин-1) позволил оценить вклад в изменение эффективного крутящего момента таких факторов как коэффициент избытка воздуха, коэффициент наполнения и качество смесеобразования. Установлено, что при ЦВТ с прямоточным блоком топливоподачи улучшение мощностных показателей двигателя по сравнению с использованием карбюраторного смесеобразования объясняется ростом коэффициента наполнения. При ЦВТ и пленочно-вихревом смесеобразовании увеличение крутящего момента двигателя обеспечивается за счет повышения наполнения и улучшения качества смесеобразования. Последнее подтверждается данными о неравномерности распределения топливовоздушной смеси по цилиндрам двигателя.

11. На основании проведенного комплекса исследований можно рекомендовать для достижения максимального наполнения двигателя с рабочим объемом 1,1. 1,7л выбирать следующие основные параметры вихревой смесительной камеры:

— диаметр камеры Е)=65.:75 мм;

— отношение <^/Х)=0,45.0,5;

— степень закрутки 0= 1,15. 1,3;

— относительная длина тангенциальных каналов камеры 1)1/1)=1,33;

— число тангенциальных каналов камеры т=Ъ.

12. Для улучшения качества пленочно-вихревого смесеобразования при низких частотах вращения вала двигателя следует увеличить температуру испарительной поверхности конфузорной части вихревой смесительной камеры. Желательно осуществлять регулирование подвода отработавших газов к испарительному участку.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Г. Н. Прикладная газовая динамика. — М.- Л., 1951. — 512с.
  2. Г. Н. Теория центробежной форсунки // Пром. аэродинамика: Сб. ЦАГИ Изд-во Бюро Новой техники Наркрмата авиац. пром-сти, 1944. — С. 18−26.
  3. П.П. Сведения по предыстории ДВС // Двигателестроение. -1985. -№ 11.-С.52−53
  4. Р.З. Интенсификация массоотдачи с помощью закрученного потока // Журн. прикладной химии. 1962. — T.XXXV. — Вып.З. -С.524 -529.
  5. Р.З. Тепло- и массообмен в трубах при вихревом движении двухфазного потока: Тепло- и массоперенос: Сб. Т.2 — Минск: АН СССР, 1962.-С. 198−205.
  6. Аппаратура впрыска легкого топлива автомобильных двигателей. Будыко Ю. И., Духнин Ю. В., Коганер В. Э., Маскенсков K.M. JL: Машиностроение, 1975. — 192с.
  7. Аппаратура впрыска легкого топлива с электронным управлением цикловой подачей (обзор). Будыко Ю. И., Духнин Ю. В., Коганер В. Э., Лисицын А. И. М.: НИИНАВТПРОМ, 1966.
  8. В.В. Основные этапы технической эволюции автомобильных карбюраторов // Тр. ЦНИТА. Л., 1973. — Вып.56. — С.36−42.
  9. В.В. Развитие систем питания автомобильных двигателей гоночного типа // Тр. ЦНИТА. Л., 1970. — Вып. 44. — С. 21−28.
  10. Дж. Введение в динамику жидкости. М.: Мир, 1977. -125с.- 17 611. Борецкий Б. М., Гватадзе В. Е. Математическая модель спирального впускного канала крышки цилиндра ДВС // Двигателестроение. -№ 12. 1991. — С.15−18
  11. Вихревой карбюратор A.A. Прокопенко для двигателей внутреннего сгорания. Прокопенко A.A. A.c. СССР № 403 871 кл. F02M 17/00, заявл.03.09.79., опубл.30.10.86.
  12. Вихревой карбюратор для двигателя внутреннего сгорания. Васильев В. В. и Павлов В. В. A.c. СССР № 1 146 480А кл. F02M 1/06, заявл.17.02.84., опубл.23.03.85.
  13. Вихревой карбюратор для двигателя внутреннего сгорания. Шабалин И. Г. A.c. СССР № 877 102 кл. F02M 17/00, заявл.05.02.80. опубл.30.10.81.
  14. Н.В. Развитие зарубежных конструкций многокамерных карбюраторов с последовательным включением камер. М.: НИИНАВТПРОМ, 1967. 140с.
  15. Н.В. Тенденции развития топливных систем бензиновых двигателей // Тр. ЦНИТА. Л., 1985. — Вып.85. — С.36−51.
  16. Выбор параметров впускного канала для четырехтактных двигателей ЯМЗ / Чернышев Г. Д., Гальговский В. Р., Левит М. С., Письман Я. Б. // Автомобильная пром-сть. 1968. — № 9. — С.3−7.
  17. В.Р. Определение тангенциальной скорости воздушного заряда в камере сгорания дизеля с непосредственным впрыском топлива//Тр. НАМИ. М., 1969. — Вып.118. — С.56−75.
  18. В.Р., Каракулина И. Ф., Вихерт М. М. О движении воздуха в цилиндре дизеля с камерой сгорания типа ЯМЗ // Тр. НАМИ. М., 1972. — Вып. 140. С.3−23.
  19. В.Е., Борецкий Б. М. Повышение экономичности высокооборотных дизелей за счет оптимизации впускных каналов // Обзор М.: ЦНИИТЭИтяжмаш, 1990. — 32с.
  20. М.А., Леонтьев А. К., Палеев И. И. Аэродинамика вихревой камеры // Теплоэнергетика. 1961. — № 2. С.40−45.
  21. В.В., Набоких В. А., РегельсонЛ.М. Основные тенденции развития электронных систем управления карбюраторными двигателями // Автомобильная пром-сть. 1979. — № 5 — С.29−33.
  22. В.И., Орлов В. А. Карбюраторы двигателей внутреннего сгорания. 2-е изд., доп. и перераб., Л.: Машиностроение., 1967. -284с.
  23. A.A. Введение в теорию подобия. М.: Высш. шк., 1963. -254с.
  24. К.Б., Кроль В. О. Численное исследование аэродинамики вихревой камеры // Вихревой эффект и его промышленноеприменение: Материалы III Всесоюз. науч.-техн. конф. Куйбышев: ТЛлА та 1 ОС 1 с 364 — 366х j. viij i у и 1. JUt JUU.
  25. A.B., Шатров Е. В. Топливная экономичность бензиновых двигателей. М.: Машиностроение, 1985. — 208с.
  26. .Х., Круглов М. Г., Обухова B.C. Конструирование впускных и выпускных каналов двигателей внутреннего сгорания. -К.: Вища шк., 1987 -175с.
  27. С.Г. Основные проблемы в области систем впрыска легкого топлива с электронным управлением. Владимир, 1980. -25с. — Деп. в НИИНавтопром, № 536.
  28. С.Г. Оценка степени закрутки потоков в вихревых системах смесеобразования // Автомобильные и тракторные двигатели: Сб. науч. тр. М.: МГААТМ — МАМИ, 1995. — Вып.ХХ. -С.171−176.
  29. С.Г. Техническая эволюция систем впрыска легкого топлива. Владимир, 1980. — Юс. — Деп. в НИИНавтопром, № 535.
  30. С.Г., Покровский Г. П. Пути совершенствования смесеобразования при центральном впрыске топлива // Автомобильные и тракторные двигатели: Сб. М.: НАМИ, 1995. -Вып. XII. — С.3−7.
  31. Л.Ю., Свиридов Ю. Б. О теплообмене жидких пленок в изотермическом поле // Двигателестроение. 1991. — № 4. — С.3−7.
  32. А.И., Гухман Л. М. К вопросу интенсификации процессов тепло- и массообмена при взаимодействии газо-жидкостных систем // Инженерно-физ. журн. 1966. — Т. Х, № 6. — С.552 — 556.
  33. В.А., Коваль В. П. Газодинамика закрученного потока // Прикладная механика. 1975. — Т. 11, № 9. — С.552−556.
  34. В.А. Токсичность двигателей внутреннего сгорания. М.: Машиностроение, 1973, 200с.
  35. Г. Н., Малов В. В., Згут В. М. Влияние скорости открытия дроссельной заслонки и скоростного режима карбюраторных двигателей на параметры искровых разрядов в свечах зажигания // Автомобильная пром-ть. 1972. — № 1. — С. 10−12.
  36. М.Ю., Киселев Б. А., Туманов В. Н. Определение момента количества движения свежего заряда в цилиндрах ДВС // Изв. вузов. Машиностроение. 1961. -№ 3. — С.107−114
  37. И.Е. Гидравлическое сопротивление циклонов, его определение, величина и пути снижения // Механическая очистка промышленных газов: Сб. М.: Машиностроение, 1974. — С.135−158
  38. И.Е. О методике экспериментального определения гидравлического сопротивления циклонов // Водоснабжение и санитарная техника. 1969. — № 8. — С.21−25.
  39. Испытания аппаратуры впрыска топлива с электронным управлением цикловой подачей для автомобиля ГАЗ-21 «Волга» / Будыко Ю. И., Духнин Ю. В., Коганер В. Э., Лисицын А. И. // Тр. ЦНИТА. Л., 1965. — Вып. 27. — С. 32−37.
  40. И.М. Переход концерна «Дженерал Моторс» на двигатели с впрыском топлива // Автомобильная пром-сть США. 1978. — № 9. -С.1−3.
  41. Карбюратор вихревого типа. Шабалин И. Г. и Абрамов П. П. A.c. СССР № 905 505 кл. F02M 17/00, заявл.30.05.80&bdquo- опубл. 15.02.82.
  42. Карбюратор. Саврвсов P.M. и Саврасова Т. П. A.c. СССР № 670 738 кл. F02M 17/34, заявл.22.04.76., опубл.30.06.79.
  43. Э.Л., Пашенко H.H., Смирнов Ю. Г. Влияние частичной закрутки потока воздуха на характеристики системы пленочного смесеобразования в ДВС //Тр. ЛПИ. 1985. — № 411. — С.100−104.
  44. В.И. Вихревой карбюратор для двухтактных двигателей с искровым зажиганием // Вихревой эффект и его промышленное применение: Материалы III Всесоюз. науч.-техн. конф. Куйбышев: КуАИ, 1981. — С.162−166.
  45. A.A. Вихревой карбюратор для двухтактных двигателей // Вихревой эффект и его промышленное применение: Материалы III Всесоюз. науч.-техн. конф. Куйбышев: КуАИ, 1981. — С. 170−173.
  46. A.A., Пискунов А. Н. Автоматическая система дозирования для вихревого карбюратора // Вихревой эффект и его промышленное применение: Материалы III Всесоюз. науч.-техн. конф. Куйбышев: КуАИ, 1981. — С.153−156.
  47. В.Ф., Свиридов Ю. Б. Экологические проблемы автомобильного двигателя и путь оптимального решения их // Двигателестроение. 1990. -№ 10. — С.55−62.
  48. И.М., Горнушкин Ю. Г. Влияние способа подогрева впускного трубопровода на работу двигателя ЗИЛ-130 при неустановившемся режиме //Автомобильная пром-сть. 1964. — № 3. — С.6−8.
  49. Ю.И. Критический анализ систем карбюрации автомобилей и пути их совершенствования. М.: НИИНавтопром, 1976. — 89с.
  50. C.B., Диденко A.A., Рогалев В. В. Качество распыливания топлива автомобильными электромагнитными и модельными струйными пневмомеханическими форсунками // Двигатель-97: Материалы международной науч.-техн. конф. / МГТУ М., 1997. -С.104−105.
  51. E.H. Статистические методы построения эмпирических формул: Учеб. пособие для втузов. 2-е изд., перераб. И доп. — М.: Высш. шк., 1988. -239с.
  52. A.B. Сравнение параметров автомобильного двигателя с искровым зажиганием при впрыске во впускную трубу и в цилиндр // Тр. ЦНИТА. Л., 1966. — Вып.29. — С.35−38.
  53. И.Л. Обзор систем питания для двигателей с центральным впрыском топлива // Тр. ЦНИТА. Л., 1986. — С.295−305.
  54. А.П., Стенгач С. Д. Безмоторные исследования вихревого карбюратора. Куйбышевский авиационный институт // Некоторые вопросы исследования тепловых машин: Сб. тр. КуАИ. Вып.37. -Куйбышев, 1969 — С.137−146.
  55. А.П., Стенгач С. Д. Исследование влияния вихревого карбюраторного смесеобразования на показатели работы двигателя ГАЗ-24 Д // Некоторые вопросы исследования теплообмена и тепловых машин: Сб. тр. КуАИ. Куйбышев, 1973, Вып.56. — С. 117 125.
  56. К.А., Бенедиктов А. Р., Нигин М. В. Некоторые особенности смесеобразования при впрыске бензина // Тр. МАДИ. М., 1974. -Вып.96. — С.12−19.
  57. К.А., Матюхин JIM. Структура и распределение смеси по цилиндрам при различной интенсивности подогрева впускного трубопровода//Тр. МАДИ. М., 1974. — Вып.96. — С.24−30.
  58. Е.А. Исследование изотермического циклонного потока на модели топочной камеры // Вопросы аэродинамики и теплопередачи в котельно-топочных процессах. М.: Госэнергоиздат, 1958. -С.150- 165.
  59. Новые элементы топливоподающей аппаратуры. (Сборник переводов статей из иностранных журналов) М.: Центральное бюро технической информации тракторного и с.-х. машиностроения. — 1957. — 150с.
  60. М.Ю. Смесеобразующие устройства в системах центрального впрыска с электронным управлением // Повышение эффективности автомобильных и тракторных двигателей: Межвуз. сб. науч. тр. М.:МАМИ, 1985. — Вып. XII. — С.34−42.
  61. Х.О., Иванов Ю. В., Луби Х. О. Исследование аэродинамики потока в закручивающих устройствах // Теплоэнергетика. 1978. -№ 1 — С.37−39.
  62. А.М. Топливо и смазочные материалы: Учеб. для втузов. М: Высш. шк., 1982. — 208с.
  63. В. А. Лосев В.Е. Автомобильные карбюраторы. Л., Машиностроение, 1977. -248с.
  64. . Способы повышения топливной экономичности карбюраторных двигателей // Автомобильный транспорт. 1993. -№ 6. — С.29−32.
  65. А.Н. Вихревая система холостого хода// Вихревой эффект и его промышленное применение: Материалы III Всесоюз. науч,-техн. конф. Куйбышев: КуАИ, 1981. — С.159−162.
  66. Постоянное снижение добычи нефти вынуждает ускорить перевод автотранспорта на газ // Известия. 1996. — 1 марта.
  67. С.Г. Погрешности измерений. Л.: Энергия, 1978. — 262с.
  68. И.Я., Ершов В. В. К вопросам пленкообразования в карбюраторных двигателях // Автомобильная пром-сть. 1964. -№ 11. — С.6−10.
  69. Распределение смеси в карбюраторном двигателе / Андреев В. И., Волин С. Н., Горячий Я. В., Черняк Б. Я, — М.: Машиностроение, 1966.
  70. Д.А. Смесеобразование в автомобильном двигателе при переменных режимах, М.: Машгиз, 1948. 170с.
  71. Д.А., Ерохов В. И. Влияние подогрева впускного трубопровода на процессы смесеобразования и токсичность отработавших газов //
  72. Исследование технико-эксплуатационных свойств автомобильного подвижного состава: Сб. -М.: НИИАТ, 1977. Вып.1. — С.181−189.
  73. Г. Н. Из истории автомобильных ДВС // Автомобильная пром-сть. 1986. № 9, — С. 13−15- № 10. — С. 10−12.
  74. P.M. Исследование эффективности циклонного карбюратора при испытании автомобиля на топливную экономичность // Тр. Казахского научно-исследовательского и проектного ин-та автомобильного трансп. Алма-Ата: КазНИПИАТ, 1978. — Вып.9. — С.146−152.
  75. P.M. Особенности смесеобразования в карбюраторе циклонного типа // Тр. Казахского научно-исследовательского и проектного ин-та автомобильного трансп. Алма-Ата: КазНИПИАТ, 1976. — Вып.7. — С.121−125.
  76. Ю.Б., Афросимова В. Н., Козельский Е. И. К выбору схемы смесеобразования для «гомогенной» камеры сгорания газотурбинных двигателей // Тр. ЦНИТА. Л., 1981. — Вып.77. — С.31−36.
  77. Ю.Б., Дроздовская Л. Ю. Новый способ высокоэффективного теплоотвода к текущим жидким пленкам многофракционного состава (моторным топливам) // Двигателестроение. 1987. — № 10. — С.3−7.
  78. Ю.Б., Скворцов В. А. К вопросу организации оптимального режима испарения топлива во впускном тракте бензинового двигателя // Тр. ЦНИТА. Л., 1978. — Вып.71. — С.32−43.
  79. Ю.Б., Скворцов В. А., Новиков Е. В. Гомогенизация топливовоздушной смеси основа прогресса ДВС // Двигателестроение. — 1982. — № 1. — С.3−7, № 2. — С.3−6.
  80. Ю.Б., Скворцов В. А., Хермик Ф. Р. О показателях автомобиля ВАЗ-2102, оборудованного пленочно-испарительной системой питания, при испытаниях по ездовому циклу // Тр. ЦНИТА. Л., 1982 — Вып.80. — С.3−11.
  81. Ю.Б., Тихонов Ю. В. Проблемы смесеобразования и сгорания в двигателях с внешним смесеобразованием // Двигателестроение. 1988. — № 10. — С.3−7.
  82. Смесеобразование в карбюраторных двигателях. Андреев В. И., Горячий Я. В., Морозов К. А., Черняк Б. Я. / М.: Машиностроение, 1975. 176с.
  83. A.A. Планирование эксперимента при исследовании технологических процессов. М.: Машиностроение, 1981. 184с.
  84. Способ питания топливо-воздушной смесью двигателя внутреннего сгорания. Пинт К. А. и Жуковин А. Т. A.c. СССР № 403 871 кл. F02M 31/18, заявл.23.03.70., опубл.26.10.73.
  85. С.Д. Некоторые результаты экспериментального исследования испаряемости топлива в вихревом карбюраторе // Вихревой эффект и его промышленное применение: Материалы III Всесоюз. науч.-техн. конф. Куйбышев: КуАИ, 1981. — С.156−159.
  86. С.Д. О целесообразности применения вихревого карбюраторного смесеобразования для ДВС // Некоторые вопросы исследования теплообмена и тепловых машин: Сб. тр. КУШ. -Куйбышев, 1973. Вып.56. — С.36−44.
  87. С.Д., Пискунов А. Н., Филатов С. А. Вихревое смесеобразование и токсичность отработавших газов карбюраторного двигателя // Вихревой эффект и его применение в технике: Сб. тр. КУАИ. Куйбышев, 1976. — С.257 — 263.
  88. В.В., Ягодкин В. И. Численное исследование безотрывного закрученного течения в круглой трубе // Вихревой эффект и его промышленное применение: Материалы III Всесоюз. науч.-техн. конф. Куйбышев: КуАИ, 1981. — С.341 — 344.
  89. Устройство для разрушения топливной пленки. Заявка № 63 306 268 Япония, МКИ F02M 35/10- F02M 29/00 /Ониси Хидекадзу, Ито Нобуюки- Ниссан дзидося к.к. Заявл.08.06.87. Опубл.14.12.88.
  90. Е.Т. Регулирование состава смеси с помощью электронных устройств в карбюраторных системах питания бензиновых двигателей в практике зарубежного патентования // Тр. ЦНИТА. Л., 1981. — Вып.77. — С.57−64.
  91. Ю.И. Центробежные форсунки. Л., Машиностроение, 1976. 168с.
  92. A.A. Теория и практика закрученных потоков / АН УССР. Ин-ттех. теплофизики. Киев: Наук, думка, 1989. — 192с.
  93. A.A., Боровицкий C.B. Использование закрученных потоков в тепломассообменных технологических процессах и аппаратах // Промышленная теплотехника. 1983. — Т.5 — № 4. — С.47- 64.
  94. A.A., Исавнин Г. С. Системы питания с впрыском бензина для автомобильных двигателей. М., 1965. 76с.
  95. М.Ф., Ершов А. И. О влиянии закрутки потока на распределение скоростей и температур в круглой трубе // инженерно-физ. журн. 1975, Т.28. — С.630 — 635.
  96. В.К., Халатов А. А. Теплообмен, массообмен и гидродинамика закрученных потоков в осесимметричных коналах. -М.: Машиностроение, 1982. -200с.
  97. Электронное управление автомобильными двигателями / Г. П. Покровский, Е. А. Белов, С. Г. Драгомиров и др. М., Машиностроение, 1994. — 336с.
  98. В.В., Белов Е. А., Драгомиров С. Г. Системы центрального впрыска топлива //Автомобильная пром-сть. 1996. — № 9. — С.20−21.
  99. В.В., Драгомиров С. Г. Белов Е.А. Центральный впрыск топлива. Перспективы применения // Автомобильная пром-сть. -1995. № 1. — С.10−11.
  100. An analysis of wall flow and behavior of fuel in induction systems of gasoline engines / Nagaishi H., Miwa H. Kawamura Y. Saitoh M. // Society of Automotive Engineers, Inc. 1989. — P. 1−7.
  101. Audo T, Minoura M., Ito S. A study of fuel transport delay in intake manifold and A/F compensation strategy // JSAE Review 1987. — Vol.8. -№ 4. — P.20−25.
  102. Bardon M.F., Rao V.K., Gardiner D.P. Intake manifold fuel film transient dynamics / SAE Techn/ Pap. Ser. 1987. — № 22 — p.1−8.- 190 125. Beecomans J.M. A steady-state model of the reverse-flow cyclone I I J/Aerosol Sci. 1972. — Vol.3, № 6. — P.491.
  103. BOSCH R. Motronic Engine Managment, Technical Insruction, Edition 3, August 1994.
  104. Bradley D. The Hydrocyclone. Oxford- London et al.: Pergamon Press, 1965. -330p.
  105. Esuidier M.A. Confined vortices in flow machinery // Rev. Fluid Mech. -1987.-Vol.191.-P.27−57
  106. Flow Bench, Super Flow Corporation, 1994.
  107. Huachen P., Shiying. Z. Measurement of Streamwise Vorticity Using a Vane Vorticity Meter // Int. J. Heat and Fluid Flow. 1987. — Vol. 8, № 1. -P.72−75
  108. Improving acceleration performance in an S.I. engine using the single -point injection systems / Ishizuka Т., Okawa K., Hamai K., Ishizawa S. // JSAE Review 1988. — Vol.9. — № 3. — P.8−13.
  109. Kawasaki Т., Kawabe R. Development of simulation technology on automobile fuel supply system // Hitachi Review 1990. — Vol.39. — № 5. -P.295−298.
  110. Lindestrom-lang C.U. The three dimensional distributions of tangential velocity and total temperature in vortex tubes // J. Fluid Mech. 1971. -Vol.45.-pt 1.-P. 161−187.
  111. Servati H. B., Yuen W.W. Deposition of fuel droplets in horizontal intake manifolds and the behavior of fuel film flow on its walls // Society of Automotive Engineers, Inc. 1985. — P. 125−129.
  112. Vatistas G.H., Tzirtzigans S. Jiang Z., Lin S. Mech. Engr. Dept., Concordia Univ., Canada. The Aerodynamic Resistance of Vortex Chambers. Front. Fluid Mech., Beijing, 1 4 July, 1987. — Oxford etc. -P. 1045- 1049.
  113. Yamamoto T., Ohta T., Iwano H. An analysis on the behavior of fuel droplets in the intake manifold // JISAE Review 1985. — Vol.18 — № 8. -P.5−11.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!