Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Экспериментальное исследование радиационных свойств факела в топках барабанных котлов ТЭС при сжигании природного газа

Диссертация: Экспериментальное исследование радиационных свойств факела в топках барабанных котлов ТЭС при сжигании природного газа
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Барабанные котлы средней производительности марки ТПЕ-429 и БКЗ-210−140 спроектированы для камерного сжигания каменных углей. Однако в настоящее время эти котлы широко применяются для сжигания в них природного газа. Отличительной особенностью процесса радиационного теплообмена при сжигании угля является наличие в продуктах сгорания золовых частиц, отсутствие которых при сжигании природного газа… Читать ещё >

Экспериментальное исследование радиационных свойств факела в топках барабанных котлов ТЭС при сжигании природного газа (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. СОСТОЯНИЕ ПРОБЛЕМЫ И ПОСТАНОВКА ЗАДАЧ ИССЛЕДОВАНИЯ
    • 1. 1. Интенсивность излучения факела при сжигании в котлах различных топлив
    • 1. 2. Излучение трехатомных газов в составе продуктов сгорания
    • 1. 3. Излучение сажистого факела
    • 1. 4. Концентрация сажи и расчет излучения сажистых пламен
    • 1. 5. Степень черноты газовых потоков, содержащих золовые и коксовые частицы
    • 1. 6. Тепловосприятие топок энергетических котлов
    • 1. 7. Тепловое напряжение в высоконапорных камерах сгорания
  • Выводы
  • 2. РАЗРАБОТКА МЕТОДИКИ ИССЛЕДОВАНИЯ И
  • ОБОРУДОВАНИЯ
    • 2. 1. Определение геометрии и расположения факела в топочном объеме
    • 2. 2. Определение теплонапряженности топочного объема по режимным условиям процесса горения в топке котла
    • 2. 3. Определение температуры газов на выходе из топки
    • 2. 4. Коэффициент тепловой эффективности экранов
    • 2. 5. Определение степени черноты топки
    • 2. 6. Определение эффективной температуры экранной поверхности
    • 2. 7. Разработка методики практического применения результатов измерений падающих тепловых потоков
    • 2. 8. Разработка оборудования для измерения температуры внутритопочного объема
    • 2. 9. Разработка оборудования для измерения интегральной плотности падающего излучения
    • 2. 10. Анализ погрешностей экспериментов
  • Выводы
  • 3. РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ В ТОПКАХ КОТЛОВ ТГМ-84А, Б № 1−3 КТЭЦ
    • 3. 1. Краткое описание конструкции котла ТГМ-84А
    • 3. 2. Идентификация схем расположения лючков, горелок и конструкции обмуровки
    • 3. 3. Распределение температур внутри топочных объемов
    • 3. 4. Результаты исследования интегральных плотностей падающего излучения котла ТГМ
  • Выводы
  • 4. ИССЛЕДОВАНИЕ ТЕПЛОВОГО ИЗЛУЧЕНИЯ ФАКЕЛА В
  • ТОПКЕ КОТЛА ТПЕ
    • 4. 1. Конструктивные характеристики котла ТПЕ
    • 4. 2. Основные результаты исследования распределения плотности падающих потоков излучения и температуры в топке котла ТПЕ
  • Выводы
  • 5. ТЕПЛОВОЕ ИЗЛУЧЕНИЕ ФАКЕЛА В ТОПКЕ КОТЛА БКЗ
    • 5. 1. Конструктивные особенности котла БКЗ
    • 5. 2. Результаты исследования распределения плотности потоков излучения и температуры в топке котла БКЗ
  • Выводы
  • 6. АНАЛИЗ ВЛИЯНИЯ РЕЖИМНЫХ И КОНСТРУКТИВНЫХ ПАРАМЕТРОВ НА ХАРАКТЕРИСТИКИ РАДИАЦИОННОГО ТЕПЛООБМЕНА В ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ КОТЛАХ
    • 6. 1. Влияние паровой нагрузки котлов на плотность падающих потоков
    • 6. 2. Тепловосприятие экранных поверхностей
    • 6. 3. Степень черноты факела и топки
  • Выводы

Актуальность темы

Главным и основным видом теплогенерирующего оборудования на ТЭС являются паровые котлы. В парке котлов ТЭС значительную долю занимают барабанные котлы с естественной циркуляцией, которые к настоящему времени имеют средний срок эксплуатации 45−50 лет и, следовательно, сильно изношены и морально устарели. С другой стороны экономия топливных ресурсов в настоящее время вынуждает интенсифицировать процесс сжигания топлива в топках энергетических котлов с целью повышения их КПД. Однако конструктивное исполнение котлов позволяет достигать оптимальных значений КПД только при сжигании основного топлива. Для повышения КПД котлов при работе на резервном топливе требуется модернизация конструкций котлов, которой должно предшествовать экспериментальное исследование радиационного теплообмена и в частности радиационных свойств факела в топках котлов.

Барабанные котлы средней производительности марки ТПЕ-429 и БКЗ-210−140 спроектированы для камерного сжигания каменных углей. Однако в настоящее время эти котлы широко применяются для сжигания в них природного газа. Отличительной особенностью процесса радиационного теплообмена при сжигании угля является наличие в продуктах сгорания золовых частиц, отсутствие которых при сжигании природного газа заметно снижает плотность падающего потока и интенсивность радиационного теплообмена в топках котлов.

На интенсивность протекания радиационного теплообмена в топках котлов оказывают влияние такие конструктивные параметры топки как конструкция экранов и шаг труб в экранах, схема расположения и число горелок и их марка, тип факела. Режимные параметры работы котлов также оказывают влияние на интенсивность радиационного теплообмена в топочной камере. В этой связи экспериментальные исследования влияния совокупности перечисленных факторов на радиационные свойства факела в топках котлов ТЭС являются чрезвычайно актуальными.

Целью диссертационной работы является получение новых данных по радиационным свойствам факела для повышения эффективности теплообмена излучением в топках барабанных котлов в зависимости от конструктивных особенностей и режимных условий их эксплуатации на ТЭС.

Для достижения поставленной цели в диссертации решались следующие задачи:

1. Экспериментальное исследование полей температур, падающих лучистых потоков, степени черноты факела по высоте ширине и глубине топочных объемов барабанных котлов при различных паровых нагрузках.

2. Исследование закономерностей изменения падающих потоков теплового излучения от факела на экранные поверхности нагрева котлов в зависимости от конструкции экранных поверхностей и схемного расположения горелок.

3. Исследование излучательной способности топок и коэффициента тепловой эффективности экранов, выработка рекомендаций для повышения эффективности теплообмена излучением конкретных конструкций топок и экранных поверхностей барабанных котлов при сжигании природного газа.

Основные методы научных исследований. В работе использованы методы теории лучистого теплообмена, спектроскопии, инфракрасной техники. Для расчетов и построения графических зависимостей использовались пакеты прикладных программ, таких как Microsoft Exel, MathCad, Visual Fortran 6.0.

Научная новизна работы заключается в следующем:

1. Для барабанных котлов ТГМ-84, ТПЕ-429, БКЗ-210−140 при сжигании уренгойского газа экспериментально получены зависимости температуры факела и падающих потоков по высоте, ширине и глубине топочных объемов при различных паровых нагрузках.

2. Экспериментально получены закономерности изменения коэффициентов тепловой эффективности экранов |/ и степени черноты топок ат в зависимости от отношения шага между трубами S к диаметру труб d экранов и конструктивного расположения горелок в открытых топках энергетических котлов.

3. Получены зависимости о характере влияния паровой нагрузки барабанных котлов средней производительности на степень черноты и температуру факела и на величину падающего потока при сжигании газа уренгойского месторождения.

Достоверность результатов работы обусловлена применением современных методов экспериментальных исследований, сопоставимостью полученных данных с результатами других авторов, практической проверкой предложенных решений на действующих энергетических котлах.

Практическая ценность работы.

Установленные закономерности изменения теплового излучения факела в топках энергетических котлов ТГМ-84А, ТГМ-84Б, ТПЕ-429, БКЗ-210−140 в зависимости от конструктивных особенностей котлов и режимных условий эксплуатации могут быть использованы в технических мероприятиях по модернизации для повышения КПД, находящихся в эксплуатации энергетических котлов на ТЭС.

Результаты работы могут использоваться проектными организациями и котлостроительными заводами при разработке новых конструкций топок энергетических котлов, а также при проведении пусконаладочных и режимно-наладочных работ на котлах, находящихся в эксплуатации.

Реализация результатов работы. Предложения по модернизации и реконструкции топок котлов ТГМ-84А, ТГМ-84Б, ТПЕ-429 с целью повышения их КПД рекомендованы к внедрению на Казанской ТЭЦ-3 (КТЭЦ-3) и в подразделениях ОАО «Татэнерго».

Автор защищает:

1. Полученные экспериментальные данные по распределению температурных полей в топках.

2. Полученные данные по падающим потокам теплового излучения от факела на экранные поверхности и излучательной способности факела в зависимости конструктивных особенностей и условий эксплуатации для конкретных типов энергетических котлов.

Апробация работы. Основные результаты диссертационной работы представлены на: аспирантско-магистрских научных семинарах КГЭУ 20 042 006 г. г.- 16-й Всероссийской научно-технической конференции «Электромеханические и внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика, диагностика технических систем, приборы и методы контроля природной среды, веществ, материалов и изделий. Казань, МВАУ (филиал г. Казань), 2004 г- 17 и 18-й Всероссийской межвузовской научно-технической конференции «Электромеханические и внутрикамерные процессы в энергетических установках, струйная акустика и диагностика приборы и методы контроля природной среды, веществ, материалов и изделий» Казань, КВАКУ (военный институт), 2005 и 2006 г. г.- Международной научно-практической конференции «Газотурбинные технологии и производство парогазотурбинных установок». Казань, КГЭУ, 2006 г.

Личное участие. Основные результаты получены лично автором под научным руководством профессора, д.т.н. Таймарова М. А*.

Публикации. По теме диссертации опубликовано 11 печатных работ.

Структура и объем диссертации

Диссертация состоит из введения, шести глав, заключения, списка литературы и приложения.

ВЫВОДЫ.

1. Для энергетических котлов средней мощности с прямоточными горелками при увеличении паровой нагрузки на 10 т/ч интенсивность падающих на экраны потоков излучения от факела qn? UI в зоне горения возрастает в Л среднем на 1,25−3,6 кВт/м.

2. Для повышения интенсивности радиационного теплообмена в топках энергетических котлов двухфронтальное (встречное) расположение горелок является более эффективным по отношению однофронтальному двухярусному.

3. Сжигание топлива в топках с угловым тангенциальным расположением горелок увеличивает коэффициент тепловой эффективности экранов и степень черноты топки в зоне горения в большей мере, чем уменьшение отношения шага между трубами к диаметру труб s/d.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

1. Получены новые данные по радиационным свойствам факела. Проведено экспериментальное исследование радиационного теплообмена в топках котлов ТГМ-84А, ТГМ-84Б, ТПЕ-429, БКЗ-210−140 при различных паровых нагрузках с различной организацией топочного процесса и различной конструкций экранных поверхностей нагрева в результате которого получены новые данные по падающим потокам теплового излучения, температурам и излучательным характеристикам факела по высоте, ширине и глубине топок.

2. Выявлено расположение максимумов интенсивности излучения и температур по высоте топок котлов для однофронтального, встречного и тангенциального расположения горелок при различном числе горелок в ярусах. Получено, что для открытых топок для интенсификации радиационного теплообмена с применением прямоточных горелок предпочтительным является встречное расположение горелок.

3. На интенсификацию лучистого теплообмена в большей мере оказывает схемное решение по расположению горелок в топке и в меньшей мере отношение шага s между трубами и диаметру d экранных труб, так например, угловое тангенциальное расположение горелок с позиций повышения эффективности радиационного теплообмена даже при большем s/d является предпочтительным.

4. При модернизации конструкций котлов ТГМ-84А, ТГМ-84Б и ТПЕ-429 при работе на газе для повышения КПД рекомендуется утепление пода, уменьшение его поверхности, применение натрубной обмуровки (ошипованных экранов) до нижнего яруса горелок и введение хромопериклаза ХМ в состав рецептуры при изготовлении обмуровочного огнеупора.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод./ Под ред. Н. В. Кузнецова и др. — М.: Энергия, 1973. — 296 с.
  2. А.Г. Основы теплообмена излучением. М. Л.: Энергоиздат, 1962, — 331 с.
  3. А.Г. Тепловое излучение в котельных установках. Л.:Энергия, 1967.-326 с.
  4. А.Г. Теплообмен в топках паровых котлов. Л.: Энергоатомиздат, 1984. — 240 с.
  5. Излучательная свойства твердых материалов. Справочник / Под общ. ред. А. Е. Шейндлина. М.: Энергия, 1974. — 472 с.
  6. В.В. Теплообмен в топках паровых котлов. М.-.Л.: Машгиз, 1963.- 180 с.
  7. А.Д., Иванцов Г. П. Теплопередача излучением в огнетехнических установках. М.: Энергия, 1970. — 400 с.
  8. А.С. Лучистый теплообмен в печах и топках. М.: Металургия, 1971. — 439 с.
  9. Э.М., Сэсс Р. Д. Теплообмен излучением. Л.: Энергия, 1971.294 с.
  10. Н.А. Теплообмен излучением в сплошных средах. -Новосибирск: Наука, 1984. 277 с.
  11. М.Н. Сложный теплообмен. М.: Мир, 1976. — 616 с.
  12. Л., Хауэлл Дж. Теплообмен излучением. М.: Мир, 1975. — 934с.
  13. Л.А. Тепловое излучение от неизотермических сферических частиц полупрозрачного материала. Int. J. Heat and Mass Transfer. 2000. V. 43. № 9. P. 1661−1672.
  14. А.Г., Журавлев Ю. А., Мечев В. В. О влиянии химико-минерального состава окисных систем на их радиационные свойства // Теплофизика высоких температур. 1982. — Т. 20. — № 3. — с. 457 — 463.
  15. Расчет нагревательных и термических печей / Под общ. Ред. В. М. Тымчака и В.JI. Гусовского. -М: Металлургия, 1983. 480 с.
  16. А.Г., Журавлев Ю. А., Рыжков JT.H. Теплообмен излучением. Справочник. М.: Энергоатомиздат, 1991. — 432 с.
  17. РД-34.25.514−96 Методические указания по составлению режимных карт котельных установок и оптимизации управления ими, М., Служба передового опыта ОРГРЭС, 1998, 59 с.
  18. РД-34.26−617−97 Методика оценки технического состояния котельныхустановок до и после ремонта, М., ОРГРЭС, 1998. 12 с.
  19. Pepperhof W. und Behr A. Archiven Eisenhuttenwerken. 1982. Band 9. № 10. S. 12−16.
  20. A.M., Митор B.B., Терентьев В. Д. Экспериментальное исследование степени черноты мазутного факела. Теплоэнергетика 1976, № 7, с. 35−39.
  21. А. К. Экспериментальные работы на парогенераторах. М.: у Энергия, 1971.
  22. Д. Н., Эскин Н. Б. Наладка котельных установок. М.: Энергоатомиздат, 1989. 320 с.
  23. В. И. и др. Теплотехнические испытания котельных установок. М.: Энергия, 1977. 297 с.
  24. Г. А. Теплотехнические измерения. М.: Энергоиздат, 1990. 544с.
  25. Ю. М. Испытания оборудования котельного отделения. М.: • МЭИ, 1987. 55 с.
  26. Жаростойкость контрукционных материалов энергомашиностроения. Руководящие материалы. Л.: 1978.49 с.
  27. М.Л., Погребняк А. П., Вальдман A.M., Романов B.C. К расчёту теплообмена в котлах-утилизаторах // Теплоэнергетика. 1987. — № 1. -с. 30 — 34.
  28. M.H., Лисин Ф. Н. Радиационные свойства потока взвешенных частиц медной сульфидной шихты в металлургических печах // Промышленная теплотехника. 1985. — Т. 7. — № 2. — с. 33 — 37.
  29. Д. Рассеяние электромагнитного излучения сферическими полидисперсными частицами. М.: Мир, 1971. 265 с.
  30. Trasition Metal Pyrite Dichaicogenides: High-Pressure Synthesis and Correlation of Properties / T.A.Bither, R.I.Bouchard, W.H. Cloud et el. // Inorg.
  31. Chem. -1968. V.7. — P.2208−2220.
  32. Ю.А. Лучистый теплообмен в газопылевых средах. Канд. дисс. Свердловск, 1968. -156 с.
  33. Т. П., Рыжков Л. Н. Приложение теории дифракции к If переносу теплового излучения // Промышленная теплотехника. 1983. — Т. 5.4.-с. 26−45.
  34. А.Г., Адзерихо К. С., Трофимов В. П. Коэффициент тепловой эффективности экранов в топках парогенераторов // Инженерно-физический журнал, 1981.-Т. 40. — № 5. с. 854 — 863.
  35. О.Н., Крейнин Е. В., Мастрюков Б. С. Радиационный газовый нагрев. Л.: Недра, 1989. 295 с
  36. А.Г., Талибджанов 3. С., Полатов Т. Т. О спектре размеров и # излучении частиц сажи при совместном сжигании мазута и газа // Пром.теплотехника. 1982. № 5. с. 93−97.
  37. А. П., Науменко Е. К. Рассеяние света сферическими частицами и полидисперсными системами. Минск, 1972. (Препринт / Ин-т физики АН БССР).
  38. М.А., Таймаров В. М., Лавирко Ю. В. Влияние химического состава и температуры частиц на коэффициента ослабления лучейполидисперсными системами. Известия Академии наук. Энергетика. 2005 г., № 6, с.100−107.
  39. К. С., Брыль А. И. О приближенном представлении оптических характеристик полидисперсных сред // Журн. прикл. спектр. 1979. Т. 30, вып. 5. с. 922−928.
  40. Т. П., Рыжков JI. Н. Приложение теории дифракции к переносу теплового излучения // Промышленная теплотехника. 1983. — Т. 5.№ 4.-с. 26−45.
  41. М.А., Зайцев В. А. Расчет лучистого теплообмена в котлах-утилизаторах, устанавливаемых за печами обжига серного колчедана. Депонирована в НИИЭИНФОРМЭНЕРГОМАШ.№ 32-ЭМ-Д-82. 1982. 11 с.
  42. X 43. Адзерихо К. С., Ноготов Е. Ф., Трофимов В. П. Радиационныйтеплообмен в двухфазных системах. Минск: Наука и техника, 1987. — 166 с.
  43. А. А., Корнеев М. И. Парогазовые установки. Л.: Машиностроение, 1974. 320 с.
  44. М.А. Лабораторный практикум по курсу «Котельные установки и парогенераторы». Учеб. пособие. Казань, КГЭУ, 2002. 140 с.
  45. К.К., Кащеев И. Д., Мамыкин П. С. Технология огнеупоров. М.: Металлургия, 1988. 228 с.
  46. К., Хафмен Д. Поглощение и рассеяние света малыми частицами. М.: Мир, 1986. 660 с.
  47. Т.Р. Радиационная пирометрия. М. Мир, 1964. 248 с.
  48. В.И., Румынский А. Н. Лучистый теплообмен в плоскопараллельном слое излучающего, поглощающего и рассеивающего газа при произвольной индикатрисе рассеяния. // Изв. АН СССР. Механика жидкости и газа, 1968, № 3, сЛ 65−169.
  49. В.М., Мосьяков В. Е. Ослабление излучения монодисперсными системами частиц / Теплофизика высоких температур, 1981, т. 19, № 2, с. 362−367.
  50. А.А. и др. Особенности теплообмена в топке мощного мазутного котлоагрегата с подовой компоновкой горелок. Электрические станции, 1981, № 9, с. 27−30.
  51. А.Н., Воропаев В. В. Моделирование факела излучающими цилиндрами и расчет теплообмена в топке парового котла ТГМП-314. Теплоэнергетика 2004, № 8, с. 48−52.
  52. С.Т. Математическое моделирование излучательной способности светорассеивающих объемов с учетом линейчатой структуры // Тр.1 Рос. нац. конф. по теплообмену. М., 1994. Т.9. с. 223−228.
  53. А.П., Лелеев Н. С., Виленский Т. В. Парогенераторы. М., Энергоатомиздат, 1985. 376 с.
  54. А.Г., Клабуков В. Я., Кузьмин В. А. Радиационные характеристики полидисперсных систем сферических частиц. Горький. Волго-вятское книжное изд-во. 1976. 112 с.
  55. М.А., Степанов И. Е. Оптические константы твердой дисперсной фазы рабочих сред котлов КС-450-ВТКУ и БКЗ-210−140Ф // Изв. Вузов. Энергетика. 1989. № 7. — с. 78 — 81.
  56. М.А. Оптические постоянные вещества частиц конверторной пыли // Инженерно-физический журнал. 1998. — Т. 71. — № 6. -с. 1056−1058.
  57. Е.Н., Латыев Л. Н., Чеховской В .Я. Методы определения оптических постоянных металлов и сплавов при высоких температурах // Теплофизика высоких температур. 1978. — Т. 16. — № 1.-е. 178- 189.
  58. А.П. О точности определения оптических постоянных поглощающих веществ методом зеркального отражения // Инженерно-физический журнал. 1959. — Т.З. — № 9. — с. 74−82.
  59. Sethna P.P., Lary W., Pinkley, Dudley Williams. Оптические постоянные сульфата меди в инфракрасной области спектра // J. Opt. Soc. Am. 1977. V. 67. N. 4. P. 499−501.
  60. Г. Рассеяние света малыми частицами: Пер. с англ./Под ред. В. В. Соболева. М.: Изд-во иностр. лит., 1961.
  61. М.А. Лабораторный практикум по курсу «Котельные установки и парогенераторы». Казань, КГЭУ, 2002. 140 с.
  62. А.Н. Основы пирометрии. М., Металлургия, 1964. 471 с.
  63. Ю. И. Оптические свойства полупроводников. М.: Наука, 1977.
  64. Brewster М. Q., Tien С. L. Examination of two flux model for radiative transfer in particulate system // Int. Journ. Heat Mass Transfer. 1982. Vol. 25. P. 1905−1907.
  65. М.А. Справочные таблицы по инфракрасному излучению нагретых тел. М., Наука, 1964. 320 с.
  66. М.А. Инфракрасное излучение нагретых тел. М., Наука, 1965. 223 с.
  67. О.А. и др. Температурные измерения. Справочник. / Киев, Наукова думка, 1984. 494 с.
  68. В.М. Математическая обработка наблюдений.- М: Наука, 1975. 345 с.
  69. М.А., Максимов Е. Г. Интегральная излучательная способность огнеупоров систем MgO-A^Cb и MgO- SiC^. Межвузовский тематический сборник научных трудов «Тепломассообменные процессы и аппараты» Казань, КГТУ, 2004 г, с. 122−125.
  70. М.А., Закиров И. А., Таймаров В. М., Максимов Е. Г. Интенсивность излучения факела в топках котлов ТГМ-84А. Известия вузов. Проблемы энергетики, 2005 г., № 7−8. с. 27−32.
  71. М.А., Таймаров В. М., Максимов Е. Г., Хусаинов Д. Г. Плотность излучения факела в топке котла БКЗ-210−140. Известия вузов. Проблемы энергетики, 2005 г., № 9−10. с. 8−12.
  72. М.А., Максимов Е. Г., Хусаинов Д. Г., Таймаров В. М. Распределение плотности падающего потока от факела в топке котла при сжигании газа. Известия вузов. Проблемы энергетики, 2005 г., № 11−12. с. 100 104.
  73. М.А., Закиров И. А., Максимов Е. Г., Хусаинов Д. Г., Таймаров В. М. Интенсивность излучения факела в топке котла ТПЕ 429. Известия вузов. Проблемы энергетики, 2006 г., № 1−2. с. 29−35.
  74. БКЗ-210−140 0.70 0.70 0.77
  75. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 1 левый) на отм 8 м
  76. ТЕРА 27.8 мВ (факел), ОППИР — 1370 °C (факел), плотность потока2 2излучения Е =512 104 Вт/м 440 409 ккал/м" ч, степень черноты факела, а = 1,239
  77. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 2 правый) на отм 8 м
  78. ТЕРА 20.7 мВ (факел), ОППИР — 1340 °C (факел), плотность потока излучения Е = 384 070 Вт/м2 = 330 300 ккал/м2ч, степень черноты факела, а = 1,001
  79. Задняя стенка котла. Измерение через лючок (№ 3 левый) на отм 8 м
  80. ТЕРА 22.2 мВ (факел), ОППИР — 1390 °C (факел), плотность потока излучения Ь411 119 Вт/м = 353 562 ккал/мЧ степень черноты факела, а =0,948
  81. Задняя стенка котла. Измерение через лючок (№ 4 средний) на отм 8 м
  82. ТЕРА 24.8 мВ (факел), ОППИР — 1360 °C (факел), плотность потока9 9излучения Е = 458 005 Вт/м = 393 884 ккал/м ч, степень черноты факела, а =1,136 (1,031 измерение состеклом)
  83. ОППИР 1400 °C (факел- измерение со стеклом)
  84. Задняя стенка котла. Измерение через лючок (№ 5 правый) на отм 8 м
  85. ТЕРА 23.9 мВ (факел), ОППИР — 1280 °C (факел), плотность потока излучения Е = 441 776 Вт/м2 = 379 927 ккал/м2ч, степень черноты факела, а =1,339
  86. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 8 правый) на отм 11 м
  87. ТЕРА 16.0 мВ (факел), ОППИР — 1120 °C (факел), плотность потока2 2излучения
  88. Е = 299 315 Вт/м = 257 411 ккал/м" ч, степень черноты факела, а =1,402
  89. ТЕРА 7.0 мВ (боковое излучение экрана), ОППИР — 940 °C (боковое излучение экрана), плотность потока излучения1. Е = 137 018 Вт/м = 117 835ккал/м2ч, степень черноты, а = 1,116
  90. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 7 левый) на отм 11 м
  91. ТЕРА 15.8 мВ (факел), ОППИР — 1180 °C (факел), плотность потока излучения Е = 295 708 Вт/м2 = 254 309 ккал/м2ч, степень черноты факела, а = 1,170
  92. Правая стенка котла. Измерение через лючок (№ 9) на отм 11 м
  93. ТЕРА 19.7 мВ (факел), плотность потока излучения Е = 366 037 Вт/м2 = 314 791 ккал/м2ч
  94. ТЕРА 14.3 мВ (без пламени), плотность потока излучения Е = 268 658 Вт/м = 231 047 ккал/м2ч
  95. ТЕРА 14.8 мВ (стенка левого экрана), ОППИР — 1160 °C (отложения на зевом экране), плотность потока излучения1. Е = 277 675 Вт/м2 = 238 801ккал/м ч, степень черноты факела, а = 1,161
  96. Левая стенка котла. Измерение через лючок (№ 6) на отм 11 м
  97. ТЕРА 13.8 мВ (излучение правого экрана), ОППИР — 1160 °C (излучение правого экрана), плотность потока излучения1. Е = 259 642 Вт/м = 223 292ккал/м2ч, степень черноты факела, а = 1,086
  98. Левая стенка котла. Измерение через лючок (№ 12 средний) на отм 13 м
  99. ТЕРА 12.9 — 13.2 мВ, ОППИР — 1020 °C, плотность потока излучения Е -243 412 — 248 823 Вт/м2 = 209 335 — 213 987 ккал/м2ч, степень черноты, а = 1,536 -1,570
  100. ТХА на отм. 13 м лючок № 12см. 0 10 20 30 40 501. С 610 690 710 720 730 940
  101. Левая стенка котла. Измерение через лючок (№ 13) на отм 13 м
  102. ТЕРА 12.5 мВ (факел), ОППИР — 1080 °C (факел), плотность потока излучения Е = 236 199 Вт/м2 = 203 131 ккал/м2ч, степень черноты факела, а = 1,243
  103. ТЕРА 10.5 мВ (правый экран), ОППИР — 1000 °C (правый экран), плотность потока излучения Е = 200 133 Вт/м2 = 172 115 ккал/м2ч, степень черноты, а = 1,344
  104. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 14) на отм 13 м
  105. ТЕРА 11.5 мВ (задний экран), ОППИР — 1020 °C (шамот), плотность потока излучения Е =218 166 Вт/м2 = 187 623 ккал/м2ч, степень черноты факела, а = 1,377
  106. Правая стенка котла. Измерение через лючок (№ 16 средний) на отм 13 м
  107. ТЕРА 12.3 мВ, ОППИР — 1040 °C, плотность потока излучения Е = 232 593 Вт/м2 = 200 030 ккал/м2ч, степень черноты факела, а = 1,380
  108. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 21 правый) на отм 15.5 м
  109. ТЕРА 7.8 мВ (задняя стенка без отложений), плотность потока излучения Е = 151 444 Вт/м2 = 130 242 ккал/м2ч
  110. ТЕРА 5.2 мВ (правый экран- факела нет), плотность потока излучения Е = 104 558 Вт/м2 = 89 920 ккал/м2ч
  111. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 20 средний) на отм 15.5 м
  112. ТЕРА 9.9 мВ (задняя стенка), ОППИР — 920 °C (задняя стенка- факела нет), 2 2плотность потока излучения Е = 189 314 Вт/м 162 810 ккал/мЧ степень черноты, а = 1,648
  113. Левая стенка котла. Измерение через лючок (№ 18) на отм 15.5 м
  114. ТЕРА 8.8 мВ (правый боковой экран), ОППИР — 820 °C (правый боковой2 2 экран), плотность потока излучения Е = 169 477 Вт/м = 145 750 ккал/мЧстепень черноты, а = 2,094
  115. Левая стенка котла. Измерение через лючок (№ 23 левый) на отм 18 м
  116. ТЕРА 8.4 мВ (правый боковой экран), ОППИР — 800 °C (правый боковой2 2экран), плотность потока излучения Е = 162 264 Вт/м = 139 547 ккал/мЧ степень черноты, а = 2,159
  117. Левая стенка котла. Измерение через лючок (№ 24 правый) на отм 18 м
  118. ТЕРА 6.2 мВ (излучение фронта), ОППИР — 810 °C (излучение фронта), 2 2плотность потока излучения Е = 122 591 Вт/м = 105 428 ккал/м ч, степень черноты, а = 1,572
  119. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 26 средний) на отм 18 м
  120. ТЕРА 6.0 мВ (задняя стенка), ОППИР — 1100 °C (трубные отложения на2пароперегревателе), плотность потока излучения Е = 118 985 Вт/м 1 023 272ккал/м ч, степень черноты, а = 0,591
  121. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 27 правый) на отм 18 м
  122. ТЕРА 5.0 мВ (задняя стенка), ОППИР — -800 °С (задняя стенка), плотность потока излучения Ь = 100 952 Вт/м2 = 86 818 ккал/м2ч, степень черноты, а =1,343
  123. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 1 левый) на отм 8 м
  124. ТЕРА 27.6 мВ (факел), ОППИР — 1400 °C (факел), плотность потока излучения Е = 508 498 Вт/м = 437 308 ккал/мЧ степень черноты факела, а = 1.145
  125. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 2 левый) на отм 8 м
  126. ТЕРА 25.6 мВ (факел), ОППИР — 1380 °C (факел), плотность потока2 2излучения Е = 472 431/м = 406 291 ккал/м ч, степень черноты факела, а = 1.116
  127. Задняя стенка котла. Измерение через лючок (№ 4 средний) на отм 8 м
  128. ТЕРА 26.4 мВ (факел), ОППИР — 1420 °C (факел), плотность потока1. О Оизлучения Е = 486 858 Вт/м = 418 698 ккал/мЧ степень черноты факела, а = 1.045
  129. Задняя стенка котла. Измерение через лючок (№ 5 правый) на отм 8 м
  130. ТЕРА 21.2 мВ (факел), ОППИР — 1400 °C (факел), плотность потока2 2излучения Е = 393 086 Bt/mz = 338 054 ккал/мЧ степень черноты факела, а = 0.885
  131. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 8 правый) на отм 11 м
  132. ТЕРА 15.2 мВ (факел), ОППИР — 1220 °C (факел), плотность потока излучения Е = 284 888 Вт/м2 = 245 004 ккал/м2ч, степень черноты факела, а = 1.011
  133. ТЕРА 15.0 мВ (отложение правого экрана), ОППИР — 1220 °C (излучение правого экрана), плотность потока излучения1. Е = 281 282 Вт/м = 241 902ккал/м ч, степень черноты, а =0.998
  134. ТЕРА 10.9 мВ (излучение голых труб), плотность потока излучения Е = 207 346 Вт/м2 = 178 318 ккал/м2ч.
  135. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 7 левый) на отм 11 м
  136. ТЕРА 15.2 — 16.7 мВ (факел), ОППИР — 1140 °C (факел), плотность потока излучения Е = 284 888 — 311 938 Вт/м2 = 245 004 — 268 267 ккал/м2ч, степень черноты факела, а = 1.260 — 1.380
  137. Правая стенка котла. Измерение через лючок (№ 9) на отм 11 м
  138. ТЕРА 15.8 мВ (стенка левого экрана), ОППИР — 1240 °C (отложения на левом экране), плотность потока излучения Е295 708 Вт/м = 254 309ккал/м ч, степень черноты, а = 0.995
  139. Левая стенка котла. Измерение через лючок (№ 6) на отм 11 м ТЕРА 16.5 мВ (излучение правого экрана), ОГШИР — 1300 °C (излучение отложений правого экрана), плотность потока излучения Е = 308 330 Вт/м2 = 265 165 ккал/м2ч, степень черноты факела, а = 0.888
  140. Задняя стенка котла. Измерение через лючок (№ 10) на отм 11 м
  141. ТЕРА 15.5 — 16.2 мВ (без пламени), ОГШИР — 1280 °C (факел), плотность потока излучения Е = 290 298 — 302 921 Вт/м2 = 249 656 — 260 512 ккал/м2ч, степень черноты, а = 0.880 — 0.918
  142. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 31 средний) на отм 21 м
  143. ТЕРА 5.2 мВ (экран), плотность потока излучения Е = 104 558 Вт/м2 = 89 920 ккал/м2ч
  144. ТЕРА 5.6 мВ (обмуровка), плотность потока излучения Е =111 771 Вт/м = 96 123 ккал/м2ч Факел очень слабый
  145. ТЕРА 4.9 мВ (фестон- задний экран), плотность потока излучения Е = 99 148 Вт/м2 = 85 267 ккал/м2ч
  146. ТЕРА 5.2 мВ (ширма- пароперегреватель), плотность потока излучения Е = 104 558 Вт/м2 = 89 920 ккал/м2ч
  147. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 31 средний) на отм 21 м
  148. ТЕРА 5.3 мВ (факел), плотность потока излучения Е = 106 361 Вт/м2 = 91 471 ккал/м2ч
  149. ТЕРА 4.6 — 5.6 мВ (фестон- задний экран), плотность потока излучения Е =93 738 111 771 Вт/м2 = 80 615 — 96 123 ккал/м2ч, степень черноты, а = 0,873 -1,041
  150. ТЕРА 5.8 — 6.0 мВ (ширма- пароперегреватель), плотность потока излучения Е = 115 378 — 118 985 Вт/м2 = 99 225 — 102 327 ккал/м2ч ОППИР — 900 °C (отложение на трубах)
  151. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 32 правый) на отм 21 м
  152. ТЕРА 5.7 мВ (факел), ОППИР — 1000 °C (факел), плотность потока2 2излучения Е = 113 575 Вт/м = 97 674 ккал/м ч, степень черноты факела, а = 0,763
  153. ТЕРА 3.2 — 3.7 мВ (правый экран), плотность потока излучения Е = 68 492 -77 509 Вт/м2 = 58 903 — 66 658 ккал/м2ч
  154. ТЕРА 4.6 — 5.2 мВ (шамот задней стенки), плотность потока излучения Е =93 739 104 558 Вт/м2 = 80 615 — 89 920 ккал/м2ч
  155. ТЕРА 2.8 мВ (ширма- пароперегреватель), плотность потока излучения Е = 61 279 Вт/м2 = 52 700 ккал/м2ч
  156. ТХА на отм. 21 м лючок № 32см. 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110мВ 23.2 16.7 18.2 20.7 21.6 24.5 26.2 26.8 26.0 27.3 28.5 28.4
  157. С 591 435 471 531 552 623 664 679 659 691 721 718
  158. Измерение в ТУБУСе (на глубине~60 см на отм. 21 м лючок № 32):1. ТЕРА, мВ 2.8 2.81. ТХА, мВ 38.2 38.6 38.71. ТХА,°С 961 971 974
  159. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 31 средний) на отм 21 м ТХА на отм. 21 м лючок № 31см. 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110мВ 29.2 33.5 34.0 35.2 35.5 35.7 35.7 35.0 34.8 34.2 34.2 33.8
  160. С 738 844 856 886 894 899 899 881 876 861 861 852
  161. Измерение в ТУБУСе (на глубине~60 см на отм. 21 м лючок № 31):1. ТЕРА, мВ 6.3 6.61. ТХА, мВ 43.8 45.1(1120°С)1. ТХА, 0 С 1103 1136
  162. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 27 правый) на отм 18 м
  163. ТЕРА 10.3 мВ (факел), ОППИР — 1040 °C (факел), плотность потока2 2излучения Е = 196 526 Вт/м = 169 013 ккал/м ч, степень черноты факела, а = 1,166
  164. ТЕРА 6.4 мВ (задняя стенка), плотность потока излучения Е =126 198 Вт/м2 = 108 530 ккал/м2ч
  165. ТЕРА 7.2 мВ (ширма- пароперегреватель), плотность потока излучения Е = 140 624 Вт/м2 = 120 937 ккал/м2ч
  166. ТХА на отм. 18 м лючок № 27см. 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110мВ 20.4 32.8 37.0 37.8 38.0 37.7 37.5 37.1 36.8 36.5 36.3 36.0
  167. С 523 827 931 951 956 949 944 934 926 919 914 906(1310)
  168. Измерение в ТУБУСе (на глубине~60 см на отм. 18 м лючок № 27):1. ТЕРА, мВ 7.71. ТХА, мВ 40.2 42.5(1110°С)1. ТХА, 0 С 1012 1070
  169. Фронт котла. Измерение через лючок (№ 26 средний) на отм 18 м
  170. ТЕРА 9.5 мВ (факел), ОППИР — 1140 °C (факел), плотность потокап. излучения Е = 182 100 Вт/м = 156 606 ккал/м ч, степень черноты факела, а = 0,806
  171. ТЕРА 7.0 мВ (задняя стенка), ОППИР — 1050 °C (шамот на трубах заднего экрана), 2 2плотность потока излучения Е = 137 018 Вт/м = 117 835 ккал/м' ч, степень черноты, а = 0,789
  172. ТХА на отм. 18 м лючок № 26см. 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110мВ 21.8 30.8 36.2 37.8 38.3 37.8 37.5 37.2 36.5 36.2 35.9 35.9
  173. С 557 777 911 951 964 951 944 936 919 911 904 904(1330)
  174. Измерение в ТУБУСе (на глубине~60 см на отм. 18 м лючок № 26):1. ТЕРА, мВ 6.0 6.9
  175. ТХА, мВ 37.2 40.8 41.8(1090°С)1. ТХА,°С 936 1027 1052
  176. Левая стенка котла. Измерение через лючок (№ 24 правый) на отм 18 м
  177. ТЕРА 8.3 мВ (факел), ОППИР — 1080 °C (факел), плотность потока2 2излучения Е = 160 461 Вт/м = 137 996 ккал/м ч, степень черноты факела, а = 1,024
  178. ТЕРА 5.3 мВ (фронтальный экран), плотность потока излучения Е = 106 361 Вт/м2 = 91 471 ккал/м2ч
  179. ТЕРА 7.5 мВ (правый экран), плотность потока излучения Е = 146 034 Вт/м2 = 125 589 ккал/м2ч
  180. ТХА на отм. 18 м лючок № 24см. 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110мВ 29.8 34.5 36.3 37.0 37.2 37.0 36.7 36.5 36.1 35.7 35.2 35.1
  181. С 753 869 914 931 936 931 924 919 909 899 886 884(1310)
  182. Измерение в ТУБУСе (на глубине~60 см на отм. 18 м лючок № 24):1. ТЕРА, мВ 4.9 6.3 6.7
  183. ТХА, мВ 36.8 38.9 40.6(1070°С)1. ТХА, 0 С 926 979 1022
  184. Правая стенка котла. Измерение через лючок (№ 28 левый) на отм 18 м
  185. ТЕРА 8.5 мВ (факел), ОППИР — 1030 °C (факел), плотность потока1 Оизлучения Е = 164 067 Вт/м = 141 098 ккал/м ч, стпень черноты факела, а = 1,004
  186. ТЕРА 5.5 мВ (фронтальный экран), плотность потока излучения Е = 109 968 Вт/м2 = 94 572 ккал/м2ч
  187. ТХА на отм. 18 м лючок № 28см. 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110мВ 21.0 19.0 24.5 28.2 29.4 32.5 31.8 29.6 31.6 34.0 30.8 31.9
  188. С 538 490 623 713 743 819 802 748 797 856 777 804(1310)
  189. Измерение в ТУБУСе (на глубине~60 см на отм. 18 м лючок № 28):1. ТЕРА, мВ 4.0 4.4 4.01. ТХА, мВ 32.5 34.2 925°С1. ТХА,°С 819 861
  190. Правая стенка котла. Измерение через лючок (№ 29 правый) на отм 18 м
  191. ТЕРА 10.2 мВ (факел), ОГШИР — 1140 °C (факел), плотность потока1. О Оизлучения Е = 194 723 Вт/м = 167 462 ккал/м ч, степень черноты факела, а = 0,862
  192. ТХА на отм. 18 м лючок № 29см. 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110мВ 30.0 32.3 33.8 34.2 35.5 36.0 36.5 36.2 36.0 35.8 35.2 34.8
  193. С 757 814 852 861 894 906 919 911 906 901 886 876(1280)
  194. Измерение в ТУБУСе (на глубине~60 см на отм. 18 м лючок № 29):1. ТЕРА, мВ 5.51. ТХА, мВ 34.0 38.5 1020°С1. ТХА, 0 С 856 969
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!