Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Исследование и разработка микропроцессорных защит силовых трансформаторов с высшим напряжением 35-110 кВ

Диссертация: Исследование и разработка микропроцессорных защит силовых трансформаторов с высшим напряжением 35-110 кВ
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Разработана методика выбора параметров внутренней цифровой сборки токовых цепей дифференциальной защиты трансформатора. Ее отличительной чертой является простота использования. Разработаны специальные таблицы соответствия групп сборки обмоток силового трансформатора и групп цифровой сборки токовых цепей. Кроме того, уточнена методика выбора уставок микропроцессорной дифференциальной защиты двухи… Читать ещё >

Исследование и разработка микропроцессорных защит силовых трансформаторов с высшим напряжением 35-110 кВ (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • ГЛАВА 1. СТРУКТУРА СИСТЕМЫ МИКРОПРОЦЕС СОРНЫХ ТЕРМИНАЛОВ ЗАЩИТ И АВТОМАТИКИ ПОДСТАНЦИИ СРЕДНЕЙ МОЩНОСТИ
    • 1. 1. Внедрение микропроцессорных устройств в электроэнергетику России
    • 1. 2. Комплекс микропроцессорных терминалов для защиты, автоматики и управления подстанции средней мощности
    • 1. 3. Распределение функций между терминалами основной и резервной защиты силового трансформатора
  • Выводы
  • ГЛАВА 2. УСТРОЙСТВО УПРАВЛЕНИЯ ВЫКЛЮЧАТЕЛЕМ И РЕЗЕРВНЫХ ЗАЩИТ ТРАНСФОРМАТОРА
    • 2. 1. Назначение и основные функции устройства
    • 2. 2. Аппаратная реализация устройства
    • 2. 3. Построение программного обеспечения
      • 2. 3. 1. Система реального времени
      • 2. 3. 2. Распределение функций между процессорами, входящими в систему устройства
    • 2. 4. Способ отстройки от токов нулевой последовательности при использовании устройства на трансформаторе с заземленной нейтралью
  • Выводы
  • ГЛАВА 3. ИССЛЕДОВАНИЕ ХАРАКТЕРА ЭЛЕКТРОМАГНИТНЫХ ПЕРЕХОДНЫХ ПРОЦЕССОВ В СИЛОВЫХ ТРАНСФОРМАТОРАХ И В ТРАНСФОРМАТОРАХ ТОКА
    • 3. 1. Переходные процессы, методы их исследования и их влияние на функционирование защит трансформаторов
    • 3. 2. Переходные процессы при коммутациях в цепях однофазных трансформаторов
      • 3. 2. 1. Включение однофазного трансформатора на холостой ход
      • 3. 2. 2. Отключение внешнего КЗ на стороне низкого напряжения
      • 3. 2. 3. Включение трансформатора с витковым КЗ
      • 3. 2. 4. Отключение КЗ на стороне высокого напряжения
      • 3. 2. 5. Подключение второго трансформатора параллельно работающему
    • 3. 3. Переходные процессы при коммутациях в цепях трехфазных трансформаторов
      • 3. 3. 1. Математическая модель трехфазной группы однофазных трансформаторов
      • 3. 3. 2. Математическая модель трехфазного трансформатора
    • 3. 4. Трансформация бросков тока в измерительных трансформаторах тока
  • Выводы
  • ГЛАВА 4. ПРИНЦИПЫ, ПОЛОЖЕННЫЕ В ОСНОВУ РАЗРАБОТКИ МОДУЛЯ ДИФФЕРЕНЦИАЛЬНОЙ ЗАЩИТЫ ТРАНСФОРМАТОРА
    • 4. 1. Принципы, реализованные в терминалах «Сириус-Т» и «Сириус-ТЗ»
    • 4. 2. Сборка токовых цепей дифференциальной защиты трансформатора
      • 4. 2. 1. Особенности сборки обмоток силового трансформатора и варианты подключения измерительных трансформаторов тока
      • 4. 2. 2. Формирование токовых цепей дифференциальных защит двухобмоточных трансформаторов
      • 4. 2. 3. Формирование токовых цепей дифференциальных защит трехобмоточных трансформаторов
    • 4. 3. Выделение первой и второй гармоник из токов в цепях дифференциальной защиты
    • 4. 4. Коррекция погрешности, вносимой изменением положения устройства РПН силового трансформатора
    • 4. 5. Блокировка по 2-й гармонике дифференциального тока при БНТ. Метод ликвидации замедления действия чувствительной ступени ДЗТ при насыщении трансформаторов тока апериодической составляющей тока КЗ
      • 4. 5. 1. Анализ возможных вариантов блокировки по 2-й гармонике
      • 4. 5. 2. Анализ способов выявления БТН
        • 4. 5. 2. 1. Время-импульсный метод по типу реле ДЗТ
        • 4. 5. 2. 2. Сравнение амплитуд положительных и отрицательных полуволн
        • 4. 5. 2. 3. Сравнение средних значений токов за положительную и отрицательную полуволны
        • 4. 5. 2. 4. Раздельный счет содержания второй гармоники для положительной и отрицательной полуволн
      • 4. 5. 3. Метод различия БНТ и КЗ с насыщением ТТ основанный на контроле тенденции изменения первой гармоники тока
    • 4. 6. Принятые варианты торможения от сквозных токов. Тормозные характеристики дифференциальных защит двух- и трехобмоточных трансформаторов
      • 4. 6. 1. Тормозной ток и тормозная характеристика дифференциальной защиты двухобмоточного трансформатора
      • 4. 6. 2. Формирование тормозного тока в дифференциальной защите трехобмоточного трансформатора
    • 4. 7. Методика выбора уставок микропроцессорной дифференциальной защиты трансформатора
      • 4. 7. 1. Рекомендации по выбору уставок для защиты двухобмоточного трансформатора типа «Сириус-Т»
        • 4. 7. 1. 1. Общие уставки
        • 4. 7. 1. 2. Дифференциальная отсечка
        • 4. 7. 1. 3. Чувствительная ступень дифференциальной защиты
      • 4. 7. 2. Рекомендации по выбору уставок для защиты трехобмоточного трансформатора типа «Сириус-ТЗ»
        • 4. 7. 2. 1. Общие уставки
        • 4. 7. 2. 2. Дифференциальная отсечка
        • 4. 7. 2. 3. Чувствительная ступень дифференциальной защиты
  • Выводы

Силовой трансформатор является одним из важнейших элементов электрической сети любого класса напряжения. Передача электроэнергии на большие расстояния от места производства до места потребления требует в современных сетях не менее чем пяти-, шестикратной трансформации в повышающих и понижающих трансформаторах [7]. Необходимо отметить, что по мере удаления от электростанции снижается класс напряжения и единичная мощность трансформаторов. Одновременно увеличивается число используемых в распределительных сетях трансформаторов. Поэтому основная часть силовых трансформаторов — понижающие трансформаторы с высшим напряжением 110 и 35 кВ. Релейная защита, установленная на этих трансформаторах, имеет самый низкий процент правильной работы среди элементов сети. По данным, например, за период 2000;2003 гг. — средний процент правильной работы релейной защиты трансформаторов и автотрансформаторов составил 89,5%, в то время как тот же показатель для всей массы устройств релейной защиты равен 99,52% [39,49].

В настоящее время на подавляющем большинстве трансформаторов основная защита выполняется с применением дифференциальных токовых реле серии РНТ-560, ДЗТ-10 и ДЗТ-20. Статистика показывает, что данные реле имеют низкий процент правильной работы: РНТ-560 — 92,2%- ДЗТ-10 -88,4%- ДЗТ-20 — 59,2% [39, 50].

Самый низкий процент правильной работы у реле серии ДЗТ-20. Плохие показатели работы данного реле можно объяснить в первую очередь сложностью настройки. Как показывают данные, в целом по защитам доля виновности эксплуатационного персонала составляет 64,6% [40]. К еще одной причине неверной работы защиты можно отнести несоблюдение электромагнитной совместимости (ЭМС). Реле ДЗТ-21 создано на микроэлектронной элементной базе, а, следовательно, подвержено воздействию электромагнитных импульсов. На момент разработки реле не уделялось должное внимание этой проблеме. В документации на реле ДЗТ-21 отсутствуют сведения о какой-либо проверке реле на ЭМС [41].

Реле серии РНТ-560 и ДЗТ-10 морально устарели. Они не позволяют получить первичный ток срабатывания защиты ниже (1,3−1 >5) от номинального тока защищаемого трансформатора, что, в частности, не обеспечивает работу защиты при витковых КЗ в трансформаторе. Техническое несовершенство наших защит особенно заметно на фоне современных микропроцессорных защит зарубежных фирм, позволяющих иметь уставки (0,1−0,3) от номинального тока. Однако следует отметить как дороговизну иностранных микропроцессорных защит, так и плохую их адаптацию к условиям электроэнергетики России.

Учитывая изложенное, актуальной становиться проблема создания комплекса защит, отвечающего современным требованиям.

Последние годы основным направлением в стратегии развития и технического перевооружения релейной защиты и автоматики объектов электроэнергетики является внедрение и освоение микропроцессорных устройств. Использование микропроцессорной техники дает ряд существенных преимуществ: многофункциональность (сочетание в устройстве функций защиты, автоматики, сигнализации, а также регистраторов) — меньшие габариты по сравнению с электромеханическими или микроэлектронными устройствамиширокая система самодиагностики, позволяющая быстро выявлять неисправности микропроцессорного терминаланизкое потребление мощности по цепям постоянного и переменного тока, переменного напряжениявысокопроизводительные процессоры, используемые в терминалах, позволяют реализовать сложные алгоритмы и новые функции, которые трудно или даже невозможно осуществить на базе традиционных устройствудобство наладки и эксплуатации микропроцессорных терминалов, что обеспечивает снижение трудозатрат на обслуживание систем РЗА;

— порт связи с внешними цифровыми устройствами позволяет терминалам выполнять функции низкого уровня в автоматизированных системах типа SCADA, а также взять на себя ряд дополнительных функций: осцилло-графирование электрических величин в аварийном режиме, регистрацию последовательности функционирования устройств системы РЗА и т. д.

Использование микропроцессорной техники позволит повысить эффективность функционирования релейной защиты трансформаторов. А это в свою очередь обеспечивает экономических эффект по следующим составляющим:

— уменьшение затрат на ремонт благодаря ограничению объема разрушения защищаемого трансформатора в пределах одной-двух катушек;

— уменьшение ущерба за счет сокращения времени ремонта трансформатора.

Цель работы заключается в повышении эффективности функционирования релейной защиты трансформаторов средней мощности 10−60 MB, А класса напряжения 35−110 кВ путем разработки и создания современного отечественного микропроцессорного комплекса защит.

Работа выполнена на кафедре «АУЭС» ИГЭУ и в научно-исследовательской лаборатории ЗАО «РАДИУС Автоматика», г. Зеленоград.

Основные задачи исследования. Для достижения поставленной цели в диссертации решаются следующие задачи:

1. Исследование и разработка структуры микропроцессорного комплекса защит, автоматики и сигнализации силового трансформатора.

2. Разработка математических моделей для расчета электромагнитных переходных процессов при коммутациях в цепях силового трансформатора ориентированных на использование современных систем моделирования.

3. Анализ существующих и выбор наиболее эффективных принципов выполнения дифзащиты трансформаторов.

4. Исследование и разработка способов ликвидации замедления действия чувствительной ступени дифференциальной защиты при насыщении трансформаторов тока апериодической составляющей тока КЗ.

5. Разработка способа уменьшения составляющей тока небаланса в дифференциальной цепи, обусловленной изменением положения устройства регулирования под нагрузкой (РПН) силового трансформатора.

6. Исследование возможности и разработка способа компенсации неравенства вторичных токов в плечах дифзащиты и фазового сдвига в трансформаторе цифровым способом внутри микропроцессорного устройства дифференциальной защиты.

7. Выбор целесообразной формы тормозной характеристики и способа формирования тормозного тока для защит двухобмоточных и трехобмоточ-ных трансформаторов.

8. Уточнение методик выбора параметров и уставок микропроцессорных дифференциальных защит трансформаторов.

Основные методы научных исследований. Для решения поставленных задач использовались: современные методы математического и физического моделирования, теория электромагнитных переходных процессов в электрических цепях, элементы теоретических основ электротехники (ТОЭ).

Научная новизна:

1. Разработаны математические модели, обеспечивающие проведение анализа переходных процессов при коммутациях в цепях трехфазной группы однофазных и трехфазных трансформаторов.

2. Разработан способ ликвидации замедления действия чувствительной ступени дифференциальной защиты при насыщении трансформаторов тока апериодической составляющей тока короткого замыкания, основывающийся на качественном критерии различия броска тока намагничивания и короткого замыкания.

3. Предложен способ уменьшения погрешности, вносимой изменением положения устройства регулирования напряжения под нагрузкой силового трансформатора, основанный на контроле коэффициента трансформации тока нагрузки.

4. Получены результаты, показывающие, что для обеспечения устойчивого функционирования дифференциальной защиты с торможением по 2-й гармонике в условиях отклонения частоты в энергосистеме от 50 Гц для выделения второй гармоники следует применять специальные фильтры с усиленным подавлением частот, близких к 50 Гц.

Достоверность результатов, полученных в диссертационной работе, подтверждается проверкой адекватности разработанных математических моделей, сопоставлением результатов моделирования и реальных электромагнитных переходных процессов, а также положительным опытом эксплуатации в энергосистемах России разработанных микропроцессорных терминалов защит и автоматики силовых трансформаторов.

Практическая ценность:

1. Разработана структура микропроцессорных защит и устройств автоматики силового трансформатора для двухтрансформаторной подстанции средней мощности напряжением 35−110 кВ.

2. Разработано программное обеспечение (ПО) микропроцессорных терминалов: управления высоковольтным выключателем и резервных защит трансформатора «Сириус-УВ», дифференциальной защиты двухи трехоб-моточных трансформаторов «Сириус-Т» и «Сириус-ТЗ».

3. В разработанном ПО реализованы: алгоритмы цифровой фильтрации первой и второй гармоник тока в цепи дифференциальной защиты с торможением по 2-й гармонике, обеспечивающие правильное функционирование защиты при незначительных отклонениях частоты в системе от 50 Гцспособ цифровой сборки токовых цепей дифференциальной защиты трансформатора, выравнивания вторичных токов и компенсации фазового сдвига в трансформаторе.

4. Уточнена методика выбора уставок микропроцессорной дифференциальной защиты двухи трехобмоточного трансформатора и разработана методика выбора параметров внутренней цифровой сборки токовых цепей дифференциальной защиты трансформатора.

Реализация результатов работы. Результаты выполненных исследований и разработок использованы автором при создании устройств микропроцессорных защит «Сириус-УВ», «Сириус-Т» и «Сириус-ТЗ». Данные терминалы выпускаются серийно на предприятии ЗАО «РАДИУС Автоматика» с 2004 г.

Основные положения, выносимые на защиту:

1. Структура микропроцессорного комплекса защит, автоматики и сигнализации силовых трансформаторов средней мощности напряжением 35 110 кВ. Распределение функций между терминалами, входящими в состав комплекса.

2. Математические модели для анализа переходных процессов при коммутациях в цепях трехфазной группы однофазных и трехфазных трансформаторов.

3. Методика выбора параметров внутренней цифровой сборки токовых цепей дифференциальной защиты трансформатора.

4. Способ уменьшения погрешности, вносимой изменением положения устройства регулирования под нагрузкой силового трансформатора, использующий для действия контроль коэффициента трансформации тока нагрузки.

5. Использование специального фильтра выделения второй гармоники для обеспечения устойчивого функционирования дифференциальной защиты с торможением по 2-й гармонике в условиях отклонения частоты в энергосистеме от 50 Гц.

6. Способ ликвидации замедления действия чувствительной ступени дифференциальной защиты при насыщении трансформаторов тока апериодической составляющей тока КЗ.

Апробация работы. Основные положения диссертации докладывались на научных семинарах и заседаниях кафедры АУЭС ИГЭУ, Иваново, 20 032 004 гг., на научно-технической конференции «ЛЭП-2003», а также на XXVI сессии семинара «Кибернетика электрических систем» ЮРГТУ (НПИ), 2004 г.

Публикации. По результатам диссертационной работы опубликовано и подготовлено к печати ряд печатных работ:

1. Антонов Д. Б., Аржанников Е. А., Марков М. Г. Исследование электромагнитных переходных процессов в сетях с однофазными силовыми трансформаторами // Вестник ИГЭУ. Вып.2., 2004; с. 122−130.

2. Антонов Д. Б., Аржанников Е. А. Дифференциальная защита трех-обмоточного трансформатора «Сириус-ТЗ» // Новости электротехники № 1 (25), 2004 г.-с. 63.

3. Антонов Д. Б., Аржанников Е. А., Лукоянов В. Ю. Состав и структура комплекса защит трансформатора на базе микропроцессорных терминалов //Повышение эффективности работы энергосистем: Тр. ИГЭУ. Вып. 6 /Под ред. В. А. Шуина., А. В. Мошкарина, М. Ш. Мисриханова.-М.: Энерго-атомиздат, 2003 — с.373−378.

4. Антонов Д. Б., Аржанников Е. А., Лукоянов В. Ю. Сборка токовых цепей дифференциальной защиты двухобмоточного трансформатора //Повышение эффективности работы энергосистем: Тр. ИГЭУ. Вып. 6 /Под ред. В. А. Шуина, А. В. Мошкарина, М. Ш. Мисриханова.-М.: Энергоатомиз-дат, 2003 — с.378−386.

5. Антонов Д. Б. Коррекция погрешности, вносимой в дифференциальную цепь защиты изменением положения устройства РПН силового трансформатора //XI международная научно-техническая конференция студентов и аспирантов: Тез. докладов.-М., 2005 — с. 347−348.

6. Антонов Д. Б., Аржанников Е. А. Современная микропроцессорная защита силовых трансформаторов //Энергетика и промышленность России № 12(52), 2004 г.-с.9.

7. Антонов Д. Б., Аржанников Е. А., Марков М. Г. Исследование электромагнитных переходных процессов в сетях с трехфазными трансформаторами //Повышение эффективности работы энергосистем: Тр. ИГЭУ. Вып. 6 /Под ред. В. А. Шуина, А. В. Мошкарина, М.Ш. Мисриханова-М.: Энерго-атомиздат, 2003 — с.185−192.

8. Аржанников Е. А., Антонов Д. Б., Аржанникова А. Е. Формирование токовых цепей дифференциальных защит трансформаторов, выполненных на основе микропроцессорных терминалов. //Повышение эффективности работы энергосистем: Тр. ИГЭУ. Вып. 6 /Под ред. В. А. Шуина, Мошкарина А. В., М. Ш. Мисриханова.- М.: Энергоатомиздат, 2003 — с.367−373.

9. Аганичев К. С., Антонов Д. Б., Лукоянов В. Ю. Принципы организации логической защиты шин на микропроцессорных терминалах. //Повышение эффективности работы энергосистем: Тр. ИГЭУ. Вып. 6 /Под ред. В. А. Шуина, А. В. Мошкарина, М.Ш. Мисриханова-М.: Энергоатомиздат, 2004 — с.386−395.

10. Аржанников Е. А., Антонов Д. Б. Цифровая сборка токовых цепей дифференциальной защиты трансформаторов //Изв. вузов. Сев.-Кавк. регион. Техн. науки.— 2005 — Приложение № 1. с. 40−45.

11. Антонов Д. Б., Аржанников Е. А., Марков М. Г. Моделирование бросков тока намагничивания в силовых трехфазных трансформаторах //Изв. вузов. Сев.-Кавк. регион. Техн. науки — 2005 — Приложение № 1- с. 45−48.

Структура и объем диссертации

Диссертация состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы из 80 наименования. Основной текст раскрыт на 142 стр. Содержится 68 иллюстраций.

Основные результаты теоретических исследований и разработок, связанные с решением проблемы повышения эффективности релейной защиты трансформаторов средней мощности класса напряжения 35−110 кВ, состоят в следующем:

1. Разработано программное обеспечение современных микропроцессорных терминалов защит трансформаторов: «Сириус-УВ», «Сириус-Т» и «Сириус-ТЗ». Данные устройства выпускаются серийно на предприятии ЗАО «РАДИУС Автоматика», г. Зеленоград. Терминалы используются для защиты трансформаторов в ряде энергосистем России.

2. Разработана структура комплекса микропроцессорных защит и устройств автоматики силового трансформатора для двухтрансформаторной подстанции средней мощности напряжением 35−110 кВ, распределены функции между отдельными терминалами с максимальным учетом требований ближнего резервирования и минимума стоимости системы РЗА.

3. Разработаны математические модели для анализа переходных процессов при коммутациях в цепях трехфазной группы однофазных и трехфазных трансформаторов. Данные модели позволяют выявить количественные и качественные характеристики процессов, влияющих на функционирование защит трансформаторов.

4. На основе результатов моделирования процессов в первичных цепях силовых трансформаторов, а также во вторичных цепях измерительных трансформаторов тока предложен ряд методов и алгоритмов, позволяющих повысить эффективность функционирования релейной защиты трансформаторов: новый способ уменьшения погрешности, вносимой изменением положения устройства регулирования напряжения под нагрузкой силового трансформатора, отличающийся отсутствием необходимости в информации о текущем положении переключателя устройства регулирования под нагрузкойновый способ ликвидации замедления действия чувствительной ступени дифференциальной защиты при насыщении трансформаторов тока апериодической составляющей тока короткого замыкания, основывающийся на качественном критерии различия броска тока намагничивания и короткого замыканияспособ цифровой сборки токовых цепей дифференциальной защиты трансформаторовосновные принципы построения дифференциальной защиты трансформаторов.

5. Разработана методика выбора параметров внутренней цифровой сборки токовых цепей дифференциальной защиты трансформатора. Ее отличительной чертой является простота использования. Разработаны специальные таблицы соответствия групп сборки обмоток силового трансформатора и групп цифровой сборки токовых цепей. Кроме того, уточнена методика выбора уставок микропроцессорной дифференциальной защиты двухи трех-обмоточного трансформатора.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

Показать весь текст

Список литературы

  1. A.M. Релейная защита электрических систем.-М.: «Энергия», 1976.
  2. А.Д. Электрические цепи с ферромагнитными сердечниками в релейной защите.-М.: «Энергия», 1965.
  3. А.С. Релейная защита трансформаторов. — М.: Энергоатомиздат, 1989.
  4. Э.В., Хлебников С. Д. Моделирование и расчеты переходных режимов в цепях релейной защиты. М.: «Энергия», 1974.
  5. Э.В. Исследование и разработка устройств релейной защиты. Учебное пособие —Новочеркасск: изд. НПИ, 1982.
  6. Л.В., Пинцов A.M. Схемы замещения многообмоточных трансформаторов. М.: «Энергия», 1974.
  7. П.М. Расчет трансформаторов. — М.: «Энергия», 1968.
  8. Руководящие указания по релейной защите. Вып. 13А. Релейная защита понижающих трансформаторов и автотрансформаторов 110 500 кВ: Схемы. — М.: Энергоатомиздат, 1985.
  9. Руководящие указания по релейной защите. Вып. 13Б. Релейная защита понижающих трансформаторов и автотрансформаторов 110 500 кВ: Расчеты.-М.: Энергоатомиздат, 1985.
  10. Руководящие указания по релейной защите. Вып. 12. Токовая защита нулевой последовательности от замыканий на землю линий 110 — 500 кВ: Расчеты. — М.: Энергия, 1980.
  11. А.Ф. Витковые замыкания в трансформаторах и средства защиты от этого повреждения. Новые устройства релейной защиты и автоматики энергосистем // Тезисы докладов, Рига, ЛатНИИНТИ, 1980 г., с.32−33.
  12. А.С., Бердов Г. В. Определение параметров силового трансформатора с насыщенным магнитопроводом // Электричество, № 12, 1975, с. 24−28.
  13. Руководящие указания по релейной защите. Вып. 11. Расчеты токов короткого замыкания для релейной защиты и системной автоматики в сетях 110−750 кВ.-М.: Энергия, 1979.
  14. Терминал защиты трансформатора RET 521. Руководство пользователя и техническое описание.- АББ Реле Чебоксары, 2000.
  15. Рекомендации по применению и выбору уставок дифференциального модуля SPCD 3D53 реле SPAD 346С.- АББ Реле Чебоксары, 1995.
  16. Рекомендации по применению и выбору уставок функционального блока дифференциальной защиты трансформаторов терминала типа RET 316.-АББ Реле — Чебоксары, 2002.
  17. Микропроцессорное устройство основной защиты двухобмоточного трансформатора «Сириус-Т». Техническое описание и руководство по эксплуатации М.: ЗАО «РАДИУС Автоматика», 2003.
  18. Микропроцессорное устройство основной защиты трехобмоточного трансформатора «Сириус-ТЗ». Техническое описание и руководство по эксплуатации-М.: ЗАО «РАДИУС Автоматика», 2004.
  19. Н.В., Семенов В. А. Релейная защита энергетических систем: Учеб. пособие для техникумов. — М.: Энергоатомиздат, 1998.
  20. Разработка комплексов защит трансформаторов 110+220 кВ и автотрансформаторов 220(330) кВ с использованием микропроцессорных терминалов A.M. Бордачев, Е. А. Иванова, E.JI. Егорова ОАО «Институт „Энергосетъпроект“ // Тезисы докладов РЗА-2000, г. Москва.
  21. Защита дифференциальная типов ДЗТ-21 УЗ, ДЗТ-23 УЗ, ДЗТ-21 ТЗ, ДЗТ-23 ТЗ. Техническое описание и инструкция по эксплуатации. Издание 2 — Чебоксары.
  22. Е.Б., Молчанов В. В., „Дифференциальные защиты трансформаторов с реле типа ДЗТ-21 (ДЗТ-23)“.- М.: Энергоатомиздат, 1990.
  23. SPAD 346С. Дифференциальное реле с торможением. Руководство пользователя и техническое описание.- АББ Реле Чебоксары, 1995.
  24. Цифровая защита трансформатора RET 316*4. Руководство пользователя и техническое описание АББ Реле-Чебоксары, 1998.
  25. Э.В., Ульяницкий Е. М. Сравнение принципов отстройки дифференциальных реле от токов включения силовых трансформаторов //Электричество, № 10, 1969, с.26−32.
  26. Г. В., Середин М. М. О возможности повышения чувствительности реле дифференциальной защиты трансформаторов при торможении током второй гармоники //Изв. вузов, Электромеханика, 1976, № 7, с.57−59.
  27. Индикатор микропроцессорный фиксирующий ИМФ-ЗР- М.: ЗАО „РАДИУС Автоматика“, 2001.
  28. Правила устройства электроустановок. 6-е изд.— М.: Энергоатомиздат, 1986.
  29. Микропроцессорное устройство защиты ввода „Сириус-2-В“. Техническое описание и руководство по эксплуатации М.: ЗАО „РАДИУС Автоматика“, 2003.
  30. Микропроцессорное устройство управления выключателей и резервных защит трансформатора „Сириус-УВ“. Техническое описание и руководство по эксплуатации-М.: ЗАО „РАДИУС Автоматика“, 2003.
  31. РД 34.35.310−97 „Общие технические требования к микропроцессорным устройствам защиты и автоматики энергосистем“, 1997.
  32. Intel386EX Embedded Microprocessor. User’s Manual-USA: Intel Corporation, 1996.
  33. ADSP-2100 Family. User’s Manual Canada: Analog Devices, 1995.
  34. A.A. Операционные системы реального времени, ЗАО „РПСофт“ // PCWeek, N8, 1999.
  35. В.А. Резервирование отключения коротких замыканий в электрических сетях-М.: Энергоатомиздат, 1985.
  36. О.В.Горина, Д. В. Кулешова, А. А. Рудман, Л. А. Финохина, М. В. Шевцов, О. П. Юркова, Об опыте проектирования МП РЗА элементов ПС (станций)330.750 кВ различных фирм // Сборник докладов XV научн.-техн. конференции ВВЦ, Москва, 2002, с.137−139.
  37. А.К. Научно-техническая политика РАО „ЕЭС России“ в развитие систем релейной защиты и автоматики // Сборник докладов XV научн.-техн. конференции ВВЦ, Москва, 2002, с.3−5.
  38. Ю.Н. Микропроцессорные устройства защиты и автоматики разработки ООО Hi 111 „ЭКРА“ // Сборник докладов XV научн.-техн. конференции ВВЦ, Москва, 2002, с.29−30.
  39. Е.В. Коновалова. Основные результаты эксплуатации устройств РЗА энергосистем Российской Федерации // Сборник докладов XV научн.-техн. конференции ВВЦ, Москва, 2002.
  40. Е.В. Коновалова. Основные результаты эксплуатации устройств РЗА энергосистем Российской Федерации // Сборник докладов XIV научн.-техн. конференции ВВЦ, Москва, 2000.
  41. Р. Невнимание к проблеме ЭМС может обернуться катастрофой // Новости электротехники, № 6, 2001.
  42. A.M. Релейная защита электроэнергетических систем. Релейная защита сетей: Учеб. пособие для вузов,-М.: Энергоатомиздат, 1984.
  43. Mathcad 6.0 Plus. Финансовые, инженерные и научные расчеты в среде Windows 95-М.: Информационно издательский дом „Филин“, 1997.
  44. В.Н., Балашов В. В., Королев А. Г., Сдобин А. В. ЦСЗ РДУ Мосэнерго. Опыт внедрения микропроцессорных защит в Мосэнерго // Сборник докладов XV научн.-техн. конференции ВВЦ, Москва, 2002.
  45. Трансформаторы тока / В. В. Афанасьев, Н. М. Адоньев, В. М. Кибель и др.-Д.: Энергоатомиздат, 1989.
  46. Я.С. Релейная защита распределительных сетей — М.: Энергоатомиздат, 1987.
  47. В.А. Релейная защита и автоматика систем электроснабжения: Учеб. для вузов по спец. „Электроснабжение“.- М.: Высш. шк., 1991.
  48. Г. Корн и Т. Корн. Справочник по математике для научных работников и инженеров // перевод под редакцией И .Г. Арамановича М.: издательство „Наука“, 1978.
  49. В.И. Итоги работы устройств релейной защиты и автоматики ОАО „ФСК ЕЭС“ // Релейная защита и автоматика энергосистем 2004. Сборник докладов. Москва, ВВЦ. с. 3−4.
  50. А.К. Основные направления научно-технической политики ОАО „ФСК ЕЭС“ в развитие систем РЗА и ПА // Релейная защита и автоматика энергосистем 2004. Сборник докладов. Москва, ВВЦ. с. 15−17.
  51. Д.Б., Аржанников Е. А., Марков М. Г. Исследование электромагнитных переходных процессов в сетях с однофазными силовыми трансформаторами. / Вестник ИГЭУ, Вып.2, 2004, с. 122−130.
  52. Д.Б., Аржанников Е. А. Дифференциальная защита трехобмоточного трансформатора „Сириус-ТЗ“. // Новости электротехники № 1 (25), 2004 г., стр. 63.
  53. Д.Б., Аржанников Е. А. Особенности выполнения микропроцессорной дифференциальной защиты силового трансформатора. // Приложение к журналу „Электричество“, тезисы докладов XXVI сессии семинара „Кибернетика электрических систем“, 2004 г.
  54. A.M. Александров Дифференциальные защиты трансформаторов. Учебное пособие С-Пб.: ПЭИпк, 2002.
  55. A.M. Об использовании пауз для отстройки дифференциальных защит от переходных токов небаланса. / Электричество, 1979, № I.e. 55−58.
  56. А.Д., Платонов В. А. Реле дифференциальных защит элементов энергосистем-М.: Энергия, 1968.
  57. В.А., Засыпкин А. С., Варганов Г. П., Нехаев В. В., Кийко А. Г. Использование детектора искажения формы дифференциального тока в защитах с реле РНТ и ДЗТ. / Электрические станции, 1982, № 4.
  58. М.А. Расчеты релейной защиты и автоматики распределительных сетей.-М.: Энергоатомиздат, 1985.
  59. A.M. Дифференциальная защита трансформаторов и автотрансформаторов. / Электричество, 1975, № 2. с. 1−9.
  60. A.M. Влияние переходных процессов на быстродействие дифференциальной защиты ДЗТ-21. / Электрические станции, 1982, № 6.
  61. Е.Б., Молчанов В. В. Дифференциальные защиты трансформаторов с реле типа ДЗТ-21 (ДЗТ-2Э). Библиотека электромонтера— М.: Энергоатомиздат, 1990.
  62. A.M. Реле дифференциальной защиты высоковольтных электродвигателей и понижающих трансформаторов. / Электрические станции, 1983, № 12. с. 56−59.
  63. В.Я. Цифровые реле. Библиотека электротехника / Приложение к журналу „Энергетик“, 1999.
  64. Правила технической эксплуатации электрических станций и сетей Российской Федерации. 15-е издание, переработанное и дополненное, Москва, 1996.
  65. М.А. Защита трансформаторов распределительных сетей. JL: Энергоатомиздат, 1981.
  66. А.С., Бердов Г. В., Синегубов А. П. Формирование бросков намагничивающего тока силовых трансформаторов для исследования релейной защиты // Изв. вузов СССР, Электромеханика, 1973, № 8, с.877−883.
  67. Э.М. Измерительные органы релейной защиты на основе микропроцессорных структур. М.: Информэлектро, 1984.
  68. С.А. Электромагнитные переходные процессы в электрических системах. M.-JL: Энергия, 1964.
  69. А.Ф., Овчаренко Н. И. Микропроцессорная релейная защита и автоматика электроэнергетических систем: Учебное пособие для студентов вузов.-М.: Изд. МЭИ, 2000.
  70. Микропроцессорные гибкие системы релейной защиты /В.В.Михайлов, Е. В. Кириевский, Е. М. Ульяницкий и др.// Под ред. В. П. Морозкина. М.: Энергоатомиздат, 1988.
  71. М.А. Трансформаторы тока в схемах релейной защиты / Издание Петербургского энергетического института повышения квалификации руководящих работников и специалистов, часть первая и вторая, 1995.
  72. С.И. Устройство и обслуживание вторичных цепей электроустановок-М.: Энегоатомиздат, 1986.
  73. .Н., Крючков И. П. Электрическая часть электростанций и подстанций: Справочные материалы для курсового и дипломного проектирования: Учеб. пособие для вузов-М.: Энергоатомиздат, 1989.
  74. Сдвижков О.А. MathCAD-2000: Введение в компьютерную математику. М., 2002.
  75. Расчет бросков тока намагничивания
  76. Rc := 5.1 Ом- Хс:=18.2 Ом- ы:=2-к-{ E (t) := Em-sin (w • t + ц/)1. Xc r „„,“ r“ Uk-115−1151. :=--Lc = 0.058 Uk := 10.5 XT :=314 100−25•S:= 0.246 м*м L := 1.7 м XT = 55.545
  77. Принимаем индуктивность катушки в воздухе равной 1,5 Хт: Lb := Lb = 0.268
  78. Читаем из файла ВН := READPRN (Bbh.txt»). i := 0. rows (BH) 1
  79. Число витков обмотки ВН: W := 896 витков ЧЦ. О := BHi. o • s. W 1 := BHi (^ ' ^ ^ + ^ +. ^ j
  80. Интерполяция BAX: I (x) := linterp0^, x)
  81. Начальное значение потокосцепления: TX := 0.0
  82. Верхняя граница интервала интегрирования: t2 := 0.4 с
  83. Число точек, описывающих результаты интегрирования: п := 800
  84. D (t, TX) := -(R + Rc) • l (TX) + Em • sin (l00 • я • t + 4/) SX := Rkadapt (4/X, 0, t2,n, D) i := 0. rows (SX) 1
  85. Амплитуда броска тока По отношению к ном. току:1.a := шахsx<2>)1.a = 306.719 А1. aу/2- 1261.721
  86. Отключение КЗ с броском тока намагничивания
  87. Х1 := 0.105−115— Х1 = 55.54 525п Ss := 0.246
  88. Площадь сечения мапнитопровода м м
  89. Длина средней силовой линии LI := 1.7 м
  90. Читаем из файла ВН := READPRN («bh.txt») i := 0. rows (BH) 11. W := 8961. XMJBHj 1, /x /v .
  91. BHi'° := BHi'°+314.Ss.W.W l (x) := linterp (BH, BH, x)1. Pxx := 36 кВт
  92. R30 := 115−115 000 R30 = 3.674×105 Pxx1. Pkz-1000
  93. Pkz := 120 кВт- Inom := 126 R10:= —----Din л6. nom- nom K1U=1.1.0:=2iL a-2
  94. Rc := 5.1 Ом- Xc:=18.2 Ом-, Xc314
  95. R1 := R10+ Rc L1 := L10 + Lc LT:=L10~(R1 + R30)311 '--Л- ai2:=— LIR30 11. ai3 :=--314:= —1. 1J L1W L11. R30 -R30 ^ -LIR30
  96. Э21 :=--Э22 :=--a23 :=,.z 1 LT LT a24 := — LT W-R30LI1. R30 -R30 азз :=331 := ATss a32:=WTs WWSsto := 0 n := 600 t1 := 0.31. Система дифуравнений:1. ЛЛ ноу :=1.01. Q (t, y) :=an-yo + ai2-yi+ ai3-l (y2)+ai4-Ea (t)
  97. Э21-У0 + а22У1 + a24-RT (t)yi +а23−1(У2) а31-У0 + аз2-У1+азз-'(У2)
  98. S := Rkadapt (y, t0, t1, n-1, Q) i := 1. 600
  99. Отключение КЗ На ВН с броском тока намагничивания
  100. Площадь сечения магнитопровода Длина средней силовой линии1. Ss := 0.246 LI := 1.7i := 0. rows (BH) 1 мм м
  101. Читаем из файла ВН := READPRN («bh.txt») Число витков обмотки ВН: W := 896 витков
  102. Введем в ветвь намагничивания добавочное сопротивление, равное Х1:1. X1-LI-BHj, i1. BHj, o:= BHj, 0 +
  103. Интерполяция Рхх := 36 кВт314. Ss-W-Wl (x) := linterp (BH<0>, BH<1x)1. R30 := 115 Pkz := 120 115 000 РххкВт-1. R30 = 3.674×101.om := 1261. R1 :=1. R50 := 100 000 Pkz-10 006.lnom-lnom1. :=1. Х1
  104. Датировка первого отсчета выходной осциллограммы1. Ю := О1. Число отсчетов
  105. Датировка последнего отсчета выходной осциллограммы Система дифуравнений:1. R2(t) :=у :=1.0 110 IKZ1. B) /п := 600t1 := 0.3 100 000 if t<0.025 0.5 if t> 0.025 100 000 if t > 0.141. Q (t, y) :=
  106. S := Rkadapt (y, t0, t1, n- 1, Q) i := 1. 600 600а20У0 + Э21У1 +Э22У2+ З23−1(УЗ) ЭЗОУО + а31 У1 + a32-R2(t)-y2 + а33у2 а41 У1 + а44''(Уз)1. Si, 2100. Si>4 400 200−200ill005 0.1 0.15 0.21. Sj. o0.251. WRITEPRN («KZ.txt») := S
  107. Ответный бросок тока намагничивания при включении параллельного трансформатора
  108. Х1 := 0.105−115— Х1 = 55.545 251. Ss := 0.246 м*м11 М W := 896 витков
  109. ВН := READPRN («bh.txt») i := 0. rows (BH) 1
  110. Введем в ветвь намагничивания добавочное сопротивление, равное Х1:1. Х1 LIBHi 11. BHj o:=BHj о ±—• 314-Ss-W-W
  111. Интерполяция l (x) := linterp (BH<0>, ВН<1>, х)
  112. Рхх := 36 кВт R3Q -= «.115 000 R5Q ,= 30000()1. Рхх
  113. Pkz := 120 кВт- Inom := 126 R1 :=-1000. оя6. пот- пот = 11. :=*!2(0 L2 := L1 L1 = 0.0881. Хс
  114. Rc := 15 Ом- Хс := 30 Ом- Lc := —314
  115. Ю := 0 n := 2000 t1 := 1.0
  116. A «J.*» «ос ** «» — «• ^
  117. ДО 14» <40 ft a ft ft A ft ft A A A A A A A A1. = i V •J J? j ^ V V v i:: s if V V v i v: •t
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!