Анализ и определение параметров нелинейности электронных усилителей каналов ВЧ связи по ЛЭП и выбор оптимального режима
Однако впоследствии многократных измерений и трудоемкости процесса измерений невозможно прогнозировать искажения, а тем более, выбирать наиболее оптимальный режим УП, при котором нелинейные искажения минимальны, а коэффициент передачи достаточно высокий. В этом случае аппроксимация коэффициента передачи практически устраняет этот недостаток. Достаточно лишь знать экспериментальную зависимость… Читать ещё >
Анализ и определение параметров нелинейности электронных усилителей каналов ВЧ связи по ЛЭП и выбор оптимального режима (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
Министерство Образования Российской Федерации
Омский государственный технический университет
Кафедра ЭсПП секция ПЭ
Курсовой проект
по дисциплине ВЧ — электроника
Анализ и определение параметров нелинейности электронных усилителей каналов ВЧ связи по ЛЭП и выбор оптимального режима
Выполнили студент группы ПЭ-410
Костин А. Г
Проверил преподаватель
Тихонов А. И
ОМСК — 2004 г.
1. Анализ нелинейных свойств электронных усилителей на основе определения их параметров нелинейности
2. Определение параметров нелинейности ЭУ на основе измерения коэффициентов интермодуляции и блокирования
3. Определение интермодуляционных параметров нелинейности усилителя на основе аппроксимации его коэффициента усиления в функции от напряжения смещения на управляющем электроде транзистора и выбор оптимального режима
3.1 Определения параметров нелинейности и выбор оптимального режима
4. Использование результатов аппроксимации
5. Список литературы
1. Анализ нелинейных свойств электронных усилителей на основе определения их параметров нелинейности
Независимо от назначения электронного усилителя (ЭУ) в каждом из них основным элементом является усилительный прибор (УП), например, биполярный (БПТ) или полевой (ПТ) транзисторы. Поскольку характеристика передачи, в частности, коэффициент усиления, является нелинейной функцией от входного (управляющего) воздействия, то выходной сигнал усилителя не повторяет форму входного — он всегда либо искажен, т. е. несинусоидален при синусоидальном входном, либо к нему «примешиваются» различные комбинационные (интермодуляционные) помехи, возникающие в ЭУ в процессе нелинейного преобразования входного полезного сигнала. Следует заметить, что сам процесс усиления есть процесс нелинейного преобразования сигнала. Эти помехи с частотой fп накладываются на полезный сигнал с частотой fс и нарушают его информационную достоверность.
В зависимости от рабочего частотного диапазона усиливаемого сигнала существуют различия в оценке нелинейных параметров усилителя. Так, в усилителе низкой частоты (УНЧ) измеряется так называемые нелинейные гармоники, т. е. образуемые в усилителе помехи, «кратные» полезному сигналу fс с частотами 2fс, 3fс, 4fс и т. д.
В ЭУ различной аппаратуры уплотнения кабельных, релейных и т. д. линий электросвязи, а также в усилителях радиочастоты всех радиоприемных устройств, включая устройства высокочастотной (ВЧ) связи по высоковольтным линиям электропередачи, наиболее опасными являются нелинейные явления — интермодуляция и блокирование.
Интермодуляция связана с так называемой «тонкой нелинейностью», а блокирование — с «грубой». Вследствие интермодуляции, вызванной многочисленными помехами, имеющими место в упомянутых линиях ВЧ уплотнения, в усилителе из-за нелинейности его передаточной характеристики образуются нелинейные интермодуляционные (комбинационные) помехи второго fс + fп, третьего 2fп — fс (или 2fс — fп) и других порядков. Их называют комбинационными продуктами нелинейного преобразования (ПНП), так как являются комбинациями из двух, трех и т. д. частот сигналов, одним из которых является полезный сигнал с амплитудой Uс и частотой fс, а другой — помеха Uп с и частотой fп. Наиболее опасны ПНП третьего порядка, так как по частоте они всегда оказываются вблизи полезного сигнала, т. е. в полюсе пропускания усилителя, и, следовательно, нарушают достоверность полезной информации.
Опасность другого вида нелинейности — блокирование малого полезного сигнала помехой большого уровня — состоит в том, что под действием мощной помехи, которая может находиться за полосой пропускания усилителя, происходит изменение усиления, которое иногда превышает допустимые пределы.
Нелинейные свойства усилителей, зависящие от указанных выше нелинейных явлений, в технической литературе определяются и анализируются различным образом. Классический анализ опирается в основном на методике, основанной на разложении в ряд Тейлора функции, выражающей зависимость выходного тока от напряжения на управляющем электроде усилительного прибора при сопротивлении нагрузки Rн = 0. При этом оказываются неучтенными нелинейность выходных сопротивлений, а также упомянутое сопротивление нагрузки. Последнее обстоятельство приводит к недопустимо большим погрешностям в количественной оценке ПНП, а, следовательно, делает указанный метод практически непригодным для анализа нелинейных явлений, в особенности, при больших реальных уровнях помех на входе усилителя.
В [4, 5] показано, что при таких условиях наиболее целесообразно использовать методику анализа, основанную на разложении мгновенного коэффициента передачи (МКП) k (t) в ряд Тейлора, коэффициенты которого представляются в виде рядов Фурье по частоте помехи. Затем, выделив фильтром соответствующие спектральные составляющие выходного сигнала и воспользовавшись аппроксимацией реальной характеристики передачи усилительного прибора, находят постоянную составляющую и амплитуды соответствующих гармоник спектра, а, следовательно, соответствующие коэффициенты и параметры нелинейности.
Так, под воздействием аддитивно действующих на входе усилителя на ПТ мгновенных значений гармонических напряжений полезного сигнала uс и помехи uп при выбранном постоянном напряжении смещения между затвором и истоком Uсм = Uзи мгновенный коэффициент передачи усилителя запишется следующим образом.
(1)
где;; - текущая фаза соответствующего напряжения; Uс и Uп — амплитуды напряжений; Uс < Uп; Uс << Uзи.
В результате разложения функции и ее первой и второй производных в ряд Фурье по частоте помехи и последующих тригонометрических преобразований получим выражения для упомянутых амплитуд напряжений соответствующих гармоник спектра, коэффициентов и параметров нелинейности:
(2)
(3)
(4)
(5)
(6)
где — амплитуда полезного выходного сигнала;
(7)
— постоянная составляющая коэффициента усиления, определяемая как нулевая гармоника ряда Фурье;
— амплитуда комбинационной составляющей третьего порядка, изменяющаяся с частотой или; - коэффициент интермодуляционных помех 3-го порядка
— (8)
— вторая гармоника ряда Фурье, ответственная за образование комбинационных помех 3-го порядка
— (9)
— полином, аппроксимирующий экспериментальную функцию, выражающую коэффициент усиления в рабочей точке усилителя
;; (10)
— вторые производные по напряжению от, ,, соответственно;
, и т. д. — коэффициенты усиления, их крутизна, кривизна и т. д. в рабочей точке, которые находятся как коэффициенты аппроксимирующего полинома;
— обобщенный параметр нелинейности третьего порядка, который в малосигнальном режиме (Uс << Uп) не зависит от входного сигнала, а определяется значением коэффициента усиления и его производными в рабочей точке
(11)
Следовательно, параметр нелинейности, зависящий от второй производной малосигнального коэффициента усиления в любой рабочей точке, является определяющим в оценке нелинейных свойств усилителя по интермодуляции 3-го порядка. Чем более стремится к нулю, т. е. тем меньше коэффициент интермодуляции 3-го порядка, иначе тем более линейным является усилительный прибор (транзистор).
Коэффициент в формуле (6), определяющий степень блокирования малого сигнала помехой большого уровня, как видно из формулы (7) в соответствующей рабочей точке зависит только от уровня помехи.
2. Определение параметров нелинейности ЭУ на основе измерения коэффициентов интермодуляции и блокирования
Описанная выше методика определения параметров нелинейности на основе исследования мгновенного коэффициента передачи (усиления) позволяет по одной единственной экспериментальной характеристике на основе ее аппроксимации полиномом 7-й степени не только определить коэффициенты и параметры нелинейности, но и указать оптимальный режим, при котором коэффициент усиления максимально возможный при минимально возможном параметре и допустимом (не более 20%) коэффициенте блокирования, в достаточно широком интервале значений смещения, рис. 1. На рис. 1 приведена аппроксимирующая функция усилителя на 2П905А.
Вариант № 11.
Uзатвора | — 1,5 | — 1,2 | — 0,9 | — 0,6 | — 0,3 | 0,3 | 0,6 | 0,9 | 1,2 | 1,5 | ||
КЭ | 4,57 | 10,5 | 15,8 | 18,6 | 20,52 | 21,38 | 22,18 | 21,48 | 19,1 | |||
Рис. 1
Безупречная точность приведенного анализа подтверждается на основе известного двухсигнального метода измерения соответствующих коэффициентов нелинейности. Метод состоит в том, что на вход усилителя подают два равных сигнала и с частотами и, находящимися в полосе пропускания усилителя (рис. 2). На выходе усилителя образуются ПНП третьего порядка и, измеряемые анализатором спектра (рис. 3).
Рис. 2 Структурная схема измерения ПНП
Рис. 3
Ослабление ПНП третьего порядка (амплитуда) относительно бигармонического сигнала, характеризуемое коэффициентом интермодуляции третьего порядка, измеряется непосредственно анализатором спектра в логарифмическом масштабе (в дБ)
; (дБ)= 20. (12)
В отличие от измерения коэффициент блокирования, определяемый отношением усиления при наличии помехи к усилению в ее отсутствие (13), измеряется схемой (рис. 1), в которой один из генераторов настраивается на частоту помехи, находящейся за полосой пропускания усилителя. Сначала измеряется коэффициент усиления без помехи, а затем подключается генератор помехи и измеряется коэффициент усиления при наличии помехи
. (13)
Однако, эти известные методики измерения из-за многократности измерений достаточно трудоемки, а главное, не позволяют оценивать и прогнозировать оптимальный режим по этим видам нелинейных явлений усилительных приборов при разработке высококачественной профессиональной радиоаппаратуры. Поэтому такие измерения целесообразны в основном при лабораторных исследованиях, а также для экспериментального подтверждения и проверки теоретического анализа, в частности, описанного выше.
3. Определение интермодуляционных параметров нелинейности усилителя на основе аппроксимации его коэффициента усиления в функции от напряжения смещения на управляющем электроде транзистора и выбор оптимального режима
Полиномиальная аппроксимация
При расчете спектральных составляющих выходного сигнала усилителей, преобразователей частоты и других радиоэлектронных устройств, содержащих избирательную нагрузку и нелинейные усилительные приборы (биполярные и полевые транзисторы, электронные лампы и др.) при воздействии на них одного или двух гармонических напряжений, возникает необходимость аппроксимации реальных характеристик этих нелинейных приборов какой-либо удобной аналитической зависимостью. Наиболее широко используются полиномиальная (14) и экспоненциальная (15) аппроксимации
; (14)
. (15)
В показано, что эти аппроксимации весьма удобны для теоретического исследования вольтамперных характеристик полупроводниковых приборов, так как приводят к простым аналитическим выражениям и хорошо табулированным функциям. При этом экспоненциальная аппроксимация дает наиболее точные результаты при исследовании характеристик полупроводниковых диодов. При исследовании характеристик передачи транзисторов наиболее рациональной и удобной оказывается полиномиальная аппроксимация, при которой аппроксимируемая, например, экспериментальная функция с максимально возможным приближением аналитически описывается полиномом (14) п-ой степени:
При этом аппроксимируемая функция обычно задается в виде графика или табличных данных для некоторого реального заданного интервала аргумента.
Определение коэффициентов, и т. д. полинома, от которых зависят значения упомянутых амплитуд гармоник выходного спектра, связано с условиями точности аппроксимации, которые, в свою очередь, конкретизируются заданными критериями приближения. Обычно применяются следующие критерии:
— критерий равномерного приближения, согласно которому аппроксимирующая функция не должна отличаться от аппроксимируемой более чем на некоторое число, т. е.
— критерий среднеквадратичного приближения
— критерий точного приближения, согласно которому аппроксимирующая функция должна совпадать с аппроксимируемой в ряде выбранных точек.
Приближения, соответствующие этому критерию, часто называют интерполяционными или узловыми. Условия равенства относятся как к самим функциям, так и к их производным. Практически точность аппроксимации должна быть одного порядка с точностью задания экспериментальных характеристик.
Поскольку упомянутые параметры и коэффициенты нелинейности и определяются вторыми производными аппроксимирующего теоретического полинома, то небольшое отклонение этого полинома от экспериментальной функции, особенно в точках перегиба, приводят к недопустимо большим погрешностям в оценке ПНП «тонкой нелинейности».
В доказано, что для хорошего совпадения экспериментальных данных с теоретическими с погрешностью не более 5% необходимо аппроксимировать функцию коэффициента передачи (усиления) полиномом не ниже седьмой степени. В то же время, при оценке ПНП «грубой нелинейности», т. е. определении коэффициента блокирования усилителя в условиях воздействия на усилитель больших помех, аппроксимация полинома пятой степени приводит к погрешностям, превышающим 90%, в то время как увеличение степени полинома до седьмой уменьшает эту погрешность до значений, находящихся в пределах точности измерений.
3.1 Определения параметров нелинейности и выбор оптимального режима
Пусть требуется аппроксимировать полиномом седьмой степени экспериментальную зависимость коэффициента усиления усилителя на ПТ 2П902А и на основе вычисленных коэффициентов аппроксимации и гармонического анализа с использованием метода МКП по формулам (2−6) определить параметры нелинейности и выбрать оптимальный режим транзистора.
Аппроксимацию проводим в следующей последовательности.
1. Задаем 11 экспериментальных значений коэффициента усиления в равноотстоящих точках напряжения смещения «затвор-исток» в интервале В. Эти данные, а также вспомогательные значения нечетных 2Кн и четных 2Кч компонент коэффициента усиления в симметричных точках смещения Uзи сводим в табл. 2.
Таблица 2
х | — 1,0 | — 0,8 | — 0,6 | — 0,4 | — 0,2 | 0,2 | 0,4 | 0,6 | 0,8 | 1,0 | ||
Uзи | — 1,5 | — 1,2 | — 0,9 | — 0,6 | — 0,3 | 0,3 | 0,6 | 0,9 | 1,2 | 1,5 | ||
Кэ | 4,57 | 10,5 | 15,8 | 18,6 | 20,52 | 21,38 | 22,18 | 21,48 | 19,8 | |||
В0 | 0.96 976 | 4,462 | 9,644 | 13.178 | 15.646 | 17.696 | 19.286 | 20.133 | 20.42 | 20.855 | 21.141 | |
С помощью современных компьютерных программ получаем истинный полином по степени
По найденному уравнению вычисляем и заносим в нижнюю графу табл. 2 значения В0 в контрольных точках напряжения смещения .
Из сопоставления экспериментальных значений и теоретических В0 рис. 4 видим, что совпадение очень хорошее. Абсолютная ошибка находится в пределах сотых долей, что характеризует пригодность результатов аппроксимации для дальнейшего гармонического анализа различных нелинейных явлений.
Полученные коэффициенты аппроксимации используем для определения параметров нелинейности и коэффициентов интермодуляционных искажений в широком диапазоне смещений, что позволит выбрать по этому виду нелинейности оптимальный режим, при котором стремится к нулю, а коэффициент усиления В0 максимально возможный. Заметим, что экспериментальные определения коэффициентов и параметров нелинейности на основе ранее описанного двухсигнального метода связано с громоздкими измерениями. При этом определение оптимального режима становится вовсе проблематичным.
Рис. 4. Экспериментальная и теоретическая (пунктиром) криве (аппроксимирующий полином) и полученная зависимость в функции от напряжения затвора усилителя на ПТ 2П905А
Для определения найдем первую и вторую производные полинома
значение которых целесообразно занести в табл. 3, совмещая их с данными самого полинома в тех же контрольных точках
Далее по формуле (11) вычисляем
который заносим в табл. 3 и по ее данным строим совмещенные зависимости и в функции от напряжения и определяем оптимальный режим, при котором параметр имеет минимальное значение при максимально возможном коэффициенте усиления (рис. 4).
Таблица 3
В | — 1,5 | — 1,2 | — 0,9 | — 0,6 | — 0,3 | 0,3 | 0,6 | 0,9 | 1,2 | 1,5 | ||
0.96 976 | 4,462 | 9,644 | 13.178 | 15.646 | 17.696 | 19.286 | 20.133 | 20.42 | 20.855 | 21.141 | ||
—; | 0.982 938 | — 11.619 | — 6.5 484 803 | — 2.1 759 836 | — 2.7 231 472 | — 4.9 372 067 | — 3.8 815 738 | 1.2 737 163 | 1.4 615 575 | — 28.726 744 | ||
1/В2 | —; | 0.011 | — 0.602 | — 0.248 | — 0.139 | — 0.077 | — 0.127 | — 0.096 | 0.061 | 0.07 | — 0.664 | |
По графику легко определить, что оптимальный режим составляет ?2 В, при этом имеет место максимальное ослабление комбинационных составляющих 3-го порядка с амплитудами и частотами и .
Коэффициент интермодуляционных составляющих, соответствующий этому ослаблению, согласно формулы (4) при амплитуде бигармонического интермодулирующего сигнала на выходе
В (рис. 3) равен:
=0,25· ·0,142=0,377 раз
или в дБ: (дБ)=20lq k3=20lq0,377?68 дБ.
Приравнивая вторую производную к нулю, находим корни полинома
4. Использование результатов аппроксимации
Рассчитанные коэффициенты аппроксимации А0, А1, А2 и так далее имеют очень большое значение для оценки и прогнозирования параметров нелинейности усилительных приборов (УП), например полевых (ПТ) и биполярных (БПТ) транзисторов. Обычно для определения нелинейных свойств ПТ и БПТ пользуются так называемым двухсигнальным методом измерения коэффициентов нелинейности второго или третьего порядка (К2 и КЗ). Метод состоит в том, что на вход усилителя на ПТ или БПТ подают два сигнала U1 и U2 с частотами f1 и f2, находящихся в полосе пропускания усилителя. На выходе усилителя образуются нелинейные интермодуляционные искажения (комбинация) составляющие второго третьего порядка, вследствие нелинейности коэффициента передачи УП.
Генератор | ПФ | ||||||||||||
1кОм | |||||||||||||
Усилитель | С4−46 (С4−16) | ||||||||||||
Генератор | ПФ | ||||||||||||
1кОм | |||||||||||||
В3−46 | Источник питания | В3−46 (В7−17) | |||||||||||
Рис. 1. Система двухсигнального метода измерения коэффициента нелинейных искажений
При этом комбинация третьего порядка вида 2f1 — f2 или 2f2 — f1 являются наиболее опасными, так как всегда находятся в полосе полезного сигнала рядом с полезным сигналом рис. 2. Опасность их заключается в том, что если один из сигналов с частотой, например f2 является помехой, а f1 полезным сигналом, то комбинации вида 2f1 — f2 или 2f2 — f1 всегда попадает в полосу пропускания усилителя и нарушает достоверность полезной информации. В то время как составляющие второго порядка находятся далеко за полосой пропускания и подавляются фильтрами. Вид спектра на экране анализатора спектра, включенного на выходе усилителя рис. 1, показан на рис. 2.
U3 | U1 | U2 | U3 | ||||||||||
2f1 — f2 | f1 | f2 | 2f2 — f1 | ||||||||||
Рис. 2. Вид спектра на экране анализатора С4 — 46 (Комбинационные U2 не показаны, находятся вне полосы усилителя)
В этом случае коэффициенты нелинейных искажений третьего порядка (или второго) непосредственно определяются по шкале на экране анализатора:
где
Однако впоследствии многократных измерений и трудоемкости процесса измерений невозможно прогнозировать искажения, а тем более, выбирать наиболее оптимальный режим УП, при котором нелинейные искажения минимальны, а коэффициент передачи достаточно высокий. В этом случае аппроксимация коэффициента передачи практически устраняет этот недостаток. Достаточно лишь знать экспериментальную зависимость коэффициента Кус = Кэ усиления (передачи) от управляющего напряжения транзистора (например Kус = f (Uзи ПТ)), где Uзи — напряжение смещения «затвор-исток», найти коэффициенты аппроксимации аппроксимирующего эту зависимость В0 = f (Uзи) полинома, затем используя производные полинома, найти так называемые параметры соответствующей нелинейности Н2 или Н3 (второго или третьего порядка), после чего легко прогнозировать упомянутые коэффициенты K2 или K3 нелинейности и указать оптимальный режим транзистора
, (9)
, (10)
— аппроксимирующий полином.
Оптимальным считают режим, при котором Кус = В0 достаточно высок, а Н3 или Н2 близки к нулю (рис. 3), например Uзи опт = 2…4 В!
Приняв уровень сигналов U = U1 = U2 = 100 мВ, можем найти К3 или К2, выраженных в децибелах (смотри 9, 10).
5. Список литературы
1. Методические указания к контрольной работе по дисциплине «ИИТ и электроника».
2. Электрические измерения: Учебное пособие для вузов / В. Н. Малиновский, Р.М. Демидова-Панферова, Ю. Н. Евланов и др.; Под ред. В. Н. Малиновского М.: Энергоатомиздат, 1985. — 416 с.
3. Электротехнический справочник: В 3-х т. Т. 1. Электротехнические материалы / Под общ. ред. профессоров МЭИ В. Г. Герасимова и др. — 7-е изд., испр. и доп. — М.: Энергоатомиздат, 1985. — 488 с.: ил.