Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Повышение долговечности станин прокатных клетей на основе результатов моделирования их ударного взаимодействия с подушками валков

Диссертация: Повышение долговечности станин прокатных клетей на основе результатов моделирования их ударного взаимодействия с подушками валков
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Исследованиями на модели установлено, что при захвате полосы наблюдаются неоднократные соударения подушек валков со стойками станины, а величина суммарной горизонтальной силы изменяется во времени в виде затухающих колебаний. Применительно к условиям прокатки в клети № 6 стана 2000 ОАО «ММК» максимальное значение этой силы достигает при отсутствии зазоров в системе «ПВ-СС» 2, ЗМН, а при зазоре… Читать ещё >

Повышение долговечности станин прокатных клетей на основе результатов моделирования их ударного взаимодействия с подушками валков (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • 1. АНАЛИЗ ПРИЧИН, ПОСЛЕДСТВИЙ И СПОСОБОВ УМЕНЬШЕНИЯ РАЗРУШЕНИЯ СТОЕК СТАНИН ПРОКАТНЫХ КЛЕТЕЙ
    • 1. 1. Станина прокатной клети как элемент механической системы
    • 1. 2. Причины разрушения стоек станин
    • 1. 3. Влияние зазоров в системе «ПВ-СС» на долговечность оборудования прокатной клети и качество проката
    • 1. 4. Способы защиты стоек станин прокатных клетей от разрушения
      • 1. 4. 1. Применение облицовочных планок
      • 1. 4. 2. Устройства для компенсации зазоров в системе «ПВ-СС»
    • 1. 5. Выводы
    • 1. 6. Цели и задачи исследования
  • 2. МАТЕМАТИЧЕСКАЯ МОДЕЛЬ ПРОЦЕССА ПЛАСТИЧЕСКОГО ДЕФОРМИРОВАНИЯ И РАЗРУШЕНИЯ МАТЕРИАЛА ПОВЕРХНОСТНОГО СЛОЯ СТОЕК СТАНИН
    • 2. 1. Ударное взаимодействие прокатываемой полосы с валками клети
    • 2. 2. Анализ силового взаимодействия подушек валков со стойками станин прокатных клетей при замыкании зазоров в приводе валков
    • 2. 3. Методика расчета остаточных деформаций поверхности стоек станин при ударном взаимодействии с подушками валков
      • 2. 3. 1. Условие работоспособности системы «ПВ-СС»
      • 2. 3. 2. Методика оценки долговечности элементов системы
  • ПВ-СС" по критерию усталостной прочности
    • 2. 3. 3. Применение метода конечных элементов для определения напряжений и деформаций
    • 2. 4. Анализ результатов компьютерного моделирования ударного взаимодействия подушек валков со стойками станины
    • 2. 4. 1. Зависимость величины горизонтального усилия от величины зазоров в системе «ПВ-СС» и в приводе
    • 2. 4. 2. Оценка величины контактных напряжений и остаточных деформаций на поверхности стойки станины
    • 2. 4. 3. Определение напряжений и остаточной деформации на поверхности стойки станин с использованием программного комплекса Deform-2D
    • 2. 5. Выводы
  • 3. ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ РАЗЛИЧНЫХ ФАКТОРОВ НА ВЕЛИЧИНУ УДАРНЫХ НАГРУЗОК И КОНТАКТНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ
    • 3. 1. Обоснование конструкции лабораторной установки
    • 3. 2. Лабораторное оборудование и образцы для исследования
    • 3. 3. Методика проведения и результаты исследования
    • 3. 4. Статистическая обработка и анализ результатов исследования
    • 3. 5. Сравнение результатов теоретических и экспериментальных исследований
    • 3. 6. Создание новых технических решений для снижения ударных нагрузок в системе «ПВ-СС» на основе результатов теоретических и экспериментальных исследований
      • 3. 6. 1. Устройство для компенсации зазоров в системе «ПВ-СС»
      • 3. 6. 2. Конструкция двухслойной облицовочной планки
    • 3. 7. Выводы
  • 4. ПРОМЫШЛЕННЫЕ ИССЛЕДОВАНИЯ ИЗНОСА ОБЛИЦОВОЧНЫХ ПЛАНОК И СТОЕК СТАНИН
    • 4. 1. Методика и анализ результатов исследования изменения размеров проемов станин
    • 4. 2. Исследование величины и характера изнашивания поверхностей облицовочных планок и стоек станин
    • 4. 3. Разработка конструкции двухслойной облицовочной планки для шестой клети стана 2000 ОАО «ММК» и оценка целесообразности её применения
    • 4. 4. Оценка экономической эффективности за счет применения облицовочных планок новой конструкции
    • 4. 5. Выводы

Повышение эффективности производства и качества проката непосредственно связано с надежностью деталей и узлов основного оборудования прокатных станов. Ответственными деталями прокатных клетей являются станины. Станины воспринимают всё усилие прокатки, а также удары во время захвата полосы валками. Поэтому при проектировании станин особое внимание уделяют их прочности и жесткости. Высокие значения этих показателей должны обеспечивать высокую долговечность станин и требуемое качество получаемого проката. Однако практика эксплуатации прокатных станов показывает, что вследствие ударных нагрузок, возникающих при захвате полос, внутренние поверхности стоек станин разрушаются. Это ведет к увеличению зазоров в системе «подушка валка — стойка станины» («ПВ-СС»), что в свою очередь, влечет за собой различные нарушения в настройке клетей. Перекосы осей рабочих и опорных валков вызывают увеличение осевых усилий, что является основной причиной снижения ресурса подшипников, поломок фиксаторов подушек рабочих валков, ухудшению качества проката.

Указанная проблема была и остается актуальной для листовых станов горячей и холодной прокатки. Подтверждением тому является достаточно большое количество публикаций и изобретений, посвященных данному вопросу. Однако в большинстве из них рассматриваются различные способы уменьшения зазоров в системе «ПВ-СС», приводятся формулы для расчета осевых усилий, действующих на валки при их перекосах, оцениваются зависимости величины ударных усилий от технологических факторов и конструктивных параметров оборудования и т. п.

В то же время до настоящего времени остается открытым вопрос о механизме ударного взаимодействия подушек валков со стойками станин, причинах разрушения контактных поверхностей стоек. Отсутствуют надежные методики расчета контактных напряжений и остаточных деформаций на поверхности стоек станин.

Все это затрудняет создание эффективных технических решений для повышения долговечности станин прокатных клетей.

Целью работы является разработка методики прогнозирования и повышения долговечности станин прокатных клетей. Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи:

— разработать математическую модель процесса пластического деформирования и разрушения материала поверхностного слоя стоек станин;

— создать методику определения динамических нагрузок в системе «ПВ-СС», контактных напряжений и остаточных деформаций на поверхностях стоек станин прокатной клети и ресурса системы «ПВ-СС» по критерию усталостной прочности;

— провести теоретические и экспериментальные исследования по выявлению значимых факторов, определяемых долговечность системы «ПВ-СС»;

— на основе результатов теоретических и экспериментальных исследований разработать ряд новых технически конструктивных решений по повышению долговечности станин прокатных клетей.

Краткое содержание диссертации.

В первой главе выполнен анализ известных подходов к объяснению разрушения стоек станин прокатных клетей. Рассмотрены технические решения для компенсации зазоров в системе «ПВ-СС», а также способы восстановления поверхностей стоек станин. Сформулированы цель и задачи исследования.

Во второй главе разработана математическая модель процесса пластического деформирования и разрушения материала поверхностного слоя стоек станин рабочей клети прокатного станавыполнен анализ сил, действующих на валки со стороны прокатываемой полосы и уравновешивающего устройства при различных стадиях заполнения очага деформацииполучено выражение для расчета горизонтальной силы, действующей на валки в момент захвата полосы с учетом динамического характера её приложения.

Создана методика определения динамических нагрузок в системе «ПВ-СС», контактных напряжений и остаточных деформаций на поверхностях стоек станин прокатной клети и ресурса системы «ПВ-СС» по критерию усталостной прочности.

В третьей главе выполнено лабораторное исследование по выявлению значимых факторов определяемых долговечность системы «ПВ-СС».

Исследование выполнено на лабораторной установке, имитирующей (с учетом критериев подобия) условия ударного взаимодействия валковой системы и прокатываемой полосы в момент захвата. Получено уравнение регрессии, с помощью которого можно определять ударную силу в зависимости от ряда факторов. Погрешность расчета не превышает 7%.

В четвертой главе приведены результаты промышленных исследований, проведенных на стане 2000 ОАО «ММК». Изучен характер износа поверхности облицовочных планок и стоек станин. На основе разработанной методики определения остаточных деформаций рассчитана деформация стоек станин, клетей № 3-№ 6 за 15 лет работы стана. Результаты расчета с погрешностью 7— 13% подтверждены промышленными данными. Разработана новая конструкция двухслойных облицовочных планок, на которую получен патент РФ № 68 832 па полезную модель.

Работа выполнена на кафедре механического оборудования металлургических заводов ГОУ ВПО «Магнитогорский государственный технический университет им. Г.И. Носова». Автор выражает искреннюю признательность за участие в подготовке диссертации: доценту, кандидату технических наук А. И. Бокову за конкретную и профессиональную помощь в проведении экспериментов.

4.5. Выводы.

1. Проведенные промышленные исследования на стане 2000 ОАО «ММК» показали, что разрушение облицовочных планок носит весьма неравномерный характер. Срок службы облицовочных планок рабочих валков составляет 3−5 месяцев, нижних опорных валков 8−24 месяца.

2. Изучен характер разрушения поверхностей облицовочных планок и стоек станин. Наибольшая деформация планок происходит преимущественно на кромках, обращенных к валкам. Характер и величина деформации планок в целом соответствует результатам расчетов, выполненных на основе разработанной модели ударного взаимодействия в системе «ПВ-СС». Ошибка не превышает 7%.

3. На основе разработанной методики определения остаточных деформаций рассчитана деформация стоек станин 4-х клетей стана 2000 за 15 лет работы. Результаты расчета соответствуют промышленным данным. Ошибка расчета не превышает 7−13%.

4. Разработана конструкция двухслойных облицовочных планок для 6-й клети стана 2000 ОАО «ММК» в соответствии с Патентом РФ на полезную модель № 68 832. Новая конструкция планок принята к промышленному использованию и позволяет:

— увеличить среднюю наработку стойки станины со 108 суток до 172, т. е. в 1,6 раза;

— сократить время замены облицовочных планок в 4 раза;

— уменьшить массу облицовочной планки с 300 кг до 200, т. е. на 45%.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

.

В результате комплекса теоретических, лабораторных и промышленных исследований достигнута цель диссертационной работы и получены следующие результаты:

1. Разработана математическая модель процесса пластического деформирования и разрушения материала поверхностного слоя стоек станин, отличающаяся от известных тем, что учитывает: условие работоспособности системы «ПВ-СС», полученное авторомдве составляющие горизонтальной силы, возникающей при соударении подушек валков со стойками станины прокатной клети и динамический характер её приложенияпрогиб валков в вертикальной и горизонтальной плоскостяхнеравномерность распределения напряжений и деформации на контактной поверхности стойки станины.

2. Исследованиями на модели установлено, что при захвате полосы наблюдаются неоднократные соударения подушек валков со стойками станины, а величина суммарной горизонтальной силы изменяется во времени в виде затухающих колебаний. Применительно к условиям прокатки в клети № 6 стана 2000 ОАО «ММК» максимальное значение этой силы достигает при отсутствии зазоров в системе «ПВ-СС» 2, ЗМН, а при зазоре 15 мм, максимальное значение этой силы достигает 2,94МН, с уменьшением повторных амплитудных значений на 20−50%;

3. Создана методика расчета контактных напряжений и остаточных деформаций на поверхности стойки станины в зависимости от величины прогиба валков в горизонтальной и вертикальной плоскости. Показано, что деформация на контактной поверхности стойки станины распределена неравномерно, с максимумом в углу, обращенному к межвалковому зазору и рабочим валкам.

4. Экспериментальными исследованиями в лабораторных условиях установлено следующее: при соударении прокатываемой полосы с валками прокатной клети в системе «ПВ-СС» возникают затухающие колебаниямаксимальные значения ударных нагрузок при колебаниях зависят от скорости движения полосы, толщины облицовочной планки и толщины демпфирующего элемента между планкой и стойкой станины клетив интервале изменения скорости движения полосы 2,7−3,9 м/с увеличение толщины облицовочной планки в 1,2 раза ведет к уменьшению величины ударной нагрузки на 34%- применение полимерных элементов между планкой и станиной ведет к снижению ударных нагрузок на 20−30%- экспериментально подтверждено предсказанное теоретическими исследованиями уменьшение на 20−30% величины усилий при повторных соударениях подушек валков со стойками станины клети. Различие максимальных (пиковых) значений ударного усилия в системе «ПВ-СС» в момент захвата полосы для условий клети № 6 стана 2000 ОАО «ММК», рассчитанного на основе разработанной модели и полученного экспериментальным путем, не превышает 4,6%.

5. Получено регрессионное уравнение, устанавливающее взаимосвязь величины ударного усилия от конструктивных параметров деталей рабочей клети (толщины стальной и полимерной частей облицовочной планки) и скорости движения полосы. Ошибка при расчетах по уравнению не превышает 7%.

6. С помощью разработанной методики определения остаточных деформаций поверхностного слоя рассчитана величина деформации стоек станин 4-х клетей стана 2000 за 15 лет работы. Результаты расчета соответствуют промышленным данным. Ошибка расчета не превышает 7−13%.

7. На основе результатов теоретических и экспериментальных исследований разработаны два новых технических решения по повышению долговечности станин прокатных клетей, защищенных Патентами РФ на полезную модель № 47 778, № 68 382.

8. В соответствии с Патентом на полезную модель № 68 832 разработана конструкция двухслойных облицовочных планок для 6-й клети стана 2000 ОАО «ММК». Новая конструкция планок принята к промышленному использованию и позволяет: увеличить среднюю наработку стойки станины со.

108 суток до 172, т. е. в 1,6 разасократить время замены облицовочных планок в 4 разауменьшить массу облицовочной планки с 300 кг до 200, т. е. на 45%.

Показать весь текст

Список литературы

  1. А.И. Основы теории прокатки М.: Металлургия, 1965. — 248 с.
  2. А.А. Конструкция и расчет машин и механизмов прокатных станов М.: Металлургия, 1985. — 376 с.
  3. В.В., Яковлев Р. А. Механика приводов прокатных станов М.: Металлургия, 1977. — 216 с.
  4. Ю.В. Надежность, эксплуатация и ремонт металлургических машин Магнитогорск: МГТУ, 2002. — 330 с.
  5. Ф., Франкен П. Надежность и техническое обслуживание. Математический подход М.: Радио и связь, 1988. — 392 с.
  6. Прокатное производство / П. И. Полухин, М. Н. Федосов, А. А. Королев, Ю.М. Матвеев- М.: Металлургиздат, 1960. 966 с.
  7. Динамика и прочность прокатного оборудования / Ф. К. Иванченко, П. И. Полухин, М. А. Тылкин и др. М.: Металлургия, 1970. — 487с.
  8. В.А., Бессонов А. П. Основы динамики машинных агрегатов М.: Машиностроение, 1964. — 385с.
  9. Ф.К., Красношапка В. А. Динамика металлургических машин -М.: Металлургия, 1983. 295с.
  10. Исследование формирования угловых зазоров в шпиндельных соединениях прокатного стана / А. А. Восканьянц, С. Д. Гарцман, А. А. Филатов и др. // Машины и агрегаты металлургического производства: Сб. науч. трудов. -М.: ВНИИметмаш, 1984. С. 140−148.
  11. Уточненный расчет динамических крутящих моментов в линии привода рабочей клети прокатного стана / С. Д. Гарцман, А. А. Жуков, И. И. Карпухин, А. А. Филатов // Тяжелое машиностроение. 2009. № 5. — С. 3839.
  12. Безударный захват полосы клетями чистовой группы стана / С. Л. Коцарь, Б. А. Поляков, А. Н. Цупров и др. // Сталь, 1980. № 3. С. 213−214.
  13. Методика исследования динамики одноклетьевых прокатных станов / У. К. Какимов, Н. Х Давильбеков, Г. Г. Курапов // Молодые ученные будущее науки: Труды Республиканской научной конференции. — Алматы: Каз НТУ, 2004.-С. 440−443.
  14. Динамика прокатных станов / Н. Х. Давильбеков, Г. Г. Курапов, У. К. Какимов // Труды 2-ой международной научно-практической конференции «Горное дело и металлургия в Казахстане. Состояние и перспективы». — Алматы, 2006. С. 351−354.
  15. Исследование особенности динамики прокатных станов в лабораторных условиях / Н. Х. Давильбеков, Г. Г. Курапов, У. К. Какимов // Вестник КазНТУ № 5. Алматы, 2005. — С. 28−33.
  16. Снижение динамических нагрузок на реверсивных станах холодной прокатки / Н. Х Давильбеков, Г. Г. Курапов, У. К. Какимов // Научно-технический сборник «Новости науки Казахстана». № 3. Алматы, 2006. -С. 45−49.
  17. Снижение динамических нагрузок прокатных станов / Н. Х. Давильбеков, Г. Г. Курапов, У. К. Какимов, С. А. Бортебаев // Вестник КазНТУ № 5. -Алматы, 2006. С. 59−65.
  18. Динамика процессов прокатки / C.JI. Коцарь, В. А. Третьяков, А. Н. Цупров, Б. А. Поляков М.: Металлургия, 1997. — 225с.
  19. В.Н., Сорокин Г. М., Колокольников М. Г. Абразивное изнашивание. — М.: Машиностроение, 1990. — 224 с.
  20. А.И., Цейгер Б. И. Сравнение абразивных и некоторых механических свойств окалины стальных заготовок // Кузнечно -штамповочное производство. 1970, № 11. — С. 41 — 42.
  21. В.П., Макушок Е. М., Раввин А. Н. Окалина при горячей обработке металлов давлением. М.: Металлургия. 1977. — 208 с.
  22. Р.Б. Фреттинг-коррозия Л.: Машиностроение, 1976. — 272с.
  23. А.В., Кандауров Л. Е. / Анализ причин увеличения зазоров в системе «подушка валка — станина рабочей клети» прокатных станов // Молодежь. Наука. Будущее.: Сб. науч. тр. — Магнитогорск: МГТУ, 2004. -С. 21−25.
  24. Supik G. Axialkraftmessungen an den Arbeitswalzen von Breilbandstrassen // Blech, Rohre, Profile. 1970. № 8. S. 91−98.
  25. А.П., Динник А. А. Осевое давление в рабочих клетях листовых и полосовых станов // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1969. № 11.-С.75−85.
  26. Экспериментальные исследования осевых усилий в валковых опорах стана холодной прокатки / А. П. Качайлов, A.M. Сафьян, Ю. В. Липухин и др. // Металлургическая и горнорудная промышленность. 1982. № 1. — С. 14−16.
  27. К.К. / Исследование влияния перекоса опорного и рабочего валков на осевое усилие, действующее в подшипниковых узлах // Сб. науч. тр. ВНИИметмаш, 1977. Вып. 49. — С. 58−61.
  28. Ю.С., Мельцер В. В., Радюкевич JI.B. / Измерение величины осевых усилий на промышленном стане «1200» // Теория и технология прокатки. Челябинск, 1968. С. 43 -47.
  29. Ю.С., Сотников Г. В. / Измерение осевых усилий в промышленных клетях кварто // Современные методы конструирования и технологии металлургического машиностроения: Международный сб. науч. тр. — Магнитогорск: 2008. С. 59−65.
  30. Ю.С., Сотников Г. В. / Расчет осевых усилий при прокатке листа в перекошенных валках // Современные методы конструирования и технологии металлургического машиностроения: Международный сб. науч. тр. Магнитогорск: 2008. — С. 66−73.
  31. Мазур B. JL, Качайлов А. П., Иванченко В. Г. Повышение качества листового проката Киев: Техника, 1979. — 143с.
  32. Ю.Д. Прокатка ровных листов и полос М.: Металлургия, 1971. — 200с.
  33. Совершенствование производства холодно — катаной стали. Ю. Д Железнов., В. А Черный., А. П. Кошка и др М.: Металлургия, 1982. — 232с.
  34. B.C., Айгнер Р.Х / Уменьшение ряби при дрессировке стальных полос // Черные металлы, 1998, № 4. С. 85−88.
  35. И.И., Логинов К. С. / Причины возникновения и пути устранения дефекта «ребристость» на поверхности холодно катанных полос // Сталь, 1975, № 6. С. 221−223.
  36. Модель возникновения дефекта «ребристость» на поверхности дрессируемого листа / В. К Белов, А. А. Шпонько, В. Е. Злов, А. П. Буданов // Наука и производство: Сб. докл. 60-й науч. техн. Конференции МГТУ -ММК, 2000−2001. — 234с.
  37. С.П. / Скручивание полос при прокатке и методы его устранения // Металлург Южного Урала — Челябинск, 1958. — С. 53−59.
  38. А.А., Семенюта А. Н., Швам A.JI. / Новая технология восстановления станин листопрокатных станов // Металлургическая и горнорудная промышленность. Машиноведение. 2002. -№ 2. — С.71−73.
  39. М.Я., Сатонин А. В. / Усовершенствование конструкции облицовочных планок станин прокатных станов // Известия ВУЗов. Черная металлургия. 1998. — № 11. — С.73−74.
  40. С.Д., Жуков А. А., Каретный З. П. / Повышение долговечности элементов приводов и рабочих клетей станов горячей прокатки за счет снижения динамических нагрузок // Производство проката. 1998. — № 8. -С. 27−31.
  41. Концепция снижения ударных нагрузок в клетях стана 1680 / В. В. Веренев, А. Ю. Путноки, О. М. Клевцов и др. // Производство проката. 2005. № 2. -С. 26−31.
  42. А.А., Подплетний В. И. / Ремонт прокатного оборудования металлополимерными материалами // Производство проката. 2000. — № 6. — С. 25−27.
  43. Способы повышения долговечности стоек станин прокатных клетей / А. В. Коковихин, И. С. Соловьев // Образование, наука, производство: Сб. науч. тр. Вып. 4, Магнитогорск: МГТУ, 2009. — С. 56−61.
  44. Исследование способа измерения натяжения полосы без образования силовой петли на станах с клетями кварто / Ю. С. Чехлов, А. В. Топаллер, Р. И. Ритман, А. Б. Шавер // М.: Труды ВНИИметмаш, 1977. С. 38−44.
  45. Пути уменьшения зазоров в станинах клетей прокатных станов / Л. Е. Кандауров, А. В. Коковихин, Н. В. Оншин, А. В. Веселов // Процессы и оборудование металлургического производства: Межригион. сб. науч. тр. — Вып.6, Магнитогорск: МГТУ, 2004. С. 115 — 119.
  46. А.с. 1 570 810 СССР, МКИ В21 В 31/04. Рабочая клеть листового прокатного стана / В. Д. Плахтин, A.M. Сорокин, Н. А. Бобух (СССР) 4 863 251/02- заявл. 31.07.89.- опубл. 27.06.95. Бюл. № 22, 1999. С. 35−36.
  47. Пат. 2 088 354 Россия, МКИ В21 В 31/02. Узел опорного валка / В. Д. Плахтин (Россия), И. Г. Волченков (Украина), В. П. Кольцов (Россия) -95 100 551/02- заявл. 12.01.95. опубл. 27.08.97. Бюл. № 24(11), 1997. С. 256 257.
  48. А.с. 1 755 982 Россия, МКИ7 В21 В 31/02. Прокатная клеть / В. А. Яблоновский, Л. И. Один, B.C. Плугатарь и др. 4 848 359/27-. заявл. 09.07.90.- опубл. 23.08.92.- Бюл. № 31, 1992. с. 40.
  49. Пат. 2 025 158 Россия, МКИ7 В21 В 31/02. Комплект подушек прокатных валков / И. А. Бобух, В. Д. Плахтин, В. И. Понамарев, и др. 5 030 585/27- заявл. 04.03.92.- опубл. 30.12.94. Бюл. № 24, 1994. с. 36.
  50. Пат. 2 014 919 Россия, МКИ7 В21 В 31/04. Рабочая клеть листопрокатного прокатного стана / В. Д. Плахтин, И. А. Бобух, Н. Г. Канев, и др. -5 056 022/27- заявл. 02.06.92.- опубл. 30.06.94. Бюл. № 12, 1994. с. 32.
  51. Пат. 2 014 919 Россия, МКИ7 В21 В 31/04. Рабочая клеть прокатного стана
  52. А.с. 668 731 СССР, МКИ7 В21 В 31/02. Комплект подушек рабочих валков напрерывной клети кварто горячей прокатки / Ю. С. Артамонов, В.В.
  53. , А.И. Трайно 4 848 359/27- заявл. 09.07.77.- опубл. 23.09.7992.- Бюл. № 23, 1979. с. 40.
  54. А.с. 715 156 СССР, МКИ7 В21 В 31/02. Комплект подушек прокатной клети кварто / Ю. С. Артамонов, В. Н. Заверюха, А. И. Трайно 4 848 359/27- заявл.1305.78.- опубл. 27.02.80- Бюл. № 6, 1980. с. 25.
  55. А.с. 74 973 СССР, МКИ7 В21 В 31/02. Комплект рабочих и опорных валков с подушками / Ю. С. Артамонов, В. В. Мельцер, В. Н. Заверюха, А. И. Трайно -4 845 649/27- заявл. 12.11.78.- опубл. 24.12.80- Бюл. № 27, 1980. с. 32.
  56. Патент 4 947 144 Япония, МКИ В21 В 31/02. Прокатный стан. Заявлено 28.12.70. //Опубл. 13.12.74.
  57. Патент 614 283 Япония, МКИ В21 В 31/02. Прокатная клеть. Заявлено3005.79. // Опубл. 08.02.86
  58. Патент 6 312 684 Япония, МКИ В21 В 31/02. Прокатная клеть. Заявлено2502.80. // Опубл. 22.03.88.
  59. Патент 2 326 389 ФРГ, МКИ В21 В 31/02 Прокатная клеть кварто. Заявлено 05.12.74. //Опубл. 31.10.79.
  60. Патент 3 906 618 ФРГ, МКИ В21 В 31/02. Направляющее устройство. Заявлено 06.03.87. // Опубл. 06.09.90.
  61. Патент 4 402 207 США, МКИ В21 В 31/02. Прокатный стан с нулевым зазором в опоре. Заявлено 21.11.80. // Опубл. 06.09.83.
  62. Патент 1 562 854 Великобритания, МКИ В21 В 31/02. Клеть прокатного стана. Заявлено 25.02.78. // Опубл. 19.03.80.
  63. Патент 1 304 991 США, МКИ В21 В 31/02. Узел крепления шейки валка в клети прокатного стана. Заявлено 07.06.2001. // Опубл. 02.01.2002.
  64. Патент 4 652 136 Германия, МКИ В21 В 31/02. Способ соединения антифрикционной поверхности планки станины прокатной клети с антифрикционной поверхностью планки элемента вставленного в клеть. Заявлено 01.08.2000. // Опубл. 03.01.2002.
  65. С.М. Краткий курс теоретической механики М.: Выс. шк., 2008. -416 с.
  66. Поляхов Н. Н Теоретическая механика М.: Высш. шк., 2000. — 592 с.
  67. Н.Н. Основной курс теоретической механики — М.: Наука, 1972. -332 с.
  68. И.М. Теория колебаний М.: Высш. школа, 1965. — 389 с.
  69. B.JI. Теория механических колебаний — М.: Высш. школа, 1980. -408 с.
  70. А.И. Теория расчета усилий в прокатных станах М.: Металлургиздат, 1962.-495 с.
  71. Анализ радиальных усилий в подшипниковых узлах рабочих валков клетей кварто непрерывных станов / Э. А. Гарбер, В. П. Наумченко // Производство проката, № 1, 2001.-С 10−12.
  72. Новая методика расчета энергосиловых параметров широкополосовых станов горячей прокатки / Э. А. Гарбер, И. А. Кожевникова, П. А. Тарасов // Сталь, № 9, 2009, — С 54−60.
  73. Исследование на ЭВМ деформации и нагрузок валковой системы кварто: Учеб. Пособие / В. М. Салганик, В.В. Мельцер- Под. ред. В. П. Полухин. -Свердловск: Изд. УПИ, 1987. 78 с.
  74. Методика расчета контактных напряжений при ударном взаимодействии подушек валков со стойками станин прокатной клети / А. В. Коковихин,
  75. JI.E. Кандауров, Ф. Г. Ибрагимов, М. И. Румянцев // Процессы и оборудование металлургического производства: Межрегион, сб. науч. тр. — Вып. 7, Магнитогорск. МГТУ, 2007. С. 184−190. '
  76. А.В., Кандауров Л. Е., Ибрагимов Ф. Г. / Оценка величины контактных напряжений и остаточных деформаций стоек станин прокатной клети при их ударном взаимодействии с подушками валков // Производство проката. — 2007. -№ 10. С. 12−15.
  77. Khokhlov V.M. Wear laws at elastic interaction / V.M. Khokhlov // Russia Engineering Research. 1996. — Vol.16. — № 12. — P. 11−12.
  78. Khokhlov V.M. Foundayions undereying the calculation of contour and actual contact areas and pressures / V.M. Khokhlov // Russia Engineering Research. -1990. Vol.10. — № 7. — P.15−18.
  79. Механические свойства металлов и сплавов при обработке давлением / А. В. Третьяков, Г. К. Трофимов, В. И. Зюзин -М.: Металлургия, 1964. -221с.л
  80. Д., де Фриз Ж. Введение в метод конечных элементов: Пер. с англ. — М.: Мир, 1981.-304 с.
  81. Norrie D.H., de Vries G. The Finite Element Method Fundamentals and Applications. — Academic Press, New York, 1973.
  82. Huebner K.H. The Finite Element Method for Engineers. Wiley, New York, 1975.
  83. Исследование колебательных процессов в валковой системе при захвате полосы / Л. Е. Кандауров, А. В. Коковихин, Ф. Г. Ибрагимов, М. И. Румянцев, А. И. Боков // Межрегион, сб. науч. тр. Вып. 7, Магнитогорск: МГТУ, 2006.-С. 93−98.
  84. Ф.Г., Коковихин А. В., Кандауров Л. Е. / Определение остаточной деформации облицовочной планки прокатной клети с учетом динамических напряжений при ударе // Вестник МГТУ: Межвуз. сб. науч. тр. Магнитогорск: МГТУ, 2006. — С. 35−36.
  85. А.В., Кандауров Л. Е., Боков А. И. / Физическое моделирование динамических процессов в системе «подушка валка стойка станины» // Образование, наука, производство: Сб. науч. тр. -Вып. 3, Магнитогорск: МГТУ, 2007.-С. 46−53.
  86. В.А., Веников Г. В. Теория подобия и моделирования М.: Высш. шк., 1984, -439 с.
  87. Ю.М. Теория подобия и моделирования процессов обработки металлов давлением — М.: Металлургия, 1970. 296 с.
  88. Ю.П., Макаров Е. В., Грановский Ю. В. Планирование эксперимента при поиске оптимальных условий. -М.: Наука, 1976. 280 с.
  89. Пат. на полезную модель № 68 382 Россия, В21 В 31/02. Клеть прокатного стана / А. В. Коковихин, Л. Е. Кандауров, Н. В. Оншин, И. В. Казаков, К. Г. Алешкевич. -заяв. 27.04.2005, опубл. 10.09.2005. Бюл. № 23, 2006. С. 45−46.
  90. Пат. на полезную модель № 47 778 Россия, В21 В 31/02. Клеть прокатного стана / А. В. Коковихин, Л. Е. Кандауров, К. Г. Алешкевич, А. И. Боков. -заяв. 13.06.2007, опубл. 27.11.2007. Бюл. № 33, 2007. С. 35−36.
  91. В.Г. Промышленные термопласты: Справочник / В. Г. Макаров, В. Б. Коптенармусов. М.: АНО «Издательство «Химия», «Издательство «Колос», 2003.-208 с.
  92. А.В. Фторопласты в машиностроении / А. В. Горяинова, Г. К. Божков, М. С. Тихонова, М.: Машиностроение, 1971. — с. 233.
  93. Г. М. Физика и механика полимеров: Учеб пособие для втузов / Г. М. Бартенев, Ю. В. Зеленев, М.: Высш. школа, 1983. — 391 с.
  94. Промышленные исследования износа облицовочных планок и стоек станин прокатных клетей / А. В. Коковихин, JI.E. Кандауров // Образование, наука, производство: Сб. науч. тр. Вып. 4, Магнитогорск: МГТУ, 2009. — С. 5055.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!