Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Разработка и научное обоснование технических и технологических решений по управлению фугасным действием взрыва в горнодобывающей промышленности

Диссертация: Разработка и научное обоснование технических и технологических решений по управлению фугасным действием взрыва в горнодобывающей промышленности
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Повышение фугасного действия турбовзрыва по сравнению с обычным взрывом обусловлено совместным действием следующих факторов: а) выделением дополнительной теплоты взрыва и приращением объёма газообразного энергоносителя за счёт увеличения полноты сгорания ВВ при вынужденной конвекции продуктов детонации, б) увеличением взрывного импульса, передаваемого горному массиву, за счёт частичного запирания… Читать ещё >

Разработка и научное обоснование технических и технологических решений по управлению фугасным действием взрыва в горнодобывающей промышленности (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

Турбулизатор продуктов детонации скважинный типа «ТурбоС» по ТУ 7288−002−10 887 323−95 (далее — «турбулизатор») предназначен для повышения фактического коэффициента использования потенциальной энергии колонковых зарядов промышленных типов BB за счет повышения скорости вторичных химических реакций догорания BB в скважине после прохождения детонационной волны до момента прорыва продуктов детонации на свободную поверхность.

Повышение скорости вторичных химических реакций догорания BB достигается созданием в скважине с помощью турбулизатора вихревых потоков в продуктах детонации после прохождения детонационной волны. В вихревых потоках происходит интенсивное перемешивание (вынужденная конвекция) продуктов детонации, что увеличивает скорость химических реакций догорания продуктов неполного разложения BB, оставшихся в продуктах детонации после прохождения детонационной волны.

Взрывание скважинных зарядов ВВ с догоранием продуктов детонации в вихревых потоках в скважине до их прорыва на свободную поверхность обозначено термином «турбовзрыв».

Конструкция турбулизаторов и технология турбовзрыва разработаны в Институте горного дела Сибирского отделения РАН (патенты РФ 1 545 717, 1 736 244, 1 744 999, автор к.т.н. С.В. Мучник).

Техническое описание (ТО) составлено в соответствии с «Едиными правилами безопасности при взрывных работах», «Едиными правилами безопасности при разработке месторождений полезных ископаемых открытым способом», «Техническими правилами ведения взрывных работ на дневной поверхности" — «Типовой инструкцией по безопасному проведению массовых взрывов на земной поверхности», ГОСТом Р 15.109−93 «Система разработки и постановки продукции на производство. Материалы взрывчатые промышленные» и другими нормативными положениями техники безопасности. Оно содержит сведения, необходимые для эффективного и безопасного осуществления турбовзрыва-ния при производстве массовых взрывов.

ТО предназначено для всех организаций и предприятий, применяющих турбовзрыв при выполнении взрывных работ на дневной поверхности

Принятые обозначения и сокращения: а — расстояние между скважинами в ряду- b — расстояние между рядами скважин,

W — СПП линия наименьшего сопротивления по подошве уступа- H — высота уступа- 1 — длина скважины- зар ~ Длина колонки заряда в скважине-пер ~ длина перебура- q — удельный расход ВВ-

— 3

Q — вместимость BB в скважине- е — коэффициент относительной работоспособности ВВ- к — показатель политропы- Т — температура-

Ц — коэффициент использования потенциальной энергии ВВ- О — средняя начальная скорость движения горной массы при взрыве-

L — смещение центра тяжести горной массы при взрыве по горизонтали- h — то же по вертикали-

Индекс «О» означает, что показатель соответствует базовой технологии ведения BP-

Индекс «Т» означает, что показатель соответствует технологии турбовзрыв-

ТО — техническое описание и инструкция по эксплуатации- ВВ — взрывчатое вещество- ВМ — взрывчатые материалы- БВР — буровзрывные работы- BP — взрывные работы-

СПП — линия сопротивления по подошве уступа-

ЛНС — линия наименьшего сопротивления, г. м. — горная масса-

ДШ — детонирующий шнур-

КЗВ — короткозамедленное взрывание-

КПД — коэффициент полезного действия.

1. НАЗНАЧЕНИЕ ТУРБУЛИЗАТОРА Турбулизатор продуктов детонации предназначен: а) для снижения удельного расхода ВВ и повышения выхода горной массы с погонного метра взрывной скважины при производстве массовых взрывов на рыхление- б) для улучшения качества взрывной подготовки горной массы, улучшения проработки подошвы уступа и повышения устойчивости откоса уступа- в) для повышения коэффициента сброса горной массы в отвал энергией взрыва при ведении BP на сброс.

Осуществление турбовзрывания особенно эффективно при разрушении крепких вязких пород, наименее эффективно при разрушении чрезвычайно и сильнотрещиноватых массивов. Турбовзрыванию подлежат как сухие, так и обводненные скважины.

Применение турбовзрывания скважинных зарядов ВВ на горнодобывающих предприятиях позволяет снизить потребность в ВМ и объёмы бурения, снизить затраты на вторичное дробление, повысить производительность работы экскаваторов и безопасность горных работ.

2. УСТРОЙСТВО И ПРИНЦИП ДЕЙСТВИЯ ТУРБУЛИЗАТОРА

2.1. Устройство турбулизатора

Турбулизатор (см. рис.1) представляет собой металлическую пластину 2×20×180 мм (преимущественно) или 1.5×20×170 мм (для колонковых зарядов длиной менее 5 м), скрученную веретенообразно полным оборотом на 360°. Для удобства применения при использования в качестве боевика шашек типа Т-400 и др. турбулизатор может иметь дополнительное отверстие и выточку (см. рис. 2, 3, 4).

Средний расход турбулизаторов — 1 шт. на одну взрывную скважину

В скважинном заряде турбулизатор должен быть полностью погружен в ВВ и находится с той стороны от боевика, где необходимо увеличить КПД взрыва (см. рис. 5, 6). Ось турбулизатора следует ориентировать по возможности параллельно оси скважины (т.е. в вертикальных скважинах — вертикально), обеспечивая наибольшее достижимое удаление его от стенок скважины.

2.2. Зоны распространения турбовзрыва по скважине.

При проектировании конструкции заряда следует учитывать, что в режиме турбовзрыва (с повышенным КПД) будет работать только та часть скважинного заряда ВВ, которая расположена по ходу детонационной волны за турбулизатором. Например, если турбулизатор расположен под боевиком (рис.5), то в режиме турбовзрыва сработает нижняя часть колонки заряда, расположенная под турбулизатором (на рис. 5 отмечена стрелками). Если турбулизатор. расположен над боевиком (рис.б), то в режиме турбовзрыва сработает верхняя часть колонки заряда, расположенная над турбулизатором (на рис. 6 отмечена стрелками). Та часть скважинного заряда, которая расположена между турбулизатором и боевиком, а также с той стороны от боевика, где нет турбулизатора, будет работать в режиме обычного взрыва.

2.3. Принцип действия турбулизатора

При срабатывании боевика 1 (см. рис. 7-а) в скважинном заряде В i 2 возникает детонационная волна 3, которая движется по направлению к турбулизатору 4, проходит вдоль него (см. рис. 7−6) и продолжает дальнейшее движение по колонке заряда 2 (см. рис. 7-в).

Турбулизатор 4 (рис. 7−6) приводится в действие проходящей вдоль него детонационной волной 3. Давление на фронте детонационной волны передается на шнекообразную полость турбулизатора, где разлэ гается на составляющие Рх и Ру. Составляющая Рх создает у

— 8 турбулизатора крутящий момент вокруг его продольной оси. Составляющая Ру толкает турбулизатор вперед по скважине. В результате после прохождения детонационной волны турбулизатор начинает высокоскоростное вращательно-поступательное движение по скважине (рис. 7-в). Согласно расчетам, скорость вращения турбулизатора составляет порядка 103 об/с, скорость поступательного движения по скважине порядка 102 м/с. Двигаясь в газодисперсной среде продуктов детонации 5, вращающийся турбулизатор 4 (рис. 7-в) создает вокруг себя вихревые потоки, в которых можно выделить две составляющие: осесимметричный вихревой поток б, возникающий в скважине вследствие вращения турбулизатора вокруг оси- продольный вихревой поток 7, обусловленный тем, что турбулизатор работает как мини-турбинка, нагнетающая газы вперед себя и образующая по ходу своего движения зону компрессии 8 (повышенного давления), а позади себя зону депрессии 9 (пониженного давления). Газы из зоны компрессии 8 устремляются в зону депрессии 9 вдоль стенок скважины 10, образуя продольные вихревые потоки 7.

В вихревых потоках происходит активное перемешивание продуктов детонации. Известно, что интенсивное перемешивание компонентов химических реакций позволяет повышать скорость химических реакций на несколько порядков величин. При турбовзрыве в образуемых вихревых потоках создаются условия для наиболее полного завершения экзотермических химических превращений реакционно способных компонентов, содержащихся в продуктах детонации непосредственно в скважине до того, как взрывные газы вырвутся на поверхность. Выделившееся при этом тепло увеличивает общую теплоту сгорания промышленных ВВ в скважине и расходуется на совершение полезной работы по разрушению массива.

Работа турбулизатора влияет на несколько факторов, позволяющих повысить фактический коэффициент использования потенциальной энергии ВВ, а именно: а) Известно, что в детонационной волне ВВ сгорает не полностью, а продукты детонации содержат компоненты, способные к химическим реакциям с выделением тепла (экзотермическим реакциям дог орания продуктов неполного разложения ВВ). Однако при обычном взрыве подобные реакции догорания протекают сравнительно медленно, так что продукты детонации выбрасываются в атмосферу до того, как входящие в них компоненты успевают прореагировать. б) Продукты детонации, в отличии от продуктов полного разложения ВВ, содержат большое количество многоатомных молекул и радик шов, т. е. имеют меньшее значение показателя политропы к. Нетруд (о подсчитать, что, например, при начальной и конечной температуре взрыва Tj= 4500°К и Tg = 900°К, соответственно, за счет изменения показателя политропы к=1.15 (продукты детонации) до к=1.20 (продукты турбовзрыва, т. е. полного разложения ВВ), фактический коэффициент использования потенциальной энергии ВВ

Пф = 1 ~ (Tg/T!)1*увеличится на 28%.

Факторы «а» и «6м действуют совместно. Например, если в том же примере за счет более полного сгорания. ВВ температура продуктов взрыва увеличится до Т1=4800°К против принятого в примере «б» значения Tj, то совокупный фактический коэффициент использования потенциальной энергии BB увеличится на 33%. в) Работа турбулизатора благоприятно влияет на перераспределение давления газообразных продуктов взрыва в скважине:

— при прямом инициировании заряда вращающийся турбулизатор нагнетает газы вглубь скважины, создавая противоток 1 (рис. 7-г) потоку газов 2, стремящихся вырваться на поверхность через устье скважины, т. е. увеличивает время воздействия продуктов взрыва на разрушаемый массив. Впереди работающего турбулизатора формируется зона компрессии (рис. 7-д) —

— создание в скважине концентрического вихревого потока приводит к понижению давления газов в центральной части вихря (вблизи оси скважины) и повышению давления на периферии вихря, т. е. на стенки скважины. Эпюра перераспределения стационарного давления мгновенного взрыва (относительно скоростей работы турбулизатора детонацию можно считать мгновенным процессом) по оси скважины и по её сечению представлена на рис. 7-г, 7-д. Влияние факторов п."в" оценивается как незначительное- г) Перемешивание газодисперсных продуктов детонации твердофазного BB в вихревых потоках может вызвать вторичную детонацию этих газодисперсных продуктов в скважине.

3. УСТАНОВКА ТУРБУЛИЗАТОРА В СКВАЖИНУ Приемы установки турбулизатора Bi скважину зависят от вида применяемого боевика и схемы инициирования заряда.

3.1. Турбовзрывание сухих вертикальных скважин

При использовании в качестве боевика шашек типа Т-400 (ТГ-400) и прямом инициировании заряда применяют турбулизатор, имеющий с одной стороны отверстие под ДШ (см. рис. 2). Установка турбулизатора включает следующие операции (см. рис. 8 — 10): 1) Изготовить боевик в обычном порядке.

2) На один из концов ДШ под шашкой надеть турбулизатор (рис.

3) Заправить конец ДШ в проем между нитями ДШ и шашкой (рис. 8−6) с образованием петли 100 мм.

4) Подтянув вверх за нити ДШ, закрепить петлю (рис. 8-в). Турбулизатор должен свободно болтаться под шашкой на петле ДШ. Турбулизатор плотно к шашке не подтягивать и туго не закреплять !

В скважине турбулизатор должен занимать вертикальное положение под боевиком в соответствии с конструкцией заряда, показанной на рис. 9.

Для правильной установки турбулизатора в скважину надо выполнить следующие операции:

5) Опустить боевик с турбулизатором в скважину до заряда ВВ (рис. 10-а). При этом турбулизатор ляжет на заряд и будет находится в нерабочем положении.

6) Подтянув ДШ на 50 см вверх, выбрать слабину и приподнять боевик над зарядом (рис. 10−6). При этом турбулизатор свободно повиснет на петле ДШ под боевиком, т. е. примет рабочее вертикальное положение.

7) Придерживая ДШ, продолжить засыпку ВВ в скважину (не менее 1 мешка ВВ). При этом боевик и турбулизатор погрузятся в ВВ и будут готовы к работе (рис. 10-в).

8) Осуществить забойку скважины в обычном порядке.

При взрывании с воздушным промежутком (рис. 11) боевик с турбулизатором должны быть погружены в заряд не менее 1 м от верхней границы колонки заряда. В противном случае турбулизатор вместе с расширяющимися в свободное пространство газами будет выброшен в устье скважины и не сработает. Прямое инициирование заряда является основной наиболее эффективной схемой инициирования при турбовзрыве. При этом турбулизатор движется вглубь скважины, нагнетает газы от устья в сторону забоя скважины.

При взрывании обводненных скважин по технологии заряжания применяют обратное инициирование заряда с боевиком из шашек тротила. В этом случае для турбовзрыва следует использовать турбулизатор, имеющий отверстие с одной стороны и выточку с другой стороны (см. рис. 3, 4). При этом сам турбулизатор может быть прямым (рис. 3) или иметь изогнутую хвостовую часть (рис. 4). Турбулизатор с изогнутой хвостовой частью создает более мощные вихревые потоки в скважине, но быстро теряет скорость вращательно-поступа-тельного движения. Его применение при обратном инициировании наиболее предпочтительно.

Установка турбулизатора при обратном инициировании заряда включает следующие операции (см. рис. 12):

1) Перед началом изготовления боевика продеть одну из нитей ДШ в отверстие турбулизатора (рис. 12-а).

2) Изготовить боевик в обычном порядке.

3) Установить турбулизатор на расстояние 100 мм над боевиком,, пустить нить ДШ по шнекообразной плоскости турбулизатора и продеть в боковую выточку (рис. 12−6).

4) Опустить боевик на заряд в обычном порядке и произвести зарядку скважины.

При этом турбулизатор займет рабочее положение в соответствии с конструкцией заряда (см. рис. 13). Обратное инициирование заряда с расположением турбулизатора над боевиком следует применять лишь при высокой обводненности скважин как в однородном колонковом заряде ВВ (рис. 13-а), так и в комбинированном заряде ВВ (рис. 13−6). При комбинированном заряде обязательно производить

— 14 забойку устья скважины.

Как отмечалось выше, применение встречно-направленного инициирования заряда (см. рис. 14) не дает положительного эффекта, присущего турбовзрыву, и не рекомендуется к применению *

3.3. Турбовзрывание наклонных и глубоких скважин

Прямое инициирование заряда с боевиком из патрона аммонита N б ЖВ диаметром 90 мм следует применять при турбовзрывании наклонных скважин. Кроме того, при наличии на складе указанных патронов, их следует преимущественно использовать и при турбовзрывании вертикальных сухих скважин как наиболее технологичных по установке турбулизатора.

Конструкция турбулизатора в этом случае наиболее проста, т.к. не содержит отверстия и выточки (см. рис. 1).

Установка турбулизатора включает следующие операции (см. рис. 15):

1) Изготовить патрон-боевик, при этом петли ДШ располагать на одной половине патрона аммонита N б ЖВ диаметром 90 мм.

2) В противоположном от петель ДШ торце патрона ножом взрывника сделать надрез оболочки патрона шириной 20 мм.

3) Ввести сквозь надрез в боевик турбулизатор (рис. 15). Надрез закрыть липкой лентой.

4) Опустить патрон-боевик в скважину турбулизатором вниз (рис. 17-а), произвести дозарядку скважины (рис. 17−6).

Дальнейшие операции производить в обычном порядке.

При взрывании глубоких скважин (сдвоенные уступы, бестранспортная система разработки и пр.) для предотвращения затухания детонации целесообразно в среднюю часть скважины помещать пат-рон-оживитель с турбулизатором (см. рис. 16, 18). В этом случае турбовзрыв возбуждается с двух точек: сперва от патрона-боевика с турбулизатором, а затем, при подходе детонационной волны к патро-ну-оживителю с турбулизатором, включается в работу второй турбулизатор.

На глубоких скважинах следует применять турбулизаторы с толщиной пластины 2 мм.

Если крепкие трудновзрываемые породы залегают в нижней части блока и покрыты слабыми породами, то турбовзрыв следует применять только в нижней части колонки заряда, пересекающей пласты крепких пород (см. рис. 19). В противном случае по слабым породам произойдет опережающий прорыв газов на свободную поверхность уступа и применение турбовзрыва не приведет к положительному эффекту. При применении турбовзрыва по нижней части уступа в верхней части колонки заряда целесообразно использовать встречно-направленное инициирование заряда (рис. 19).

Если слабые породы примыкают к средней части колонки заряда, а в почве и кровле слабой пачки залегают крепкие породы, то целесообразно применять боевик с двухсторонним расположением турбули

— IS

— 16 заторов (см. рис. 20), при этом верхний турбулизатор конструкции рис. 11, 12 крепить на ДШ (см. п. 3.2), а нижний турбулизатор конструкции рис. 1 размещать в патроне-боевике, как описано выше.

Патрон-боевик с двухсторонним размещением турбулизаторов помещать в заряд на уровне пересечения скважиной слабой пачки.

Запрещается устанавливать турбулизатор в устье скважины или в забойке (см. рис. 21).

Запрещается вводить турбулизатор в отверстие шашки литого или прессованного ВВ, а также подгонять турбулизатор вплотную к шашке.

После окончания введения боевиков в скважины неиспользованные турбулизаторы убрать за пределы взрываемого блока.

4. ПРИМЕНЕНИЕ ТУРБОВЗРЫВА ПРИ ТРАНСПОРТНОЙ СИСТЕМЕ РАЗРАБОТКИ

4.1. Выбор коэффициента относительной работоспособности ВВ при турбовзрыве

Накопленный опыт показывает, что если применяемое ВВ имеет коэффициент относительной работоспособности е0, то при турбовзрыве этот показатель, обозначаемый ет, превышает исходное значение е0 более, чем на 30%, т. е. ет > 1. 3 е0. (4.1)

Однако на практике наряду с задачей экономии ВВ (снижения удельного расхода) и повышения выхода горной массы с 1 п.м. взрывных скважин стоят задачи повышения качества взрывной подготовки горной массы и проработки подошвы уступа. Поэтому, для комплексного решения этих задач рекомендуется при наличии забойки устья скважин закладывать в проект при распространении турбовзрыва на всю колонку заряда ет = 1.3 е0. (4.2)

Если турбулизатор в конструкции заряда заглублен во 2-ю четверть колонки заряда, то в режиме турбовзрыва сработает только часть заряда, расположенная ниже турбулизатора. При этом следует принимать среднее расчетное значение

1 3×1. ет = (- + -—) е0 = 1.23 е0. (4.3)

Если турбулизатор заглублен в 3-ю четверть колонки заряда, то, соответственно

1 3×1. ет = (- + -) е0 = 1.15 е0. (4.4)

Перерасчет удельного расхода ВВ для турбовзрыва qT относительно базового значения q0, принятого на предприятии для конк-ре пых горно-геологических условий при обычном взрывании, произ

— 18 водится по известной формуле

Чт = <Зо ео / ет (4 5)

4.2. Турбовзрывание сухих блоков на подпорную стенку и на подобранный забой

Выбор конкретных параметров обуривания блока при турбовзры-вании зависит от условий взрывания, наличия забойки устья скважин и схемы взрывания зарядов.

Турбовзрыв весьма чувствителен к условиям взрывания по следующим причинам. При обычном взрыве скорость детонации заведомо превышает скорость развития магистральных трещин в массиве. Продукты детонации при обычном взрыве обладают запасом потенциальной сугубо механической энергии, расходуемой на разрушение массива (поршневое действие взрыва). Преждевременный прорыв продуктов детонации в атмосферу по развивающейся системе крупных магистральных трещин приводит лишь к некоторому ухудшению как качества дробления взорванной горной массы из верхней части уступа, так и качества проработки уступа вследствие нерациональной потери части механической энергии продуктов детонации.

При турбовзрыве продукты детонации следует рассматривать как содержащие наряду с механической также и запас потенциальной химической энергии. Однако скорость превращения химической энергии в механическую (тепловую) определяется скоростью движения турбулизатора по скважине. Скорость движения турбулизатора на порядок величин меньше скорости распространения детонационной волны и соизмерима со скоростью развития магистральных трещин. При турбовзрыве преждевременное истечение продуктов детонации из скважин по существу является потерей компонентов химических реакций, необходимых для осуществления турбовзрыва, что ведет к прекращению процесса. Это недопустимо, т.к. удельный расход BB понижен в расчете на турбоэффект.

Известным эффективным средством предотвращения ускоренного развития крупных магистральных трещин и преждевременного прорыва продуктов детонации в атмосферу является взрывание на подпорную стенку шириной не менее одной заходки экскаватора (см. рис. 22). Взрывание на подпорную стенку является наиболее предпочтительным условием турбовзрывания. На рис. 23 и 24 приведены конструкции зарядов при взрывании необводненных скважин на подпорную стенку.

Схема турбовзрывания на подобранный забой приведена на рис. 25, а конструкции зарядов — на рис. 26 и 27. Базовая сетка -квадратная, а0= Ь0. Схема инициирования — прямая.

4.3. Турбовзрывание обводненных скважин

При взрывании обводненных скважин по условиям технологичности заряжания вынужденно применяют обратную схему инициирования заряда. В этом случае расположение турбулизатора относительно боев <а зависит от конкретной задачи, решаемой турбовзрывом.

— 13

— 21

На крутопадающих пластах основной задачей является качественная проработка подошвы уступа, предотвращение образования порогов. В этом случае турбулизатор следует размещать под боевиком, в нижней четверти колонки заряда и применять коэффициент снижения удельного расхода ВВ qT = q0 / 1.15. (4.6)

Параметры сетки скважин выбирать в зависимости от ориентации СПП и линии простирания пластов.

Если наряду с проработкой подошвы уступа стоит задача улучшения дробления взорванной горной массы, то рекомендуется применять на скважину два турбулизатора с расположением одного из них над боевиком, другого — под боевиком. В этом случае qT = q0 / 1.23, (4.7) обязательна забойка устья’скважин.

Если на пологом падении пластов нижняя часть уступа сложена слабыми породами, то достаточно применения одного турбулизатора, расположенного над боевиком, при этом qT = q0 / 1.15 (4.8) с обязательной забойкой устья скважин.

4.4. Значение забойки устья скважин при турбовзрыве.

Длина перебура

Важным фактором, влияющим на преждевременный прорыв продуктов детонации в атмосферу, является наличие забойки устья скважин. Если при обычном взрыве применение ВВ с высокими скоростями детс нации снижает влияние наличия или отверстия забойки на взры-вопс готовку горной массы, то при турбовзрыве наличие забойки иг-paei особую роль при применении любых типов ВВ. При этом применение рассредоточенного заряда (с воздушным промежутком), а также замена забойки запирающим зарядом ВВ приравнивается при турбовзрыве к взрыванию без забойки.

Причина в том, что при взрывании без забойки при прямом инициировании, после инициирования заряда ВВ боевиком в свободное пространство устья скважины устремляются потоки расширяющихся продуктов детонации. Они увлекают за собой работающий турбулизатор и выбрасывают его из скважины на поверхность. Турбовзрывание в этом случае не происходит, заряд работает в обычном детонационном режиме. Поэтому при взрывании без забойки при прямом иниции-рова 1ии заряда турбулизатор следует размещать с заглублением в заря (не менее 1 м.

При взрывании мелкоблочных и средневзрываемых пород величину перебура можно уменьшить до значения inep. T = inep .o/U-14 * 1−3). (4.9) испытаний турбулизаторов на безопасность применения па условию ок. меняемоети в a г" р е с с и в н о й с р е д е

К о м ис с и я в с о с т a в е:

1. зам. технического директора по БВР Власьев В.Ф.

2. нач. взрывного участка Богер Ф.М.

3. зав" складом ВМ Терешин Н.В.

4. зам. директора J# «КузбассНИИОГР» к.т.н. Протасов С.И.

5. старший научный сотрудник ИГД СО РАН к" т.н. Норри Е<. К.

6. старший научный сотрудник ИГД СО РАН к. т.н. Мучник С. В. назначенная приказом по разрезу прове’ла испытания опытной партии турбулизаторов типа «Турбо С» по ТУ 7288−002−10 887 323−95 вответствии Программой и методикой испытаний в период01.06.95 по 01.10.95 г.

В результате ис пытани й комисс ия установила следующее г Раздел 1. Результаты проверки соответствия состава и комп— л е к т н о с т и л р о д у к: ц и и т е н и ч е с к о й д о к у мен т, а ц и и Опытная партия турбулизаторов в количестве 10 шт. соответствует ТУ 7288−002−10 837 323.95.

Раздел 2. Данные и результаты испытаний продукции согласно программе и методике испытаний Согласно журналу проведения испытаний (см.

приложение), тур-й у л и з, а торы, п о г р у ж е нны е в в о з д у ш н о --у х у ю, а м м и, а ч н у юли г р у, о к и-л е н и о н е под в е р г, а ю т я

Турбулизаторы, погруженные в агрессивную среду насыщенного рас твор, а амм и ач н о й селитры, подв ер г а"тс я к ор роsи и в за в и с и мос ти

0 т в р е м е н и н, а к о ж д е н и я в, а г р е с с: и в н о й с р е д е «М, а к с и м, а л ь н о во з можны й разогрев среды в результате окисления турбулизатора не превышает

1 град.

Раздел 3. Общая оценка показателей качества продукции по результатам испытаний Окисление турбулизаторов не приводит к заметному разогреву окружающей среды (заряда ВВ) и не может явиться причиной во®горами я и д е т о н, а ц и и з, а р я д, а В В

Применение турбулизатора безопасно по условиям окисления в агрессивной среде.

На основании результатов испытаний комиссия считает предъявленную продукцию выдержавшую испытания и соответствующую требован и я м г е х н и ч е с к и х у с л о в и й

Предлагается допустить турбулизаторы к проведению приемочных испытаний в производственных условиях. Члены к. о м и с с и и

Власьев В.Ф. " .Бо гер Ф. М. i^f Тер еш и н Н.В.

ФАКТОРЫ, ПОВЫШАЮЩИЕ ФУГАСНОЕ ДЕЙСТВИЕ ВЗРЫВА .14.

Место турбовзрыва в горнодобывающей промышленности. 14.

Развитие представлений о детонации взрывчатых веществ. 17.

Существующие методы расчета параметров взрыва. 25.

Критерии оценки качества взрыва. 36.

Методы и средства управления энергией и импульсом взрыва. 47.

Выводы. 59.

ЭФФЕКТ ПОВЫШЕНИЯ ФУГАСНОГО ДЕЙСТВИЯ ВЗРЫВА ПРИ.

ТУРБ ОНАДД У BE ПРОДУКТОВ ДЕТОНАЦИИ. 60.

Выбор условий и метода проведения: испытаний. 60.

Влияние направления турбонаддува на результаты взрыва. 61.

Турбовзрывание скважинных зарядов ВВ на карьере. 78.

Выводы. 81.

РАЗВИТИЕ И УТОЧНЕНИЕ НЕКОТОРЫХ НАУЧНЫХ ПОЛОЖЕНИЙ, ИСПОЛЬЗУЕМЫХ В ТЕОРИИ ДЕТОНАЦИИ.82.

Теплота реакции и внутренняя энергия системы. 82.

Понятие о нетепловом потенциале ВВ. 87.

Ударный фронт и плоскость Чепмена-Жуге. 88.

Принципы Франка-Кондона и смещения равновесия. 92.

Выводы. 94.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РЕЗЕРВА ТЕПЛОТЫ ВЗРЫВА. 95.

Сжатие вещества на ударном фронте и на плоскости Чепмена-Жуге. 95.

Метод расчета параметров детонации зарядов ВВ. 108.

Расчет теплоты дефлаграции промышленных ВВ. 123.

Выводы. 132.

ОСНОВЫ ТЕХНОЛОГИИ ТУРБОВЗРЫВАНИЯ ЗАРЯДОВ ВВ. 134.

Разновидности турбулизаторов продуктов детонации. 134.

Установка чур аул in агор, а в скважину. 137.

Принцип действия турбулизаторов -.-. 145.

Назначение турбулизаторов. 147.

Выбор параметров сетки взрывных скважин. 148.

Меры техники безопасности при турбовзрывании. 152.

Выводы. 153.

РАЗРАБОТКА СРЕДСТВ УПРАВЛЕНИЯ ЭНЕРГИЕЙ И ИМПУЛЬСОМ ВЗРЫВА, АДАПТИПРОВАННЫХ К ТЕХНОЛОГИИ ТУР.

БОВЗРЫВАНИЯ. 154.

Режим пересжатой детонации в трудноразрушаемой части скважины 154.

Ультразвуковое воздействие на стенки скважины. 167.

Выводы. 185.

ИСПЫТАНИЕ ТУРБОВЗРЫВА НА КАРЬЕРАХ." .!. 186.

Турбовзрывание в условиях угольных разрезов Южного Кузбасса. 186.

Испытания турбовзрыва при обратном инициировании заряда. 209.

Испытания турбовзрыва в условиях карьеров НПО «Сибруда». 230.

Испытания турбовзрыва на бестранспортной системе разработки. 239.

Применение турбовзрыва при реконструкции карьера «Мир». 259.

Экологические аспекты турбовзрывания. 262.

Испытания турбовзрыва в условиях ОА. О «Стойленский ГОК». 271.

Испытания турбовзрыва на карьерах О АО «Ураласбест». 281.

Выводы. 297.

ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЭФФЕКТИВНОСТЬ ТУРБОВЗРЫВА. 299.

Концерн «Кузбассразрезуголь». 299.

Научно-производственное объединение «Сибруда». 300.

Мирнинский ГОК, карьер «Мир». 301.

Рудник «3-й Советский» ПО «Дальполиметалл». 302.

Выводы. 304.

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

305.

ЛИТЕРАТУРА

308 4.

Актуальность проблемы. Взрывные работы являются основным способом разрушения и перемещения горных пород. Это связано с удобством использования взрывчатых веществ как ёмкого и автономного источника химической энергии, ударного импульса, передаваемого горном}7 массиву, а также взрывных газов, осуществляющих механическую работу по рыхлению и сбросу горной массы. Для эффективной работы горнодобывающих предприятий качество взрывной подготовки горной массы имеет первостепенное значение.

В настоящее время на открытых горных работах широкое распространение получили простейшие (по составу) и эмульсионные ВВ. Наряду со стоимостными преимуществами, они имеют сравнительно невысокую теплоту взрыва, что на практике приводит к увеличению удельного расхода ВВ. Это снижает выход горной массы на погонный метр взрывной скважины и не всегда обеспечивает должное качество дробления пород.

В этой связи разработка и научное обоснование технических и технологических решений по управлению фугасным действием взрыва представляет актуальную проблему, имеющую важное научное и практическое значение.

В диссертационной работе обобщены результаты многолетних исследований, выполненных автором в качестве научного руководителя и ответственного исполнителя ряда плановых тем в региональной программе СО РАН «Уголь Кузбасса» и в комплексной программе СО РАН № 12 «Комплексное исследование региональных и глобальных геологических процессов и создание научных основ наращивания минерально-сырьевого потенциала и разработки полезных ископаемых» (1985;2000 гг.).

Цель работы — получение нового научного знания, позволяющего осуществлять управление фугасным действием взрыва в горнодобывающих отраслях промышленности.

Идея работы заключается в разработке технических и технологических решений по управлению взрывом, базирующихся на экспериментально уста5 новленном физическом эффекте повышения его энергии и импульса при вынужденной конвекции и турбонаддуве продуктов детонации в шпуре или скважине.

Задачи исследований:

1. Найти рациональное техническое решение для осуществления интенсивного вихреобразования (вынужденной конвекции) и нагнетания (турбонад-дува) продуктов детонации в шпуре или скважине непосредственно после прохождения детонационной волны.

2. Провести комплекс экспериментальных исследований по изучению фугасного действия взрыва при вынужденной конвекции продуктов детонации и их турбонаддуве в широком диапазоне горно-геологических условий угольных, рудных и нерудных месторождений.

3. Разработать и научно обосновать технологические решения по управлению фугасным действием взрыва, включающие использование турбулизато-ров продуктов детонации, а также ультразвуковое воздействие на зону смятой породы в стенках скважины.

4. Установить факторы, обусловливающие повышение фугасного действия при турбовзрывании.

5. Разработать методику расчёта зависимости параметров детонации (плотности вещества, давления, скоростей детонации и потока вещества) от плотности заряда ВВ на ударном фронте детонационной волны и на плоскости Чепмена-Жуге (Ч.-Ж.).

6. Разработать метод раздельного вычисления тепловых эффектов детонации и дефлаграции в зависимости от плотности заряда ВВ.

7. Разработать и обосновать критерий эффективности осуществления турбовзрывания зарядов различных типов ВВ.

8. Разработать метод определения параметров сетки скважин и удельного расхода ВВ при турбовзрывании на карьерах, применяющих транспортные системы разработки. б.

9. Установить оптимальные параметры конструкции заряда для эффективного использования турбовзрыва при бестранспортной системе разработкиопределить характерные особенности изменения коэффициента сброса горной массы во внутренний отвал при турбовзры вании.

10. Осуществить оценку экономических и экологических последствий применения технологии турбовзрывания на открытых работах.

Методы и сследов аний:

— анализ и обобщение результатов экспериментальных и теоретических исследований процессов, происходящих при взрыве колонкового заряда конденсированного ВВ;

— промышленные испытания разработанных технических и технологических решений по управлению фугасным действием взрыва в различных горногеологических условиях с анализом данных маркшейдерской съёмки развалов взорванной горной массы и подошвы уступов, сравнительной фотои видеосъёмкой стадий развития взрыва, инструментальными замерами геометрических характеристик породной кусковатости на карьерах и состояния забоев подготовительных выработок на подземных рудниках, экспертной оценкой горнотехнических и экологических последствий турбовзрывания.

Основные научные положения, защищаемые автором:

1. Помещенная в заряд ВВ винтообразная металлическая пластина (тур-булизатор) обладает свойством: воспринимать от проходящей детонационной волны импульс вращательно-поступательного движения, индуцирующего вынужденную конвекцию продуктов детонации вихревыми потоками и их турбо-наддув в направлении своего движения.

2. При вынужденной конвекции и турбонаддуве продуктов детонации в глухую часть шпура или скважины возникает физический эффект повышения фугасного действия взрыва. Турбонаддув в обратном направлении (в сторону устья) вызывает понижение фугасного действия взрыва. При размещении турт I булизатора в не разрушаемой при обычном взрыве части шпура или скважины эффект не проявляется.

Турбовзрыв представляет собой взрыв зарядов ВВ с вынужденной конвекцией и турбонаддувом продуктов детонации.

3. Создание ультразвукового поля и изменение направления движения фронта детонационной волны в трудноразрушаемой части скважины сопровождается повышением фугасного действия взрыва. В сочетании с применением турбулизатора (турбоакустическое и турбонаправленное взрывание, соответственно) проявление этого эффекта возрастает.

4. Повышение фугасного действия турбовзрыва по сравнению с обычным взрывом обусловлено совместным действием следующих факторов: а) выделением дополнительной теплоты взрыва и приращением объёма газообразного энергоносителя за счёт увеличения полноты сгорания ВВ при вынужденной конвекции продуктов детонации, б) увеличением взрывного импульса, передаваемого горному массиву, за счёт частичного запирания продуктов детонации в глухой части шпура или скважины, в) облегчением: условий массопереноса газообразного энергоносителя в систему радиальных трещин за счёт выноса вихревым потоком слоя смятой породы, образуемого в стенках скважины бризантным действием детонационной волны.

5. Для индивидуальных ВВ типа тротила теоретические значения плотности вещества на ударном фронте детонационной волны и на плоскости Ч.-Ж. прямо пропорциональны плотности заряда с коэффициентами 1,787 и 1,341, соответственноотносительное сжатие вещества на ударном фронте достигает 0,440, а на плоскости Ч.-Ж. — 0,254- скорость детонации и давление в головной части детонационной волны имеют степенную зависимость от плотности заряда (при её значениях от насыпной и выше) с показателями 0,635 и 2,270- соотношение давлений на ударном фронте и на плоскости Ч.-Ж. составляет л/3 — показатель адиабаты Гюгоньо расширяющихся продуктов детонации в точке Жуге .- 2,93. 8.

6. Тепловые эффекты процессов детонации и дефлаграции (высокоскоростных вторичных химических реакций, протекающих в скважине) подлежат раздельному определению и имеют квадратичную зависимость от скорости детонации.

7. Критерий эффективности перехода на турбовзрывание зарядов различных типов ВВ представляет собой соотношение теплоты дефлаграции к теплоте взрыва, имеет квадратичную зависимость от скорости детонации и обратную — от теплоты взрыва. Наибольшая эффективность турбовзрыва достигается у простейших по составу и алкжосодержащих ВВ, а наименьшая: — у эмульсионных и горячельющихся ВВ.

Достоверность научных положений обеспечена:

— положительными результатами широкомасштабных промышленных испытаний и внедрения новой технологии ведения взрывных работ в подземных рудниках и на карьерах;

-• сравнительным анализом эффективности турбовзрывания при различных конструкциях заряда и способах его инициирования, а также при использовании ВВ с различными значениями критерия эффективности;

— согласованностью расчётных значений параметров детонации с опытными данными.

Научная новизна работы состоит в следующем:

1. Экспериментальным путём установлены:

— эффект повышения фугасного действия взрыва при вынужденной конвекции и турбонаддуве продуктов детонации в глухую часть шпура или скважины;

— свойство винтообразной металлической пластины при помещении в заряд ВВ воспринимать от проходящей детонационной волны импульс враща-тельно-поступательного движения- 9.

— эффект формирования поперечной трещины при создании ультразвукового поля в глухой части скважины в момент выхода детонационной волны к торцу колонкового заряда ВВ;

— свойство взаимного усиления эффектов повышения фугасного действия взрыва при использовании в колонковом заряде ВВ турбулизатора в сочетании с ультразвуковым излучателем или с направляющим элементом (линейным отрезком ВВ с повышенной скоростью детонации);

-¦ улучшение условий проникновения взрывных газов в трещиноватую структуру массива, при турбовзрывании.

2. Разработана методика расчёта параметров процесса детонации на ударном фронте детонационной волны и на плоскости Ч.-Ж. Установлены аналитические зависимости этих параметров от плотности заряда ВВ.

3. Сформулирована задача раздельного определения теплоты детонации и теплоты дефлаграции (вторичных химических реакций), дано её аналитическое решение для ряда индивидуальных ВВ.

4. Разработан и обоснован критерий оценки эффективности перехода на турбовзрывание зарядов различных типов ВВ, представляющий собой соотношение теплоты дефлаграции к теплоте взрывадано его аналитическое представление в зависимости от основных параметров детонациисоставлена таблица значений этого критерия для отечественных и зарубежных ВВ.

5. Разработана методика расчёта параметров сетки скважин и определения удельного расхода ВВ для транспортных систем разработки при переходе с обычной технологии ведения взрывных работ на турбовзрывание, учитывающая тип применяемого ВВ с позиций критерия его эффективности при турбовзрывании.

Личный вклад автора состоит:

1. В разработке методической базы, проведении опытно-промыш-ленных испытаний в проходческих забоях подготовительных выработок, при отбойке руды в камерах подземных рудников и при проведении массовых взрывов на.

10 открытых горных работах, анализе и обобщении полученных данных, в результате чего были установлены:

— свойство винтообразной металлической пластины взаимодействовать с детонационной волной;

— эффект изменения фугасного действия взрыва при вынужденной конвекции продуктов детонации в зависимости от направления их турбонаддува в шпуре или скважине;

— эффект формирования поперечной трещины при создании ультразвукового поля в глухой части скважины в момент выхода детонационной волны к торцу колонкового заряда ВВ;

— свойство взаимного усиления эффектов повышения фугасного действия взрыва при использовании турбулизатора в сочетании с ультразвуковым излучателем или направляющим элементом;

— улучшение условий проникновения взрывных газов в трещиноватую структуру массива при турбовзрывании.

2. В теоретических исследованиях, результатом которых явились:

—- методика расчёта параметров процесса детонации на ударном фронте детонационной волны и на плоскости Ч.-Ж., установление аналитических зависимостей этих параметров от плотности заряда ВВ;

— формулирование задачи раздельного определения теплоты детонации и теплоты дефлаграции, её аналитическое решение для ряда индивидуальных ВВ;

-™ критерий оценки эффективности турбовзрывания зарядов различных типов ВВ, его аналитическое представление в зависимости от скорости детонации и теплоты взрыва;

— таблица значений этого критерия для отечественных и зарубежных ВВ.

3. В разработке технических и технологических решений по управлению фугасным действием взрыва на горнодобывающих предприятиях, а именно:

— конструкции турбулизатора продуктов детонации, способов его установки и крепления в шпуре и скважине;

— принципов конструирования шпуровых и скважинных зарядов ВВ, предназначенных для турбовзрывания;

— метода расчёта изменения параметров сетки скважин и удельного расхода ВВ при переходе на турбовзры вание с учётом применяемого ВВ при транспортных системах разработки;

— установлении параметров турбовзрыва при бестранспортной системе разработки.

Практическая ценность. Предложены новые технические и технологические решения по управлению фугасным действием: взрыва в горнодобывающей промышленности, а именно:

1. Разработаны конструкции турбулизаторов, ультразвуковых излучателей и направляющих элементов, определены их оптимальные размеры для шпуров и скважин диаметром до 320 мм, даны рекомендации по установке и креплению этих вставок в шпурах при применении патронированного ВВ, в восходящих скважинах при их пневматическом заряжании гранулированными ВВ на подземных рудниках, в скважинах большого диаметра на открытых горных работах при ручном и механизированном заряжании гранулированными, эмульсионными и горячельющимися ВВ.

2. Разработаны основные принципы конструирования зарядов ВВ для турбовзрывания, в т. ч. в сочетании с ультразвуковым излучателем и направляющим: элементом на подземных и открытых горных работахданы рекомендации по условиям турбовзрывания пород различной трещиноватости.

3. Для транспортных систем разработки предложен метод расчёта изменения параметров сетки скважин и удельного расхода ВВ при переходе на тур-бовзрывание с учётом применяемого ВВ, который позволяет избежать негативного проявления повышенного фугасного действия взрыва и достичь оптимального ресурсосберегающего эффекта при проведении массовых взрывов.

4. При бестранспортной системе разработки установлена эффективность применения турбоакустического взрывания по границам блока и первому ряду.

12 скважин с турбовзрыванием остальной части блокаопределено, что при этом происходит увеличение коэффициента сброса вмещающих пород во внутренний отвал в 1,4 раза, а с использованием алюмосодержащих ВВ -.до 1,8 раз.

5. Установлены благоприятные экологические последствия массовых взрывов с использованием турбулизаторов.

Реализация работы. Технология турбовзрывания и различные её модификации прошли этапы опытно-промышленных испытаний, освоения и внедрения на разрезах «Сибиргинский» (г. Мыски), «Томусинский» (г. Междуреченск), «Листвянский» (г. Новокузнецк) концерна «Кузбассразрезуголь» (все наименования предприятий даны на период внедрения новой техники), при реконструкции карьера «Мир» Мирнинского ГОКа (г. Мирный), на карьере ППО «Бор» (г. Дальнегорск), на рудниках «3-й Советский» и «Николаевский» ПО «Далыюли-металл» (г. Дальнегорск). Опытно-промышленные испытаний проведены также на разрезах «Им. Вахрушева», «Киселевский», «Им. 50-летия СССР» концерна «Кузбассразрезуголь», в Краснокаменском, Ирбинском, Антоновском и Шере-гешском рудоуправлениях НПО «Сибруда», на Курманском КЩК ОАО «Урал-неруд», в ОАО «Стойленский ГОК» и ОАО «Ураласбест».

Апробация работы. Основные положения диссертации докладывались и обсуждались на IV Международной конференции по буровзрывным работам, г. Москва, май 1999 г.- Международной научно-практи-ческой конференции «Экологические проблемы угледобывающей отрасли в регионе при переходе к устойчивому развитию», г. Кемерово, 1999 г.- Научно-практической конференции «Геотехнологии на рубеже XXI века», г. Новосибирск, май 1999 г.- XVI Межреспубликанской конференции «Численные методы решения задач теории упругости и пластичности», Новосибирск, 6−8 июля 1999 г.- Международной конференции по открытым и подземным горным работам, г. Москва, май 1998 г.- VI Всероссийском совещании «Взрыв-97», г. Междуреченск, март 1997 г.- III Международной конференции по буровзрывным: работам, г. Москва, май 1997 г.- Международной научно-технической конференции «Перспективы.

13 развития горнодобывающей промышленности", г. Новокузнецк, февраль 1994 г.- Всесоюзном проблемном семинаре «Разрушение горных пород», г. Киев. Ирпень, 16−18 октября 1990 г.

Публикации. Список научных трудов автора содержит 64 наименования:. Основное содержание диссертации опубликовано в 25 работах, включая 9 авторских свидетельств и патентов на изобретения.

Структура и объём диссертации. Работа состоит из введения, 8 глав, заключения, изложена на 308 страницах машинописного текста, содержит 38 таблиц и 113 иллюстраций, библиография включает 199 наименований, приложение содержит 64 документа.

Выводы.

Во время испытаний, освоения и внедрения технологии турбовзрыва на открытых горных работах с 1990 г. по 1993 г. при общем объёме взорванной горной массы 10,57 млн. м3 общая экономия ВВ составила 1 163 500 кг, а объём бурения взрывных скважин диаметром от 216 мм до 320 мм был сокращён в общей сложности на 50 744 м.

Фактический экономический эффект от внедрения результатов работы на руднике «3-й Советский» ПО «Дальполиметалл» составил 109 тыс. руб. (1988, 1989 гг.), на разрезах «Сибиргинский», «Томусинский», «Им. Вахрушева» и на карьере «Мир» — 206 тыс. руб. (1990 г.), 530 тыс. руб. (1991 г.), 1,4 млн руб. (1992 г.), на карьерах Ирбинского и Краснокаменскоро РУ НПО «Сибруда» 3 млн руб. (1993, 1994 гг.).

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

о возможности проведения приемочных испытаний турбулизатора продуктов детонации скважинного типа «Турбо С» .

На заключение в Уральский филиал АО «Взрывиспытание! представлена техническая документация на турбулизатор продуктов детонации скв. ажинный типа „Турбо С“ (ТУ 7288−002−10 887 323−95), — техническое описание и. инструкция по 'эксплуатации турбулизатора, программа и методика приемочных испытаний турбулизатора,-акт испытаний турбулизатора б АООТ п'3ибирга» на безопасность применения по условию окисляемости варрессивпейсреде, акт испытаний ^ур&у^Ш^теровгв-Щршо'реком, НО «Бор» (г.Дальнегорск), протокол технического-совещания по результатам испытаний туроулизаторов на разрезе" «Томусинский» (г.Междуреченск), /шт предварительных испытанийтурбулизаторов на карьере ОАО. «Стойленский-ТОК» ' (г.Старый Оскол) акт предварительных испытаний турбули — - - '. — «заторов-на карьерах ОАО «Ураласбест» (г.Асбест), Краткое руководство Гпа-применению турбулизаторов Xпроект)./ -. ;

Турбулизатор представляет собой-металлическую пластину шириной 20'мми-длиной 180 мм, скрученную веретенообразно полным оборотом на 360°, народном конце которого имеется отверстие-.-, ~ —т.

• Турбулизаторпродуктов детонации предназначен: — .

— для снижения удельного расхода ЕВ неповышения выхода горной массы с I’m скважины;

— для улучшения качества дробления, проработки подошвы уступа;

— для улучшения экологической обстановки за счет снижения выбросов ядовитых газов при производстве массовых взрывов.

Эффект достигается за счет создания в скважине вихревых потоков в продуктах детонации после прохождения детонационной волны, Турбулизатор опускается в скважину закрепленным на промежуточном детонаторезатек аа.гр.,.уяаегся FB и забойка. Гака хонд, уемая схема, установка турах-лизана^а.на.ааае, а Краткох руководстве по применению туроулиааторав < инструкции по эксплуатации.

Рассмотрев представленную техническую документацию и учитывая г>а лохи тельные результаты предварительных испытаний при массовых взрывах на карьерах ОАО «Уралзсбест», аа карьере ОАО «Стойленский ГОЮ», на разреза '''нхгаусе^-ких" и карьере г: па «-» арТ Уральский Филиал аи '" х^осх аалытан-де!* считает зозмстааае проведение приемочных испытанно турах-лизатора '-'Турбо C! t при ведении взрывных работ на дневной поверхности в условиях ОАО! х-раласбестс,? в сбаехе программы к методики испытаний при соблюдении инструкции па эксплуатации и ЕПБ при взрывных работах.

Показать весь текст

Список литературы

  1. С.В. О законе сохранения импульса на плоскости Чепмена—Жуге и давлении продуктов детонации на стенки скважины // ФТПРПИ. — 1999. — № 5. — С. 62−78.
  2. С. В, Основы турбовзрывания зарядов взрывчатых веществ. Ч. 3. Профиль пути реакции детонации // ФТПРПИ. — 1999. —JN2 2. С. 60−71.
  3. Мучник С, В. Основы турбовзрывания зарядов взрывчатых веществ. Ч. 1: К теории детонационных процессов /У ФТПРПИ. — 1998. — N° 1. — С. 61−77.
  4. С.В. Основы турбовзрывания зарядов взрывчатых веществ. Ч. 2: Расчет теплового эффекта детонации /7 ФТПРПИ. — 1998. — N° 3. — С. 52−65.
  5. С. В. Основы расчёта турбовзрыва и результаты первого этапа испытаний в условиях АО «С-ибирга» /7 Известия ВУЗов. Горный журнал. — 1997. — № 7−8. — С. 82−90.
  6. С. В. Конструкция турбулизаторов и результаты испытаний турбовзрыва в ПО «Дальполиметалл» и на Мирнинском ГОКе /./ Известия ВУЗов. Горный журнал. — 1997. — № 9−10. — С. 62−68.
  7. С. В. Опыт применения технологии турбовзрывания на бестранспортной системе разработки // Сб. докл. IV Междунар. конф. по буровзрывным работам (Москва, май 1999). — М., 1999. — С. 20−25.
  8. Мучник С, В. Тенденции изменения теплоты дефлаграции у новых типов взрывчатых веществ, применяемых в открытой геотехнологии // Геотехнологии на рубеже XXI века: Мат. науч.-практич. конф. (Май 1999 г.). — Новосибирск, 1999. — С. 32−34.
  9. С. В. Применение турбовзрыва на подземных горных работах /У Сб. докл. Междунар. конф. по открытым и подземным работам (Москва, 27−28 мая 1998 г.).М., 1998.С. 78−80.
  10. С. В. Технология турбовзры:вания скважин пых зарядов ВВ // Сб.докл. Ш Междунар. конф. по буровзрывныи работам (Москва, май 1997 г.).М., 1997.—С. 49−51.
  11. С. В. Особенности конструкции скважинного заряда ВВ при турбовзрыве /7 Взрыв-97: Сб. докл. VI Всерос. сов. по взрывным работам. — Междуре-ченск, 1997.С. 134 139.
  12. С. В. Применение турбовзрывания в горнодобывающей промышленности России //' Горная промышленность на пороге XXI века: Тр. XVI Все-мирн. горного конгр. (12−16 сентября 1994 г. София — Болгария). — София, 1994.-С. 149−150.
  13. С. В. Турбовзрывание скважинных зарядов взрывчатых веществ // Перспективы развития горнодобывающей промышленности: Сб. докл. Междунар. научно-практической конф. (7−10 февраля 1994 г.). —Новокузнецк, 1994. — С, 92−97.
  14. С. В. Типовые паспорта буровзрывных работ с применением средств управления энергией взрыва при проведении горных выработок с использованием самоходного оборудования на рудниках ПО «Дальполи-металл».— Новосибирск: Изд-е ИГД СО АН СССР, 1988.82 с.
  15. Патент № 1 736 244 А1 (RU), МКИ F 42 D 3/04. Заряд для взрывания / С. В. Мучник.№ 4 835 264/03- Заявл. 06.06.90- Не публик.
  16. А. с. № 1 628 646 СССР, МКИ F 42 D 3/04, Е 21 D 9/00. Скважинный заряд / С.
  17. B. Мучник (СССР). — № 4 625 118/03- Заявл. 26.12.88- Не публик.
  18. А. с. № 1 547 479 СССР, МХИ F 42 D 3/04. Способ взрывного разрушения горных пород / С. В. Мучник, А. А. Галимулин, Ю. Д. Науменко, М. В. Курленя (СССР). ----- № 4 467 058/23−03- Заявл. 26.07.88- Не публик.
  19. А. с. № 1 554 551 СССР, МКИ F 42 D 3/04. Способ взрывания горных пород /
  20. C. В. Мучник., М. В. Курленя, ГО. Д. Чугунов, Р. А. Габов, В. Ф. Подопригора, ГО. Д. Науменко (СССР). — № 4 491 728/31−03- Заявл. 24,06.88- Не публик.
  21. Патент № 1 544 517 А1 (RU), МКИ F 42 D 3/00. Заряд для взрывания / С, В. Мучник. — № 4 448 220/23−03- Заявл. 24.06.88- Не публик.
  22. А. с, № 1 457 500 СССР, МКИ Е 21 С 37/00, Е 21 D 9/00. Способ отбойки горных пород / С. В. Мучник, М. В. Курленя (СССР). — № 4 130 073/22−03- Заявл. 04.10.86- Не публик.
  23. А. с. № 1 391 228 СССР, МКИ Е 21 С 37/00, Е 21 D 9/00. Способ проведениягорных выработок / М. В. Курленя, С. В. Мучник (СССР).Ns> 4 113 780/22−03-
  24. Заявл. 29.08.86- Не публик.
  25. К. Н., Викторов С. Д. Современные проблемы разрушения массивов горн I.IX пород // Физические проблемы взрывного разрушения массивовгорных пород: Сб. тр. между нар. науч. конф. (Москва, 7−11 сент. 1998 г.).-М., 1999.—С. 7−17.
  26. . Н., Рубцов В. К. Зависимость удельного расхода ВВ от диаметра заряда // Горный журнал.1974.№ 2. — С. 40−43.
  27. К. Н., Сеинов Ы. П., Киселёв Н. А., Сидоренко И. А. Кранлайны.техника открытых горных работ XXI века // Уголь.- 1999. — № 11.С.46.49.312
  28. Г. IT. О методах оценки взрывных свойств простейших ВВ /7 Гранулированные и водосодержащие ВВ: Взрывное дело. — 1974. —№ 74/31.— С. 119−133.
  29. Буровзрывные работы на угольных разрезах / Репин: Н.Я., Богатырев В. П., Будкин В. Д. и др. / Под ред. Репина Н. Я. ----- М.: Недра, 1987.254 с.
  30. В.Д. Метод расчёта коэффициента разрыхления при взрывной отбойке в условиях зажима // Взрывное дело. 1967.№ 62/19.С. 132.140.
  31. Влияние дробления пород на эффективность технологических процессов открытой разработки / М. Ф. Друковаиый, Б. Н. Тартаковский, В. С. Вишняков, Э. И. Ефремов. —Киев: Наукова думка, 1974. — 271 с,
  32. ЮЛ. Газодинамика детонационных структур. -. М.: Машиностроение, 1989. — 176 с.
  33. ., Эльбе Г. Горение, пламя и взрывы в газах.М.: Мир, 1968.— 592с.
  34. А.С. Самовоспламенение, пламя и детонация в газах.М.: Изд-во1. АН СССР, 1960. —428 с.
  35. В.Н., Никитин Е. Е. Кинетика и механизм газофазных реакций. — М.: Наука, 1974. — 558 с.
  36. В. Д., Перегудов В. В. Взрывные работы в скальных породах. ----Киев: Наукова думка, 1984.— 240 с.
  37. К.К., Дремли А. Н. Исследование неидеальных режимов детонации конденсированных ВВ /7 Детонация взрывчатых веществ и: безопасность взрывных работ: Взрывное дело. — 1966. —№ 60/17. — С. 33.50.
  38. Я.Б., Комианеец А. С. Теория детонации. — М.: Гостехиздат, 1955.— 327 с.
  39. С.М., Зельдович Я. Б. О детонации газовых смесей // Доклады АН СССР — 1948 — Т. 63 — С. 553−556.
  40. Daff R.E., Hamton E.J. Measurement of the Chapmen-Jouguet Pressure and Reaction Zone Lenght in a Detonation High Explosive /7 The Journal of Chemical Pfisics.— 1955.—Y.23.—№ 1,—P. 126−130.313
  41. А.И., Похил ПФ. Исследование зоны химической реакции тротила // ЖФХ — I960, — Т.34.—В Л1.— С. 2561−2570.
  42. Ф. А., Орленко JUL, Станюкович KM I., Челышев В/П., Шехтер
  43. Б.И. Физика взрыва: Изд-е 2-е, перераб. —М.: Наука, 1975. —704 с.
  44. B.C. и др. О детонации взрывчатых веществ с догоранием /7 Детонация: Материалы VI Всес. симп. по горению и взрыву (23−26 сентября 1980 г., Алма-Ата). Черноголовка, 1980.С.21−23.
  45. Э.А., Гладмлин А. М. Распространение плоских детонационных волн при наличии зоны вторичных химических реакций // Свойства взрывчатых материалов и их совершенствование: Взрывное дело. — 1975. — N° 75/32. — С. 48−60.
  46. А. Ф., Кутузов Б. Н. Разрушение горных пород взрывом: Изд-е 2-е, перераб. и доп.М.: Недра, 1983. — 344 с.
  47. Н. Ф., Головко Т. С., Козловский Б. В., Мамашев Ю. П. Полевой метод сравнительной оценки работоспособности водосодержащих ВВ // Гранулированные и водосодержащие ВВ: Взрывное дело. — 1974. — № 74/31. — С. 96−100.
  48. Г. А. Расчет энергетических и взрывчатых характеристик ВВ. — М.: Изд-е Воен.-ииж. акад. им. Дзержинского, 1964. — 84 с.
  49. В. И., Махов М. Н., Лебедев Ю. А. Теплота взрывчатого разложения индивидуальных ВВ /7 Докл. АЛ СССР.1977.Т. 232.№ 4.С. 852 855.314
  50. А. Я., Беляев А. Ф., Соснова Г. С. Экспериментальное определение теплоты: взрыва// Физика взрыва: Сб. № 2. — М.: Изд-во АН СССР, 1953. — С. 3−26.
  51. Kamlet М. J., Jacobs S. J, Chemistry of Detonation: Simple Method for Calculating Detonation Properties of С-H--N-~0 Explosives /7 J. Chem. Phys.. 1968. .V.48—№ 23. — P. 9231−9240.
  52. А. Я., Беляев А. Ф., Соснова 17 С. Предварительные данные о теплоте взрыва смесей гексогена с аммиачной селитрой /7 Экспериментальные научноисследовательские работы в области физики взрыва: Физика взрыва. Сб. № 3. .
  53. М.: Изд-во АН СССР, 1955. — С. 124 127
  54. Ю.А., Липакин Г. Г., Пепекин В. И., Апин А, Я. Термохимическое изучение индивидуальных взрывчатых веществ и их смесей II Взрывное дело: № 52/9.М.: ГНТИ. 1963. С. 80−90
  55. А.Я., Лебедев Ю. А. О взрывном: разложении гексогена // Докл. АН СССР. 1957.--- Т. 114,.№ 4.С. 819−821.
  56. А.Я., Велина Н. Ф., Лебедев Ю. А. О полном использовании энергии взрыва // ПМТФ.1962,-.№ 5.С. 96−106.
  57. Ю.А., Мирошниченко Е. А., Кнобель Ю. К. Термохимия нитросо-единений, —.М.: Недра, 1970.285 с.
  58. М.Н., Пепекин В. П. К вопросу о калориметрическом определении теплоты взрывчатого разложения ВВ /У Химико-физические процессы горения и взрыва. Детонация: Материалы IX Всес. сими по горению и взрыву (Суздаль, 1989 г.).Черноголовка. 1989.С. 23 -29.
  59. А.С., Шкалябин И. О., Колганов Е.В, Определение времени реализации калориметрической теплоты ВВ, содержащих С, Н, N и О // ФГВ.1992 —№ 5,—с. 64−66.
  60. Ващенко ВЛI., Матюшин Ю. Н., Пепекин В. И., Апин А. Я. Энергия взрыва водонаполненного гексогена// ФГВ.— 1971.— Т. 7.— № 3. —С. 123−128.
  61. П.А. Обследование метода испытаний ВВ в насыпной оболочке из кварцевого песка на образование ядовитых газов /У Промышленные взрывча315тые вещества: Взрывное дело. Сб. № 52/9.М.: ГНТИ, 1963. С, 35- 42
  62. К.К., Беляев А, Ф. Теория детонации взрывчатых веществ.— М.:1. Оборонгиз, 1960.596 с.
  63. М.А., Левкович Н. А., Быстрой И. В. и др. Взрывчатые вещества и пороха.М.: Гос. изд-во оборон, пром ти, 1958.421 с.
  64. З.Г., Росси Б. Д. Справочник по промышленным, взрывчатым веществам и средствам взрывания. Изд-е 2 -е, перераб. и доп.М.: Недра, 1977.253 с.
  65. Кук М, А. Наука о промышленных взрывчатых веществах. -.М.: Недра, 1980.453 с.
  66. Л.В., Бахаревич II.С., Романов А. И. Промышленные взрывчатые вещества. Изд-е 3-е. —М.: Недра, 1988. — 362 с.
  67. Л. В., Доронин Г. С., Жученко B.C. Режимы детонации и параметры Жуге конденсированных взрывчатых веществ /7 ФГВ. — 1989.— т. 25.— № 2,-.С. 84−103.
  68. M.J., James E.J., Smith L.S. // Phys. Fluids—1961 — V. 4— Jfe 2 — P. 262−268.
  69. И.М., Воскобойников Н. Ф. Исследования детонации зарядов гексогена различной плотности /У ФГВ. 1977.Т. 13.№ 1.С. 26 31,
  70. Hornig Н.С., Lee E.L., Finger М.С.А. // 5th Symp. (Intern) on Detonation.— Pasadena, California. 1970. -P. 342−350.
  71. M.H., Кондриков Б. Н. Обобщенная зависимость скорости детонации вторичных ВВ от плотности заряда // ФГВ.1978. • Т. 14.- № 1.С. 117 122.
  72. Л.Н., Акимова Л. Н. Зависимость скорости детонации от начальной плотности заряда // Сб. Физика взрыва, № 5.— М.: Изд-во АН СССР, 1956.—С.31 693.96.
  73. А.Н., Похил П. Ф. Скорость распространения детонационной волны по конденсированным ВВ // Докл. АН СССР. 1959.Т. 128.С. 899 -902.
  74. И.Н. Метод расчета идеальной скорости детонации конденсированных ВВ Н ФГВ.Т. 12.№ 5.С. 754 -758.
  75. Johansson С.Н., Persson Р.А. Density and pressure in the Chapman—Jouget planeas functions of imtiale density of explosives // Nature. 1966.V. 212.P. 1230 1239.
  76. Репин H, Я. О влиянии взрывных работ на технологические свойства горных пород // Научн. тр. МГИ / Под ред. ГО. А. Анистратова. —. 1979. — С. 16−24.
  77. А. С., Варакса JL П., Кононов А. II. Буровзрывные работы на зарубежных карьерах // Проблемы открытой добычи угля в Кузбассе / Ред. Кузнецов В. И. Кемерово: Изд-во «Родник», 1990. —- С. 233 -237.
  78. Buhta L. Open pit bench blasting. How to Improve Results // World Mining. — 1982.V. 35. ---№ 6.P. 64 -71.
  79. Л. И. Кусковатость и методы её измерения. — М.: Изд-во АН СССР, 1960. 124 с.
  80. А.С., Бирюков А. В., Кононов А. П. Гранулометрические характеристики взорванной породы // Проблемы открытой добычи угля в Кузбассе / Ред. Кузнецов В. И. — Кемерово: Изд-во «Родник», 1990. — С. 190−197.
  81. И.С., Маторин А. С. Исследование закономерностей изменения фракционного состава взорванной горной массы на карьерах в зависимости от диаметра среднего куска // Горный журнал. 1968.№ 12. ---- С. 31−33.
  82. В.П. Статистические модели взрывного разрушения и методы: исследования кусковатости. -— Л.: Изд-е ЛГИ, 1981. ----- 87 с.
  83. А.Т., Поплавский В. А. Взаимосвязь между средним размером куска взорванной горной массы и выходом различных фракций // Добыча угля открытым способом / ЩИЭИУголь. — М., 1971. — № 10. — С. 12−13.
  84. Беляков ЮЛ I. Совершенствование технологии выемочно-погрузочных работ на карьерах. — М.: Недра, 1977. — 295 с.317
  85. В. С. Исследование эффективности циклично-поточной технологии горных работ в зависимости от гранулометрического состава взорваннойгорной массы на карьерах Кривбасса. Автореф. канд. дис.. Днепропетровск:
  86. Изд-е ИГТМ АН УССР. 1971. — 19 с.
  87. Н. Я. Подготовка и экскавация вскрышных пород угольных разрезов.1. М.: Недра, 1978. — 256 с.
  88. Л.И., Личели I I I. Трещииоватость горных пород при взрывной отбойке. — М.: Недра, 1966. — 136 с.
  89. В.Н. Энергетические и корреляционные связи процесса разрушения пород взрывом. — Фрунзе: Изд-во АН СССР, 1963. — 233 с.
  90. В.А. Исследование технологии дробления и параметров развала горной массы при скважинкой отбойке на карьерах цветной металлургии. Канд. дисс. — Свердловск: 1978.- 150 с.
  91. Н. Г., Коваленко В. А. Теоретические основы проведения горных выработок. -— Новосибирск: Наука СО, 1992, 140 с.
  92. А. Т. Прогнозирование показателей качества подготовки горной массы /У Разд. 7.2 в кн. Ю. И. Белякова «Совершенствование технологии выемочно-погрузочных работ на карьерах». —М.: Недра, 1977. —С. 252−257.
  93. Н.В. Краткий справочник по открытым горным работам. Изд. 4-е. — М.: Недра, 1982. — 414 с.
  94. Г. П. Регулируемые по энергии ВВ и перспективы их применения.
  95. L: Изд-е ИГД им. А. А. Скочинского, 1969. — 20 с.
  96. Новые решения в технике и технологии добычи угля открытым способом / Н, В. Мельников, В. М. Аяьшулер, К. Е. Виницкий и др. / Под ред. акад. Н. В. Мельникова.М.: Недра, 1976.424 с.
  97. А.С., Бирюков А. В., Кононов А. П. О коэффициенте разрыхления породы в развале /У Проблемы открытой добычи угля в Кузбассе / Ред. Кузнецов В. И. — Кемерово: Изд-во «Родник», 1990. —С. 210−217.
  98. Ю.И. Выемочно--погрузочные работы на карьерах. -.М.: Недра, 1987. —268 с.318
  99. Развитие техники и технологии открытой угледобычи / М. И. Щадов, К. Е. Виницкий, М. Г. Потапов, Н. П. Сеинов, Р. М. Штейнцайг. / Под ред. М. И. Ща-дова.-М.: Недра, 1987.237 с.
  100. .Р. Прогнозирование технологических параметров взорванных пород на карьерах.Алма-Ата: Наука, 1983.240 с.
  101. И.А. Буримосгь и взрываемость горных пород. — М.: Недра, 1978. .184 с.
  102. Я.М. Некоторые результаты моделирования процесса перемещениягорной массы при короткозамедленном взрывании /У Сейсмика и взрывное разрушение горных пород: Сб. научн. тр. — Фрунзе: Илим, 1974. — С. 18−27.
  103. Исследование величины коэффициента разрыхления в зависимости от некоторых параметров буровзрывных работ на флюсовых карьерах / В. И. Ильин, А.
  104. И. Пастухов, И. Л. Суздальцев и др. /У Взрывное дело.М.: Недра, 1967.№ 62/19.—С. 326−244.
  105. Зависимость коэффициента разрыхления скальных пород от технологии взрывных работ на карьерах / А. П. Ткаченко, К. И. Ткачук, Б. Е. Повный и др. /У Совершенствование методов разработки рудных месторождений: Сб. науч. тр. .
  106. М.: Госгортехиздат, 1963. — С. 437.
  107. Ф.К., Мордовей Н. С., Малый И. С. Ведение буровзрывных работ спаренными уступами на карьере Ннгулецкого ГОКа // Взрывное дело. — М.: Недра, 1964. -.№ 54/11. С. 246.253.
  108. Ташки нов А.С., Бирюков А. В., Кононов А. П. Форма развала породы при взрыве скважинных зарядов // Проблемы открытой добычи угля в Кузбассе / Ред. Кузнецов В. И. —Кемерово: Изд-во 'Родник", 1990. —С. 220−229.
  109. В. В. Процессы открытых горных работ: Изд. 2-е. .М.: Недра, 1974. — 520 с.319
  110. Е.Ф. Открытая разработка месторождений полезных ископаемых.
  111. М.: Углетехиздат, 1957. —495 с.
  112. Ханукаев A. J L Физические процессы при отбойке горных пород взрывом.1. I.: Недра, 1974. — 222 с.
  113. С. Д., Казаков H.BL, Закалииский В. М. Анализ методов управления процессом разрушения горных пород взрывом // Горный журнал:. — 1995. .№ 7. — С. 46−47.
  114. В.И., Ермолаев В. А. Ташкинов А.С., Ненашев А. С. Новые решения в технологии ведения горных работ на разрезах Кузбасса. .Кемерово:
  115. АО Кемеровское книжное изд-во, 1994. — 150 с.
  116. В. П., Адушкии В, В., Костюченко В. Н. и др. Механический эффект подземного взрыва. — М.: Недра, 1971. — 316 с.
  117. И.Ф., Марченко Л. Н. Исследование механизма действия удлинённых зарядов при взрыве в твёрдой среде. /7 Развитие теории и практики взрывного дела: Взрывное дело. — М., 1972 — № 71/28. -.С. 81−90.
  118. Г. 3. Многоточечное инициирование удлинённых зарядов ВВ // Развитие открытого способа разработки твёрдых полезных ископаемых: Научи, сооб. / ННЦ ГП — ИГД им. А. А. Скочинского. — М., 1999. — № 312/99. — С. 7782.
  119. Н.П., Марченко Л. Н., Жариков И. Ф. Исследование эффективности действия взрыва при многоточечном инициировании удлинённых зарядов // Развитие теории и практики взрывного дела: Взрывное дело. — 1972 — № 71/28, .С. 102−108.
  120. А. А., Кравец В. Г., Лучко И. А., Михалюк А. В. Геодинамика взрыва и её приложения. — Киев: Наукова Думка, 1981.296 с.
  121. Л.И., Левчик С. П., Росси Б. Д. Дробящая способность взрывчатых320веществ для горных работ.М.: Госгортехиздат, 1960. 112 с.
  122. И.Ф. Методы управления процессами дробления горных пород // Науч. сообщ. /ИГД им. А. А. Скочинского — М.: 1986 — Вып. 249 —С. 79−87.
  123. К.Е. С) творческом наследии академика Н. В. Мельникова II Развитие открытого способа разработки твёрдых полезных ископаемых: Научные сообщения / ННЦ ГП — ИГД им. А. А. Скочинского. — М., 1999. — № 312/99. — С. 37−50.
  124. К.П., Рубан А. Д., Виницкий К. Е. Академик Николай Васильевич Мельников /У Развитие открытого способа разработки твёрдых полезных ископаемых: Научные сообщения / ННЦ ГП — ИГД им. А. А. Скочинского. — М., 1999. — № 312/99. — С. 3−9.
  125. А. И., Рябов Д. В. Принципиально новые ресурсосберегающие способы взрывных работ простейшими ВВ /У VI Междунар. конф. по буровзрывным работам: Сб. докл. (Москва, май 1999). —М., 1999. —С. 35−41.
  126. Н.В., Марченко Л. П. Энергия взрыва и конструкция заряда. — М.: Недра, 1964. — 173 с.
  127. Е.Г., Семеишк Е. А. Влияние термического пиролиза вспененного полистирола на увеличение метательного действия взрыва // Изв. ВУЗов. Горный журнал. — 1986. — № 9. — С. 45−48.
  128. Природа взрывной эффективности водного промежутка скважинного заряда / Е. Г. Баранов, Д. Г. Гопанюк, О. Н. Оберемок, С. Н. Пикар // Изв. ВУЗов. Горный журнал. — 1980. — № 7.— С. 63−68.
  129. Совершенствование технологии производства взрывных работ на карьерах / Зильберг Д. Т., Алибаев А. О., Фесенко А. Г., Атамбаев Г. Р. // Проблемы открытой добычи угля в Кузбассе / Под ред. В. И. Кузнецова. Кемерово: Изд-во «Родник», 1990. — С. 210−217.321
  130. Н. Д., Тимошин В. И., Прокопенко В. С. Совершенствование взрывных работ в условиях разрезов Южного Кузбасса // Уголь. — 1997. — № 3. -.С, 14−16.
  131. В.А. Курс физической химии. Изд. 3-е перераб. и доп. — М.: Химия, 1975. — П6 с.
  132. К. П. Неустановившиеся движения сплошной среды. Изд. 2-е, перераб. и доп. —М.: Наука, 1971. с.
  133. И. Т., Назаренко Ю. П., Некряч Е. П. Краткий справочник по химии. Изд. 5-е, испр. и доп. Киев: Наук. Думка, 1987. с.
  134. Я.П., Древинг В. П., Еремин Е. Н., КиселевА, В., Лебедев ВЛ!.,
  135. Г. М., Шлыгин А. И. Курс физической химии. Т. 2. Под ред. Герасимова ЯМ. Изд-е 2, испр. —М.: Химия, 1973. —624 с,
  136. B.C., Похил П. Ф., Розанов O.K., Шведова Н. С. Измерение ударных адиабат литого тротила, кристаллического гексогена и гитрометана /7 Докл. АН СССР.1960.Т. 131.№ 4.С. 793.796.
  137. И.М. Разложение взрывчатых веществ в детонационных и ударных волнах. / Автореф. докт. дисс.М.: 1971. — 28 с.
  138. А.Н., Похил П. Ф. Ширина зоны: химической реакции детонационной волны тротила // Докл. АН СССР. 1959. -- Т. 127.С. 1245.1248.
  139. А.Н., Шведов К. К. Определение давления Чепмена-Жуге и времени реакции в детонационной волне мощных ВВ /У ПМТФ. 1964.№ 2.С.154—159.
  140. .Я., Яременко Н. Б. Теория и свойства промышленных взрывчатых веществ. Изд. 3-е. — М.: Недра, 1973. — 398 с.
  141. В.А., Дремин А. Н., Шведов К. К. Об определении параметров детонации конденсированных ВВ // ФГВ. — 1965. — № 3. — С. 3−9.322
  142. В.Н., По хил IX Ф., Шведов К. К. Измерение скорости звука в продуктах детонации // Докл. АН СССР. — 1960, — Т. 133. — № 1. — С. 155−157.
  143. А.А., Жерноклетов М. В., Зубарев В. И. Изэнтропическое расширение и уравнение состояния продуктов взрыва тротила // ФГВ. — 1976. — № 5.С, 758−763.
  144. А. Н., Савров С. Д., Трофимов В. С., Шведов К. К. Детонационные волны в конденсированных средах.М.: Наука, 1970. -.467 с.
  145. АЛ., Шведов К. К. Влияние алюминия и магния на детонационные характеристики в смесях с гексагеном // Детонация: Критические явления. Физико-химические превращения в ударных волнах /' ОИХФ АН СССР. — Черноголовка, 1978. С, 26−30.
  146. А. С., Зарубина 3. Ф., Шехтер Б. И. Детонационные характеристики термостойких взрывчатых веществ // Совершенствование промышленных взрывчатых веществ и методов их применения: Взрывное дело. — 1978, — № 80/37. — С. 34−42.
  147. А.Я., Воскобойников И. М. Расчет параметров детонационной волны конденсированных взрывчатых веществ /7Т1МТФ.- I960. -.Аг° 4. С, 54−55.
  148. Взрывные явления. Оценка и последствия. Кн. 1. / Бейкер У., Кокс П., Уэ-стайн П., Кулеш Дж., Стрелоу Р. — М.: Мир, 1986.- 513 с.
  149. Kamlet M. J., Hurwitz H. Chemistry of Detonation. IV. Evaluation of a Simple Predictional Method for Detonation Velocityes of C-H-N-0 Explosives // The J ournal of Chamical Physics. — 1968. — V. 48. —Ш 8. — P. 3685−3692.323
  150. В.И., Лебедев К), А. Критерий оценки параметров детонации взрывчатых веществ // Докл. АН СССР. — 1977, — Т. 234. — № б. — С. 13 911 394.
  151. А.Н., Богомолов В. Н., Воскобойников Л. М. // Параметры детонации индивидуальных ВВ.- ФГВ.1970. ---- Т. 6.№ 2.- С. 147 -152.
  152. А .Я., Велина Н. Ф. О критических диаметрах зарядов ВВ и скорости детонации гексогена // Детонация взрывчатых веществ и безопасность взрывных работ: Взрывное дело К" 63/20.— М.: Недра, 1967. —С. 5−32.
  153. Teylor J. Detonation in Condensed Explosives // Oxford at the Clarendov Press.1952.-239 c.
  154. Smith L.C. On Bnsance, and a Plate Denting Test for the Estimation of Detonation Pressure /7 Explosivstoff. — 1967. — V. 15. — № 5. — P. 106−110.
  155. Боболев В. К Зависимость скорости детонации от диаметра заряда и скорости детонации вблизи предела /У Физика взрыва: Сб. № 2.— М.: Изд-во АН СССР, 1953.С. 167−174.
  156. Г. П. О методах оценки взрывных свойств простейших ВВ // Гранулированные и водосодержащие ВВ. Взрывное дело. -— 1974. .N° 74/31.1. С. 11.9−133.
  157. А.Н., Шведов К. К., Веретенников В. А. Исследование детонации аммонита N 6-ЖВ и некоторых других ВВ // Промышленные взрывчатые вещества: Взрывное дело. -.М.: ГНТИ по горному делу, 1963. N° 52/9.С. 10.25.
  158. Г. Г. Определение скоростей ударных волн, необходимых для воз324буждения детонации ВВ /7 Теория взрывчатых веществ: Сб. статей / Под ред. К. К. Андреева и др. —М: Оборонгиз, 1963. — С. 561−576. — С. 561−576.
  159. Cybuiski W.B., Payman WM Woodhead D/W. Explosion Waves and Shock Wawes. 7. The Velosity of Detonation in Cast TNT /7 Proc. Roy. Soc.-197 A. № 1048.
  160. Взрывные вещества и пороха / Будников М. А., Левкович Н. А., Быстров И. В., Сиротинский В. Ф., Шехтер Б, И. — М.: Гос. изд-во оборон, пром., 1955. — 284 с.
  161. В. П., Шехтер Б. И. К вопросу о параметрах фронта пересжатой детонационной волны /7 ФГВ.-1966.№ 4.С. 68−74.
  162. Влияние элементарного состава на детонационные свойства ВВ / Фигнер М., Ли Е., Хелм Ф., Хейес Б., Хорнинг X., Макгайр P., Кахара Ivl., Кидри М. // Детонация и взрывчатые вещества: Сб. статей / Ред. Борисов А. А. — М.: Мир, 1981. —С. 52−75.
  163. М.М., Крлмаренко В. Н., Соловьев B.C. Особенности детонации низкоплотных ВВ с открытой пористостью /7 Химическая физика процессов горения и взрыва Детонация: Сб. статей / ОИХФ АН СССР. — Черноголовка, 1977, .С. 129−153.
  164. В.А., Альбов Л. И. Структура детонационной волны: в аммоните № 6 ЖВ // ФГВ.1976. — Т. 12. К° 2. — С. 240−244.
  165. Mader C.L. Numerical Modelling of Detonation.- University Calif. Press, 1979,34i c
  166. Методические указания по расчетному определению свойств промышленных взрывчатых веществ / Викторов С. Д., Мельников Н. В., Демидюк Г. П., Бол-ховитинов Л.Г. — М.: ИФЗ им. О. Ю. Шмидта АН СССР, 1977. — 28 с.
  167. Л.Н., Шведова Н. С. Детонация конденсированных взрывчатых веществ при малых плотностях заряда /7 ПМТФ. — 1964. — Kg 4. — С. 124—126.
  168. К., Персон IX Детонация взрывчатых веществ. М.: Мир, 1973. .352 с.
  169. Краткий справочник по прострелочно-взрывным работам в скважинах. Ред. Григорян НГ. — М.: Недра, 1970.— 248 с.325
  170. Боболев В, К, О предельных диаметрах зарядов химически однородных взрывчатых веществ // Доклады АН СССР. — 1947. — Т. 57. — № 8. С. 789−792.
  171. В.А., Слуцкий Д. А., Егоров АЛ L Расчет параметров детонации ВВ термодинамическим: методом // Детонация: X Всес. симп. по горению и взрыву: Тезисы докладов. Черноголовка, 1992.С. 21−24.
  172. А.К., Воскобойников И. М., Алии, А .Я. О детонации крупнозернистых ВВ // Детонация взрывчатых веществ и безопасность взрывных работ: Взрывное дело.— М.: Недра, 1967. —№ 63/20—С. 60−65.
  173. .Н., Шаповал В. Н. О методах расчета скорости детонации CHNO-взрывчатых веществ /У Сб. «Химическая: физика конденсированныхвзрывчатых систем». Труды 'МХТИ им. Д. И. Менделеева.Вып. 104.--М.: изд-е
  174. МХТИ им. Д. И. Менделеева, 1979. — С. 122−129.
  175. Beiley A., BeIlerby J.M., Kinloch S.A. The Identification of Bonding Agents for TATB/HTPB Polimer Bonded Explosives /7 Energetic Materials. London: The Royal Society. — 15 may 1992. — V. — 339. -.1654,-.P. 321−387.
  176. Finger ?., Lee E. The Effect of Elementar Composition on the Detonation Behavior of Explosives /7 Proc. 6-th Simp. (Int.) on Detonation. Colorado (Calif). .1976.—P. 172−181.
  177. B.H., Евстигнеев А. А. Уравнения состояния продуктов взрыва конденсированных ВВ /7 ФГВ. — 1.984. —Ш 6,—С. 139−143.
  178. Кury X W., Holing Н. S. Low detonation velocity-high energy explosives: Simp. H. D.P. — Pans, 1978,
  179. B.B., Даммер А. Я., Лукьянчиков Л. А. Инициирование и распространение детонации в сухих и водонаполненных зарядах малого диаметра // ФГВ. — 1994.- Т. 30.№ 4.С. 164−166.
  180. Единые правила безопасности при взрывных работах / Редкол.: М. П. Васильчук и др.- Утв. Госгортехнадзором России 1992 г. — М.: НПО ОБТ, 1993.238 с.
  181. Таблицы физических величин / Справочник: Под ред. акад. И. К. Кикоина. -.М.: Атомиздат, 1976. ------1008 с.
  182. Кулемин А, В., Чернов В. В. Исследование процесса ползучести поликристаллической меди под действием ультразвука // Акустический журнал. — 1974.. Т. 20. -- В. 4. ----- С. 575−582.
  183. И. С. О взаимодействии волн напряжений с растущей трещиной // ПМТФ. — 1974. — № 5. — С. 47−53.
  184. Применение ультразвука при изучении вещественного состава руд и горных пород / Комир В. М., Кузнецов В. М., Воробьев В. В., Чебенко В. Н. Акопова К. С.: Сб. статей /Тр. ВНИМС. — М., 1992, Новая серия: Вып. 17. — С. 52−75.
  185. М. А. Зависимость скорости звуко-химических реакций от интенсивности ультразвуковых волн // ЖФХ. — 1974. — Т. 48. — № 9. — С. 22 592 267.
  186. В. Д., Кузнецова Е. М. Удаление загрязнений труб в кольцевом ультразвуковом поле /У Технологическое применение ультразвука". Материалы к краткосрочному семинару 9−12 апреля. Под ред. О. К. Келлера. — Л.: Изд-е ЛДНТП, 1968. — С. 42−47.
  187. К. С. Применение ультразвука при изучении вещественного состава руд и горных пород /У Применение ультразвука для интенсификации процессов обогащения и минералогического анализа: Сб. статей / ВИМС. — М., 1977, — Новая серия, вып. 17.— С. 52−75.
  188. Акустическая технология в обогащении полезных ископаемых / А. И. Шульгин, Л. И. Назарова, В. И. Рейхтман и др. / Под ред. В. С. Ямщикова. — М.: Недра, 1987.—232 с.
  189. В. А. Основы физики ультразвука. — Л.: Изд-во ЛГУ, 1980. — 280 с.
  190. О повышении производительности шагающих экскаваторов на угольных карьерах при взрывных работах со сбросом породы во внутренний отвал У Н. Я. Репин, М. И. Потапов, И. А. Панщчев, А. С. Ташкинов, В. И. Шестухин. — Уголь. 1969.№ 5.С. 39 -42.
  191. Экспериментальные исследования параметров развала породы при взрывании со сбросом на карьерах / Н. Я. Репин, М. И. Потапов, И. А. Паничев, А. С. Ташкинов, В. И. Шестухин У/ Открытая добыча угля в Кузбассе: Сб. статей У Куз
  192. ПИ, комб. «Кузбасскарьеруголь», Кузнецкий фил. НИИОГР. Кемерово, 1971.1. С. 87−96.з. ггрзвшга огаго-йшя стшятшгяу работу пдзяия
  193. Стабильность работа.- забойки характеризуется наличием полоки-ельного з^Ьекта при ее применении в различных горно-геологических ояовиях.
  194. Методика испытаний включает:
  195. Т) выбор проходческого забоя, имеющего коэффициент использования шпура ОФШ.) менее 0,8″ с прямым инициированием заряда.
  196. До начала обурмв&ния забоя с помощью линейки произвести заори оставленных от предыдущего шкда стаканов, определить да-ниэ занести в журнал и использовать в дальнейшем как контрольные йфры.
  197. Во время заряжания забоя патрон с забойкой вводить в каждый-пур вруба и помощников третьим- пятым по счету. То же в случае наряжения забойкой всех шпуров забоя.
  198. Произвести взрывание в обычном порядке, осуществить проветри-ание, уборку отбитой порода и привести забой в безопасное состояние
  199. Произвести замеру оставшихся стаканов, определить дан-че занести в журнал и произвести сравнение с контрольными цифрами.4. проверка сшшстэия кадаия
  200. ТЛЗБОВАНГЯМ ШЗШ1 ШПОПАСВОСТИ
  201. Установить строгое соответствие всех операций" связанных с привившем забойки i «Единым правилом безопасности при взрианчх ра-отак».1. ЛгЛ 890.000 ГШ /fi/ст3
  202. Ане7 Н’ОХгум. ООв/7. flora1. О /У5. продоштшшюсть и mm испытана
  203. Продолжительность испытаний 2 недели.
  204. Режим испытаний регламентируется наличием забоев выработок, роводимых по трудновзрываемнм породам, типичным для данного место-ождения. Количество испытаний по 1−2 цикла в 2−3 забоях.
  205. В соответствии с ГОСТ 15.005−86, по результатам испытаний до-ускается внесение изменений в ТЗ йутем оформления протокола.
  206. В соответствии с ГОСТ 15.001−73, комиссия составляет протокол риемочных испытаний опытной партии. На основе протокола приемочных спытаний составляют акт приемки опытной партии.
  207. При соответствии опытной партии требованиям ТЗ, стандартов и ехнической документации комиссия в акте приемки рекомендует данную редукцию к производству. та 890.000 ИМ Л/сг1. Акт Оодл. 2. НАЗНАЧЕНИЕ
  208. Забойка дшашческая 890.000 является инструментом, увел" чивающим силу взрыва заряда в данной части шпуров при проведении выработок.
  209. Применять забойку следует:
  210. При проходке горных выработок по участкам трудновзрываемых пород. Забойка позволит проходить эти участки без снижения ХШ.
  211. При отклонении фактических параметров обуривания забоя от проектных значений в сторону увеличения ЛИС.
  212. Забойка позволит вести отбойку с увеличенной ЛИС.
  213. Для ликвидации затяжек и выравнивания забоя.
  214. Забойку I размещают в заряде ВВ 2 (рис. 2) между патроном-боевм-ком 3 и днищем 4 шпура.
  215. УСТРОЙСТВО и РАБОТА забойки1. ОТ 890.000 ТО
  216. Кроме того, вращающаяся забойка работает как турбулизатор, повышающий полноту сгорания ВВ.4. ПОРЯДОК РАБСЯН
  217. Размять патрон аммонита $ 5 ЖВ ГОСТ 21 984–76 и в его торец легким надавливанием ввести забойку.
  218. Вести заряжание шпуров в обычном порядке. Патрон с забойкой ввести в шпур третьим, четвертым или пятым, 5. ШЯМЕЮТЕ
  219. При проходке по трудновзрываешм породам вводить забойку во врубовые шпуры, либо во вруб и помощники вруба.
  220. При необходимости выравнивания груди забоя вводить забойку в шпуры отстающей части забоя.
  221. При появлении признаков затяжки бортов выработки вводить забойку в оконтуривающие шпуры, примыкающие к затяжке.
  222. При отклонении фактических параметров обуривания забоя от проектных значений в сторону увеличения ЛВС вводить забойку в шпуры с увеличенной ЛНС.6.- УКАЗАНИЯ МЕР БЕЗОПАСНОСТИ
  223. Забойка безопасна в обращении.
  224. При введении забойки в патрон ЗВ не допускать нарушения целостности оболочки.
  225. Не вводить забойку в шпур после ввода патрона-боевика.
  226. Не вводить забойку в патрон-боевик.
  227. При использовании забойки руководствоваться «Едиными правилами безопасности при взрывных работах», проектом ВВР и настоящей инструкцией.1. И 890.000 ТО rfi/cr1Ьм. /Ш OD0/J. Оасга 5
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!