Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Повышение качества станков за счет совершенствования методов расчета модульных направляющих качения

ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Анализ баланса деформаций несущей системы вертикального зубофрезерного станка показал, что направляющие являются одним из наименее жестких элементов его конструкции. Суммарный вклад деформаций модульных направляющих горизонтального перемещения стойки и вертикального перемещения суппорта инструмента составляет 25 — 35% от относительного перемещения инструмента и заготовки. Увеличение жесткости… Читать ещё >

Повышение качества станков за счет совершенствования методов расчета модульных направляющих качения (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • Глава 1. Особенности применения направляющих модульного типа в конструкциях современных станков
    • 1. 1. Назначение направляющих в металлорежущих станках
    • 1. 2. Особенности конструкции и эксплуатационные свойства направляющих качения
    • 1. 3. Особенности конструкции и эксплуатации модульных направляющих качения
    • 1. 4. Разработка и совершенствование методов расчета направляющих качения
    • 1. 5. Основные задачи работы
  • Глава 2. Разработка методики и измерительного стенда для проведения натурных экспериментов по исследованию жесткости направляющих модульного типа
    • 2. 1. Обоснование необходимости проведения натурных экспериментов
    • 2. 2. Описание объекта исследований
    • 2. 3. Описание измерительного стенда
      • 2. 3. 1. Нагружающие устройства
      • 2. 3. 2. Расположение индикаторов для контроля перемещения танкетки
      • 2. 3. 3. Особенности монтажа направляющих на стенде
      • 2. 2. 4. Конструкция стенда
    • 2. 3. Методика проведения экспериментов и обработка результатов
    • 2. 4. Результаты натурных экспериментов
      • 2. 4. 1. Эксперименты с модулем THKSHS 25LC
      • 2. 4. 2. Эксперименты с модулем INA KWVE25B G3V
      • 2. 4. 3. Эксперименты с модулем Rexroth R1651
    • 2. 5. Выводы по главе
  • Глава 3. Имитационное моделирование направляющих модульного типа
    • 3. 1. Особенности моделирования упругой системы танкетка рельс направляющих модульного типа
    • 3. 2. Особенности решения задачи Герца для случая контакта между шариком и дорожной качения
    • 3. 3. Построение модели контакта шарика с дорожками качения
    • 3. 4. Преобразования координат
    • 3. 5. Построение модели упругой системы танкетка — рельс направляющей модульного типа (обратная задача моделирования)
    • 3. 6. Метод Ньютона-Рафсона и особенности решения прямой задачи моделирования
    • 3. 7. Программное обеспечение для реализации алгоритмов решения прямой и обратной задачи.7£
    • 3. 8. Сравнение результатов моделирования с экспериментальными данными и данными производителей
      • 3. 8. 1. Результаты математического моделирования упругой системы танкетка — рельс THKSHS25LC
      • 3. 8. 2. Результаты математического моделирования упругой системы танкетка — рельс INA KWVE25B G3V
      • 3. 8. 3. Результаты математического моделирования упругой системы танкетка — рельс Rexroth R1651
    • 3. 9. Исследование поведения упругой системы танкетка — рельс при воздействии комбинированных нагрузок с помощью математической модели
    • 3. 10. Аналитическое исследование упругой системы танкетка — рельс
    • 3. 11. Выводы по главе
  • Глава 4. Моделирование направляющих модульного типа с использованием метода конечных элементов
    • 4. 1. Цели и особенности расчета металлообрабатывающих станков методом конечных элементов
    • 4. 2. Имитационное моделирование направляющих модульного типа с использованием метода конечных элементов
      • 4. 2. 1. Особенности построения конечно-элементных моделей модульных направляющих и проведения вычислительных экспериментов
      • 4. 2. 2. Сравнение результатов моделирования с экспериментальными данными и результатами расчетов с помощью нелинейной модели
    • 4. 3. Особенности расчетов грузоподъемности и долговечности модульных направляющих качения с использованием разработанных моделей
      • 4. 3. 1. Статическая и динамическая грузоподъемность, номинальный ресурс и оценка долговечности модульной направляющей по наиболее нагруженному телу качения
      • 4. 3. 2. Эквивалентная нагрузка в расчетах модульных направляющих
    • 4. 4. Сравнительный анализ нового и традиционного методов расчета направляющих качения (на примере зубофрезерного станка 5320Ф4)
      • 4. 4. 1. Основные узлы и общий вид вертикального зубофрезерного станка модели 5320Ф
      • 4. 4. 2. Аналитический расчет направляющих качения
        • 4. 4. 2. 1. Расчет направляющих радиального перемещения инструмента
        • 4. 4. 2. 2. Расчет направляющих вертикального перемещения суппорта
      • 4. 4. 3. Расчета направляющих с применением МКЭ
    • 4. 5. Сравнение результатов аналитического и конечно-элементного методов расчета
    • 4. 6. Этапы новой методики расчета модульных направляющих
    • 4. 7. Оценка влияния направляющих на жесткость несущей системы станка (на примере зубофрезерного станка 5320Ф4)
    • 4. 8. Выводы по главе

Научно-технический прогресс во всех отраслях общественного производства означает непрерывное развитие и совершенствование орудий и предметов труда, создание принципиально новых машин, материалов, источников энергии, технологических процессов, а также связанных с ними прогрессивных форм организации производства.

Ведущая роль в решении этих задач принадлежит машиностроению, которое создает наиболее активную часть основных производственных фондов, в значительной степени определяет темпы технического прогресса, роста общественного производства и его эффективности. От уровня развития машиностроения зависят материалоёмкость, энергоёмкость валового внутреннего продукта, производительность труда, промышленная безопасность и обороноспособность государства.

В результате выпуска новых машин, приборов, оборудования, не уступающих по качеству мировым аналогам, машиностроение непосредственным образом влияет на повышение производительности труда, способствует техническому перевооружению предприятий, создает базу для более экономного использования сырья, материалов, энергии, снижения материалоемкости и энергоемкости продукции, что, несомненно, способствует повышению конкурентоспособности предприятий.

Непрерывное совершенствование и развитие машиностроения связано с прогрессом станкостроения, поскольку металлообрабатывающие станки (комплексы) вместе с некоторыми другими видами технологических машинэто единственный вид оборудования, который может самостоятельно обеспечивать изготовление любых новых видов оборудования.

Одной из главных проблем отечественного машиностроения можно считать критический моральный и физический износ оборудования и технологий. Решение именно этой проблемы является главной задачей развития станкостроения в последние годы в нашей стране, встающей на путь инновационного развития.

Инновации предполагают создание современного продукта, который либо превосходит существующие аналоги, либо не имеет аналогов. Любой продукт, будь то космический корабль, самолет, мобильный телефон или сердечный клапан, невозможно изготовить без технологий и оборудования мирового уровня.

Актуальность, а возможно и необходимость разработки нового оборудования в сложившейся экономической ситуации в нашей стране очевидна. Наряду с созданием нового оборудования, такой же важной задачей является модернизация действующего оборудования для обеспечения требований современных технологий.

Разработка нового или модернизация существующего оборудования не может проходить без принятия конструкторских решений, направленных на улучшение функциональных показателей оборудования. Конструктор обязан использовать новейшие технологии производства, самые современные материалы, новые концепции решения классических задач, следовать последним тенденциям развития техники, чтобы результат его работымашина, механизм, станок был актуален и востребован потребителем.

Главную роль при решении перечисленных выше задач играет модульный принцип проектирования оборудования, который заключается использованием максимального числа унифицированных и серийно изготавливаемых комплектующих, для расширения технологических возможностей в частности металлообрабатывающих станков. Одной из приоритетных задач конструирования является обеспечение сбалансированности эксплуатационных возможностей элементов конструкции, поставляемых, как правило, различными производителями. Для ее решения необходимо проводить обоснованный выбор покупных модулей еще на ранних стадиях проектирования [15].

Направляющие, по которым перемещаются подвижные узлы станков, машин, механизмов, измерительных приборов, роботов и других устройств, являются одним из основных элементов конструкции, и в значительной мере определяют их возможности и технический уровень.

Направляющие модульного типа в настоящее время являются самыми прогрессивными представителями узлов для реализации перемещения, как по прямой, так и по криволинейной траектории. Они обладают высокими технологическими характеристиками, имеют приемлемую стоимость, их производство освоено крупнейшими мировыми производителями комплектующих для машиностроительного оборудования. Надежность и простата использования модульных направляющих позволяет применять их не только в машиностроении, но и в любых областях техники как независимый механический элемент.

4.8. Выводы по главе.

1. Для имитации поведения направляющих была разработана специальная конечно-элементная модель, учитывающая особенности конструкции и упругие свойства рельса и танкетки. Эта модель обеспечивает лучшую корреляцию с экспериментами, чем исходная нелинейная. Сравнение расчетных кривых, полученных с помощью этих моделей, позволило оценить долю перемещений, вызванных собственными деформациями рельса и танкетки, которая может достигать 25% от общего перемещения. Снижение этих деформации может быть обеспечено за счет правильного выбора сопрягаемых корпусных элементов подвижного узла станка и соблюдения требований инструкции по монтажу.

2. Выполненные расчёты направляющих показали, что внешняя нагрузка может существенно — на 58%, перераспределить реакции на отдельных дорожках модульных направляющих, что необходимо учитывать при оценке работоспособности узла. Изменение реакций приводит к изменению жесткости дорожек (до 25%), но на величину относительных перемещений инструмента и заготовки этот эффект не оказывает ощутимого влияния.

3. Учет влияния собственных деформаций конструкции позволяет сделать более точные оценки распределения внешних нагрузок между дорожками качения, а следовательно сделать более достоверные прогнозы их долговечности. Так по результатам расчетов долговечность направляющих вертикального перемещения суппорта инструмента была скорректирована более чем в 2 раза. Однако аналитический расчет направляющих является важным элементом новой методики расчета направляющих. Его можно рассматривать не только как метод первоначального выбора типа и размера направляющих, но и как эталон для оценки качества проектирования сопрягаемых с ними базовых деталей, так как в случае абсолютно жесткой конструкции нагрузки между танкетками распределяются наиболее равномерно.

4. Анализ баланса деформаций несущей системы вертикального зубофрезерного станка показал, что направляющие являются одним из наименее жестких элементов его конструкции. Суммарный вклад деформаций модульных направляющих горизонтального перемещения стойки и вертикального перемещения суппорта инструмента составляет 25 -35% от относительного перемещения инструмента и заготовки. Увеличение жесткости конструкции станка, при переходе от шариковых к роликовым направляющим, не настолько значительно как это принято считать. Положительный эффект от такой замены достигается в основном за счет большей долговечности и лучших диссипативных свойств роликовых направляющих.

Заключение

Общие выводы по работе.

1. В данной диссертационной работе решена научно-техническая задача, имеющая важное значение для машиностроительного производства, заключающаяся в повышении качества металлообрабатывающих станков за счет рациональных конструкторских решений при разработке и модернизации оборудования, опирающихся на научно обоснованную методику и средства расчета модульных направляющих качения.

2. Разработана математическая модель упругой системы «танкетка — рельс направляющей» шариковых направляющих модульного типа с 4-мя и 6-ю дорожками качения, учитывающая их взаимное расположение и нелинейный характер контакта между телами и дорожками качения, что позволяет оценить перемещения танкетки и распределение между шариками комбинированных внешних нагрузок. Адекватность математической модели подтверждается сравнением результатов расчетов с экспериментальными данными.

3. В процессе проведения натурных и вычислительных экспериментов были выявлено наличие перемещений по линейным и угловым координатам, не совпадающим с направлениями приложения составляющих комбинированных нагрузок, что позволяет утверждать о наличии внутренних связей между нагрузками и перемещениями при совместном действии момента Мх и силы ¥-у или.

4. Разработана упрощенная аналитическая модель упругой системы «рельстанкетка», позволяющая изучать поведение танкеток с 4 дорожками качения, развернутыми под углом в 45° к присоединительным поверхностям рельса и танкетки, под действием комбинированной нагрузки в плоскости Оуг. Доказано, что качественный характер поведения обеих моделей одинаков, а при соответствующем выборе жесткости пружин, имитирующих упругие свойства дорожек и тел качения, можно добиться и удовлетворительного количественного соответствия. Аналитические зависимости могут быть использованы для разработки упрощенных моделей направляющих модульного типа при имитационном моделировании станков с помощью метода конечных элементов.

5. Изучен механизм формирования внутренних связей, заложенный в конструкцию направляющих. Причиной их возникновения является переменная жесткость упругой системы, вызванная нелинейных характером контакта между телами и дорожками качения. При приложении внешней нагрузки жесткость, обусловленная предварительным натягом, перераспределяется между дорожками, вызывая возникновение внутренних связей в системе. Приложение момента Мх вызывает увеличение жесткости на двух противоположных дорожках качения и соответствующее снижение ее на перпендикулярных к ним дорожках. В результате мы наблюдаем перемещения в направлении перпендикулярном направлению вектора силы. При отсутствии внешнего момента, из-за изменения жесткости на дорожках, лежащих в направлении действия вектора силы, реакции меняются на разную величину. В результате возникает момент Мх, который может быть скомпенсирован реакциями двух других дорожек только при повороте танкетки вокруг оси Ох. Это позволяет объяснить специфический характер перемещений танкеток под действием комбинированных нагрузок.

6. Разработана специальная конечно-элементная модель модульной направляющей, учитывающая особенности конструкции и упругие свойства рельса и танкетки. Эта модель обеспечивает лучшую корреляцию с экспериментами, чем исходная нелинейная. Сравнение расчетных кривых, полученных с помощью этих моделей, позволило оценить долю перемещений, вызванных собственными деформациями рельса и танкетки, которая может достигать 25% от общего перемещения. Полученная модель предназначена для использования в качестве элемента несущей системы станка при расчетах методом конечных элементов.

7. Выявленные особенности в поведении модульных направляющих качения могут проявляться под действием нагрузок, вызванных весом перемещаемого узла, технологическими процессами, погрешностями обработки монтажных поверхностей, качеством монтажа, температурными деформациями. Выполненные расчёты показали, что внешняя нагрузка может существеннона 58%, перераспределить реакции на отдельных дорожках модульных направляющих, что необходимо учитывать при оценке работоспособности узла. Изменение реакций приводит к изменению жесткости дорожек (до 20%), но на величину относительных перемещений инструмента и заготовки станка 5320Ф4 этот эффект не оказывает ощутимого влияния.

8. Анализ баланса деформаций несущей системы вертикального зубофрезерного станка показал, что направляющие являются одним из наименее жестких элементов его конструкции. Суммарный вклад деформаций модульных направляющих горизонтального перемещения стойки и вертикального перемещения суппорта инструмента составляет 25 — 35% от относительного перемещения инструмента и заготовки. Увеличение жесткости конструкции станка, при переходе от шариковых к роликовым направляющим, не настолько значительно как это принято считать. Положительный эффект от такой замены достигается в основном за счет большей долговечности и лучших диссипативных свойств роликовых направляющих.

9. Результаты диссертационной работы применяются на станкостроительных предприятиях (ОАО «САСТА» и ОАО «СМЗ») и используются в учебном процессе при подготовке специалистов по специальности «Проектирование технологических машин и комплексов» .

Показать весь текст

Список литературы

  1. В.М. Неклассические пространственные задачи механики контактных взаимодействий упругих тел. / Пожарский Д. А. M.: изд-во «Факториал», 1998. — 288 с.
  2. В.М. Введение в механику контактных взаимодействий. / Чебаков М. И. Ростов-на-Дону: ЦВВР, 2007. -114 с.
  3. В.М. Контактные задачи в машиностроении. / Ромалис Б. Л. М.: Машиностроение, 1986. — 176 е., ил.
  4. Алямовский A.A. SolidWorks/COSMOSWorks Инженерный анализ методом конечных элементов М.: ДМК-Пресс, 2004. 532 с. ISBN: 594 074−218−1
  5. A.A. Инженерные расчеты в SolidWorks Simulation. M.: ДМК-Пресс, 2010. 464 с. — ISBN: 978−5-94 074−586−0
  6. Ю.А. Теория упругости. Учебник для университетов. Изд. 3-е, доп. М., «Высшая школа», 1976 г., 272с
  7. A.A. Вычислительные методы для инженеров: Учебное пособие. / Дубинский Ю. А., Копченова H.B. М.: Высш. шк., 1994. -544 е.: ил. ISBN 5−06−625−5
  8. В.И. Справочник конструктора-машиностроителя- В 3-х т. М.: Машиностроение, 1992.-Т. 1.-816 с.
  9. В.М. Модульная технология в машиностроении,— М.: Машиностроение, 2001. 368 с.
  10. А. Г. Левина З.М. Влияние вида направляющих на точность позиционирования узлов в станках с ЧПУ// Станки и инструмент. 1981. № 9. С.9−12.
  11. B.B. Прогнозирование ресурса машин и конструкций М.: Машиностроение, 1984. 312 с.
  12. В.В. Практика конструирования машин: справочник М.: Машиностроение, 2006. — 448с.
  13. В.В. Жесткость станков // СТИН.- 1996, № 8. С. 26−32.
  14. П.М. Метод конечных элементов. Учебное пособие для вузов. / Бузун И. М., Городецкий A.C., Пискунов В. Г., Киев: Вища школа, 1981, 176 с.
  15. Е.А. Функции и формулы Excel 2007. СПб.: изд-во Питер, 2008 г. 384с.
  16. Г. Б. Таблицы интегралов и другие математические формулы: пер. с англ./ ред. Семендяев К. А. пер. Леви H.B. М., 1966 г., 228с
  17. К. Механика контактного взаимодействия. Пер. с англ. М.: Мир, 1986.-510с.28Джонсон Н. Статистика и планирование эксперимента в технике и науке. / Лион Ф. Методы планирования эксперимента Пер. с англ. — М.: Мир, 1981. —520 с, ил.
  18. Ъ.Каминская В. В. Автоматизированный расчет несущих систем металлорежущих станков: Методические рекомендации / Э. Ф. Кушнир М.: ЭНИМС, 1990.- 58 с.
  19. А.Н. Аналитическая геометрия: учеб. Для вузов. 2-е изд. / Под ред. В. С. Зарубина, А. П. Крищенко. М.: Изд-во МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2000 г., 388с.
  20. В.П. Прочность и износостойкость деталей машин. / Дроздов Ю. Н-М.: Высшая школа, 1991.-319 с.
  21. М.П. Расчет высокоточных подшипников. / Народецкий М. З. -2-е изд., перераб. И доп. М.: Машиностроение, 1980. — 373с.
  22. С.Н. Механизмы: Справочник. / Есипенко Я. И., Раскин Я. М. -М.: Машиностроение, 1976. 784 с.3 В.Колдаев В. Д. Численные методы и программирование. М.: Форум, Инфра-М, 2009. — 336 с. ISBN 978−5-8199−0333−9, 978−5-16−3 148−4
  23. Г. Справочник по математике (для научных работников и инженеров). / Т. Корн. М.: Наука, 1977.-832 с.
  24. А.И. Конструирование и расчет металлорежущих станков и станочных комплексов Учебное пособие для вузов Мн: Вышэйшая школа, 1991.-382 с.
  25. Кудин ов В. А. Динамика станков. М.: Машиностроение, 1966 — 359с.40М. Лапчик Численные методы. / М. Рагулина, Е. Хеннер. М., 2004,384с.41 .Левина З. М. Основные характеристики работоспособности направляющих качения. «Станки и инструмент», 1965, № 7
  26. З.М. Основные пути совершенствования направляющих современных станков с ЧПУ. «Станки и инструмент», 1978, № 10
  27. З.М. Направляющие качения в современных металлорежущих станках. «Станки и инструмент», 1963, № 344Левина З. М. Исследования и расчет жесткости направляющих качения. / Решетов Д. Н. «Станки и инструмент», 1961 № 11
  28. З.М. Контактная жесткость машин. / Решетов Д. Н. М., «Машиностроение», 1971 г. 264с.
  29. З.М. Расчет направляющих качения и причины их выхода из строя. «Станки и инструмент», 1962, № 6
  30. З.М. Основы расчета машин на контактную жесткость / Решетов Д. Н. / Вестник машиностроения. 1965. № 12. С. 16−22.
  31. В.М. Напряженное состояние и прочность деталей в местах контакта. «Труды кафедры сопротивления материалов МВТУ.
  32. Некоторые вопросы теоретических и экспериментальных исследований в области прочности», 1947 г., 79−145.
  33. Металлорежущие станки/ Под ред. Н. С. Ачеркана. Т. I, II. М.: Машиностроение, 1965. Т. I. — 764 е.- Т. II — 628 с.
  34. A.A. Функции в Excel 2007. Справочник пользователя, — М.: изд-во Эксмо, 2008 г. 480с.
  35. В.В. Расчет и конструирование направляющих и приводов подачи станков с ЧПУ. Учебное пособие. М.: МГТУ «Станкин», 2006 — 184с.58 .Мудрое. A.A. Численные методы для ПЭВМ на языках Бейсик, Фортран и Паскаль. Томск, 1992, 270с.
  36. Направляющая LM с шариковым сепаратором. TOKYO, JAPAN. ТНК. Co. LTD, catalog № 235−1 lrus 2007 г. 24с.
  37. Обзор продукции. Системы линейных перемещений. Rexroth Bosh Group RRS 82 001/2003−02 2003г. 52c.
  38. А. Шариковые и роликовые подшипники. Пер. с англ. И. И. Трепененкова. Под ред. Р. В. Кугель. М.: Машгиз, 1949. — 123 с.
  39. Преимущества технологии гибкого сепаратора Caged Ball. TOKYO,
  40. Ю.Проников A.C. Параметрическая надежность машин М.: Изд-во МГТУим. Н. Э. Баумана, 2002. 560 с. 71 .Пуш В. Э. Конструирование металлорежущих станков. — М.:
  41. Машиностроение, 1977.-390с. 72. Пуш В. Э. Металлорежущие станки (Учебник) / В. Г. Беляев. М.:
  42. Машиностроение 1985. 256 с, ил 1Ъ. Работников Ю. В. Механика деформируемого твердого тела. М.:Наука. — 1979 г. 744с.
  43. Расчеты машиностроительных конструкций методом конечных элементов: Справочник / Мяченков В. И., Мальцев В. П., Майборода
  44. В.П. и др.- Под общ. ред. Мяченкова В. И. М.: Машиностроение, 1989 -520с
  45. Расширенное моделирование деталей Dassault Systems SolidWorks Corporation, 2009. 333 с.
  46. Расширенное моделирование деталей. SolidWorks 2010. Dassault Systems SolidWorks Corporation, 2010.-341 с.
  47. Д.Н. Расчеты станков на контактную жесткость. / Левина З. М. «Станки и инструмент», 1961, № 1.
  48. Д.Н. Машины и стенды для испытания деталей М.: Машинстроение, 1979 343 е., ил.
  49. Е.И. Некоторые вопросы расчета направляющих, сб. «Исследования в области металлорежущих станков». Машгиз, вып 3, М. 1965 г.
  50. Роликовые рельсовые направляющие. Rexroth Bosh Group RRs 82 302/2005−05 2005г. 148c.81 .Рыжов Э. В. Контактная жесткость деталей машин. М.: Машиностроение, 1966. — 193с.
  51. Слепцова Л. Д Программирование на VBA в Microsoft Excel 2007. самоучитель. M.: изд-во Вильяме, 2007 г., 432с
  52. А.А. Планирование эксперимента при исследовании технологических процессов М.: Машиностроение, 1981. 184 с.
  53. Справочник по специальным функциям с формулами, графиками и математическими таблицами: пер. с англ. / ред. М. Абрамович, ред. И. Стиган, пер. В. А. Диткин, пер. Л. Н. Карамзина. М.: Наука, 1979 г., 830с
  54. Станочное оборудование автоматизированного производства / Под ред. В. В. Бушуева Т.1. М.: Изд-во «СТАНКИН», 1993. — 584с.
  55. Станины и корпусные детали металлорежущих станков / Каминская В. В. Левина З.М. Решетов Д. Н. и др. Под ред. Д. Н. Решетова. -М.:Машгиз, 1960 г. 363с
  56. УокенбахДж. Microsoft Excel 2000. Библия пользователя.: Пер. с англ. -М.: Изд-во «Вмльямс» 2001 г, 873с
  57. Численные методы. / Н. И. Данилина и др. М.: Высшая школа, 1976. -368 с. 91 .Форсайт Дж. Малькольм Машинные методы математических вычислений. Пер. с англ. / М. Моулер К. -М.: изд. Мир, 1980 г., 275с
  58. B.C. Оценка влияния стыков на точность станков. / Тарасов И. В. «Станки и инструмент», 1991, № 7.
  59. B.C. Моделирование подвижных стыков при расчете станков / Молодцов В. В. / СТИН 1996. № 6. С. 16−21.
  60. ШелзИ. Microsoft Excel 2007/ пер. Исайчук T.B. М.: изд-во НТ Пресс, 2009 г. 432с.
  61. Шариковые рельсовые направляющие. Rexroth Bosh Group R310RU2202 2006г. 171с.
  62. Akihiro Teramachi Theories on The Linear Systems. Japan. THK.Co.LTD. 2001 176c.91 .Tedric A. Harris Essential Concepts of Bearing Technology. / Michael N.
  63. Kotzalas Taylor & Francis Group, LLC. 2006r. 354c. 98. Schaeffler KG Linear Technology Division 66 424 Homburg/Saar (Germany), 2006r. 34c.
  64. Advantages of Caged Ball™ Technology. TOKYO, JAPAN. THK. Co. LTD, catalog № 212−8e 2002r. 24c.
  65. Caged Ball LM Guide SHS. TOKYO, JAPAN. THK. Co. LTD, catalog № 235−10E2008r. 24c.
  66. Four-row linear recirculating ball bearing and guideway assemblies. Schaeffler KG Linear Technology Division 1991r. 35c.
  67. Linear recirculating roller bearing and guideway assemblies. Schaeffler KG Linear Technology Division 1992r. 24c.
  68. THK. General catalog. TOKYO, JAPAN.THK.Co. LTD, 2006r. 650c.
  69. ISO/TC 4/SC 8 (4Vienna 1999), Linear Rolling Bearings, Static- and Dynamic- Load Ratings. i си 1 & «э 1 1: <с> 0 1 1 §¦ а 3: а <*> a Обозначение Наименование Примечание1. Спецификация
  70. Al СИ-100.00.100СБ Сборочный чертеж
  71. АЗ / СИ-100.00.110 Рама 1
  72. Ai 2 СИ-100.00.130 Упор с датчиком 3
Заполнить форму текущей работой