Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Основы совершенствования триботехнических характеристик тяжелонагруженных опор и подшипников скольжения

Диссертация: Основы совершенствования триботехнических характеристик тяжелонагруженных опор и подшипников скольжения
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

В случае возмущения начального положения резкое увеличение области устойчивости для подшипника с квазикруговым контуром опорной поверхности наблюдается при б0 = 0,4, а для подшипника с круговым контуром при значении б0 е. В заключение этой главы решается с задача об устойчивости радиальных подшипников конечной длины с принудительной подачей смазки. В случае однослойного пористого подшипника… Читать ещё >

Основы совершенствования триботехнических характеристик тяжелонагруженных опор и подшипников скольжения (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • Глава 1. Современное состояние вопроса и задачи исследования
    • 1. 1. Способы повышения несущей способности подшипников скольжения
    • 1. 2. Современное состояние теории и расчета подшипников скольжения. Математические модели гидродинамической смазки в системах с плавлением ползуна или направляющей
    • 1. 3. Современные представления теории смазки в подшипниках скольжения с пористыми вкладышами
    • 1. 4. Современное состояние теории и расчета подшипников скольжения, имеющих неоднородную рабочую поверхность (на примере моторно-осевых подшипников МОП)
  • Глава 2. Математическая модель прогнозирования оптимального профиля опорной поверхности упорного и радиального подшипников с учетом сил инерции
    • 2. 1. Разработка метода прогнозирования оптимального профиля неподвижной части упорного подшипника с учетом нелинейных факторов
      • 2. 1. 1. Уравнения движения и граничные условия
      • 2. 1. 2. Автомодельное решение задачи
      • 2. 1. 3. Выводы
    • 2. 2. Разработка метода прогнозирования оптимального профиля неподвижной части упорного подшипника с учетом нелинейных факторов и экспоненциальной зависимости вязкости от давления
    • 2. 3. Математическая модель прогнозирования оптимального профиля опорной поверхности радиального подшипника с учетом нелинейных факторов
      • 2. 3. 1. Основные уравнения и граничные условия
      • 2. 3. 2. Автомодельное решение задачи
      • 2. 3. 3. Определение несущей способности подшипника
      • 2. 3. 4. Выводы
    • 2. 4. Нелинейные эффекты воздействия вязко-пластичной смазки на шип радиального подшипника скольжения с оптимальным профилем опорной поверхности.,
      • 2. 4. 1. Основные уравнения и граничные условия
      • 2. 4. 2. Точное автомодельное решение для определения несущей способности подшипника
      • 2. 4. 3. Выводы
    • 2. 5. Математическая модель прогнозирования оптимального профиля опорной поверхности радиального подшипника с учетом нелинейных факторов и экспоненциальной зависимости вязкости от давления
      • 2. 5. 1. Автомодельное решение задачи

      2.6. Нелинейные эффекты воздействия вязко-пластичной смазки на шип радиального подшипника скольжения с оптимальным профилем опорной поверхности при экспоненциальной зависимости вязкости и предельного напряжения сдвига от давления.

      2.6.1. Автомодельное решение задачи.

      2.6.2. Выводы.

      2.7. Выравнивание и минимизация плотности температурного поля рабочей поверхности упорного подшипника с учетом нелинейных факторов.

      2.7.1. Постановка задачи. Основные уравнения и граничные условия.

      2.7.2. Автомодельное решение задачи.

      2.7.3. Выводы.

      2.8. Разработка радиального подшипника скольжения с температуровыравнивающим контуром поверхности.

      2.8.1. Постановка задачи. Основные уравнения и граничные условия.

      2.8.2. Автомодельное решение задачи.

      2.8.3. Выводы.

      Глава 3. Теоретическое исследование пространственного напряженно-деформированного состояния пористого вкладыша.

      3.1. Физическая постановка задачи.

      3.2. Задача о напряженном состоянии обоймы.

      3.3. Задача о напряженном состоянии пористого вкладыша под действием деформации обоймы.

      3.4. Напряженное состояние пористого вкладыша под действием гидродинамического давления.

      Глава 4. Математическая модель гидродинамической смазки, образующейся при плавлении прилегающей нагруженной опорной поверхности радиального подшипника, с учетом нелинейных факторов.

      4.1. Теоретическая модель гидродинамической смазки, полученной расплавом опорной поверхности радиального подшипника, без учета сил инерции.

      4.1.1. Уравнения движения и граничные условия.

      4.1.2. Асимптотическое решение задачи.

      4.1.3. Определение несущей способности подшипника.

      4.2. Теоретическая модель гидродинамической смазки, полученная расплавом нагруженной опорной поверхности радиального подшипника, с учетом сил инерции.

      4.2.1. Уравнения движения и граничные условия.

      4.2.2. Автомодельное решение задачи.

      4.2.3. Определение несущей способности подшипника.

      4.2.4. Выводы.

      4.3. Математическая модель гидродинамической смазки, образующейся при плавлении прилегающей нагруженной опорной поверхности радиального подшипника, без учета нелинейных факторов и при экспоненциальной зависимости вязкости от давления.

      4.3.1. Уравнения движения и граничные условия.

      4.3.2. Автомодельное решение задачи.

      4.3.3. Определение поддерживающей силы.

      4.3.4. Выводы.

      4.4. Математическая модель гидродинамической смазки, образующейся при плавлении прилегающей опорной поверхности радиального подшипника, с учетом сил инерции, при экспоненциальной зависимости вязкости от давления.

      4.4.1. Автомодельное решение задачи.

      4.4.2. Определение несущей способности подшипника.

      4.5. Разработка теоретической модели вязкопластичной смазки, полученной расплавом опорной поверхности подшипника, без учета сил инерции.

      4.6. Математическая модель вязкопластичной смазки, полученной расплавом опорной поверхности радиального подшипника, с учетом сил инерции.

      4.7. Разработка нестационарной теоретической модели систем, состоящих из ползуна и направляющей, смазываемых расплавом

      4.7.1. Основные уравнения и граничные условия.

      4.7.2. Решение стационарной задачи.

      4.7.3. Решение нестационарной задачи.

      Глава 5. Гидродинамический расчет упорных и радиальных подшипников, имеющих неоднородную рабочую поверхность.

      5.1. Автомодельное течение смазки между двумя наклоненными друг к другу пластинами, одна из которых содержит тонкий полимерный слой.

      5.2. Автомодельное течение смазки в радиальном подшипнике бесконечной длины при наличии на рабочей поверхности вкладыша тонкого полимерного слоя.

      5.3. Математическая модель упорного подшипника скольжения, содержащего на рабочей поверхности полимерные зоны.

      5.4. Математическая модель радиального гидродинамического подшипника скольжения, имеющего составную металло-полимерную структуру рабочей поверхности.

      5.5. Математическая модель упорного подшипника скольжения, содержащего на опорной поверхности полимерные пробки.

      5.6. Математическая модель радиального подшипника при наличии на рабочей поверхности микропористых полимерных пробок.

      5.7. Основные характеристики упорного подшипника, содержащего на рабочей поверхности микропористые полимерные пробки.

      5.8. Аналитические зависимости для основных характеристик радиального подшипника.

      5.9. Результаты численного анализа найденных аналитических выражений для основных характеристик упорного и радиального подшипников, содержащих на рабочей поверхности микропористые полимерные пробки.

      5.10. Гидродинамический расчет радиального подшипника скольжения со ступенчатой рабочей поверхностью (на примере безбаббитового моторно-осевого подшипника (МОП)).

      5.11. Гидродинамический расчет радиального подшипника со ступенчатой поверхностью, содержащей микропористые полимерные составляющие (на примере МОП).

      5.12. Влияние нелинейных факторов на несущую способность подшипника скольжения со ступенчатой поверхностью, содержащей микропористые полимерные составляющие (на примере МОП).

      Глава 6. Расчет сферических подшипников с принудительной подачей смазки, работающих в нестационарном режиме.

      6.1. Движение вязкой жидкости между двумя концентрическими сферами с источником и стоком.

      6.2. Движение несжимаемой вязкой жидкости в концентрическом сферическом подшипнике с источником и стоком.

      6.3. Движение вязкой жидкости между двумя вращающимися сферами.

      Глава 7. Об устойчивости радиального подшипника с квазикруговым контуром опорной поверхности и пористого подшипника конечной длины с принудительной подачей смазки.

      7.1. Об устойчивости радиального подшипника с квазикруговым контуром опорной поверхности.

      7.1.1. Постановка задачи.

      7.1.2. Уравнения движения и граничные условия.

      7.1.3. Численное интегрирование уравнения движения шипа.

      7.1.4. Выводы.

      7.2. Об устойчивости пористых радиальных подшипников конечной длины, работающих с принудительной подачей смазки.

      7.2.1. Постановка задачи.

      7.2.2. Основные уравнения и граничные условия.

      7.2.3. Определение гидродинамического давления в пористом слое и в смазочной пленке.

      7.2.4. Выводы.

      Глава 8. Новые технические решения полученные с использованием приведенных теоретических исследований.

      8.1. Подшипник скольжения.

      8.2. Моторно-осевой подшипник (вариант 1).

      8.3. Моторно-осевой подшипник (вариант 2).

      8.4. Моторно-осевой подшипник (вариант 3).

      8.5. Моторно-осевой подшипник (вариант 4).

      8.6. Пористый подшипник (вариант 1).

      8.7. Пористый подшипник (вариант 2).

      8.8. Шарнир.

      8.9. Упорный подшипник скольжения.

      8.10. Упорный подшипник, смазываемый расплавом.

      8.11. Упорный подшипник скольжения с температуро-выравнивающим контуром поверхности ползуна.

      8.12. Радиальный подшипник скольжения с квазикруговым контуром опорной поверхности.

      8.13. Радиальный подшипник скольжения с температуро-выравнивающим контуром поверхности.

      8.14. Способы получения композиционных слоев с различной температурной устойчивостью на рабочей поверхности вала.

      8.15. Упорный подшипник скольжения двойного действия

      Глава 9. Экспериментальная оценка основных теоретических результатов.

      9.1. Цель эксперимента.

      9.2. Методика проведения эксперимента.

      9.3. Измерение момента сил трения.

      9.4. Определение режима трения.

      9.5. Измерение толщины смазочной пленки.

      9.6. Измерение температур.

      9.7. Экспериментальные подшипники и стенды для испытания.

      9.8. Анализ результатов эксперимента.

      9.9. Экспериментальное исследование работы пористых подшипников с многослойным пористым вкладышем и шипом с пористым двухслойным слоем на рабочей поверхности.

      9.9.1. Оборудование для испытания.

      9.9.2. Обоснование объема испытаний, методика и обработка результатов испытаний.

      9.9.3. Методика измерения толщины смазочного слоя.

      9.9.4. Разработка методики измерения температуры.!.

      9.9.5. Анализ результатов эксперимента.

      9.10. Технология по плакированию трущихся поверхностей подшипников скольжения сверхпластичными сплавами, обладающими низкой температурой плавления.

      9.11. Результаты экспериментальных исследований упорных подшипников, работающих на принудительной смазке, полученной расплавом.

      9.12. Экспериментальное исследование работы радиальных подшипников, работающих на принудительной смазке и смазке с расплавом при наличии на рабочей поверхности вкладыша мягкого металлического покрытия.

      9.12.1. Анализ результатов экспериментальных исследований

      9.13. Результаты эксплуатационных испытаний.

      9.13.1. Результаты эксплуатационных испытаний опытных образцов.

      9.13.2. Морфологические исследования рабочих поверхностей безбаббитовых ступенчатых моторно-осевых подшипников.

      9.13.3. Выводы по экспериментальной оценке основных теоретических результатов

Современные тенденции развития машиностроения заключаются в неизбежном росте скоростей вращающихся деталей, увеличении статических и ударных нагрузок, действующих на подшипники скольжения. Поэтому разработка подшипников, обладающих повышенной несущей способностью, работающих в устойчивом гидродинамическом и тепловом режиме, является актуальной. Анализ существующих работ в данном направлении показывает, что в этой области существует ряд нерешенных проблем. Прежде всего, это проблема, связанная с научно обоснованным выбором размеров сужающегося и расширяющегося зазоров упорного и радиального подшипников, обеспечивающих их устойчивый гидродинамический и тепловой режим работы.

Другой существенной проблемой является разработка надежной и современной конструкции подшипника, работающего в устойчивом жидкостном режиме даже в экстремальных условиях. Такой режим работы подшипника можно обеспечить применением новых моделей течения смазки с расплавом. Известно, что при скольжении одного тела по поверхности другого с большой скоростью на поверхности контакта возникает макроскопическое неустойчивое давление и температура, что вызывает деформацию номинально плоских поверхностей. Это, в свою очередь, приводит к тому, что возникает контактное давление, а в прилегающих к ним зонах наблюдается низкое давление и разделение поверхностей. В зонах повышенного давления происходит сильный фрикционный нагрев, что приводит к расплавлению прилегающей поверхности. Выполненные работы [1−4] дают лишь первое представление о процессе смазки с расплавом и не могут быть использованы для анализа работы упорных подшипников, работающих на смазке с расплавом с учетом нелинейных факторов.

Представляет значительный интерес использование смазки с расплавом в упорных и радиальных тяжелонагруженных узлах трения. Прогнозирование устойчивого режима работы указанных узлов трения также является одной из актуальных проблем современного машиностроения и составляет одну из задач исследования данной диссертационной работы.

В настоящее время одним из наиболее эффективных заменителей цветных антифрикционных материалов в подшипниках скольжения являются пористые металлокерамические сплавы.

Подшипники с пористыми вкладышами в гидродинамическом режиме работают с меньшим шумом и лучшим теплообменом. Жидкостное трение создается за счет запаса масла в порах вкладыша. Но этот запас обеспечивает надежную работу узла трения только при легких режимах нагружения и в ограниченный промежуток времени. Устойчивый жидкостный режим трения можно получить только регулярной подачей масла в зазор. Конструкции подшипниковых узлов с пористыми вкладышами позволяют осуществлять подачу масла в зазор под давлением через тело вкладыша.

Создание пористых радиальных подшипников скольжения, удовлетворяющих высоким требованиям, невозможно без дальнейшего развития гидродинамической теории смазки. Теоретические и экспериментальные исследования пористых радиальных подшипников проводились ранее, однако они проведены либо для случая пористого подшипника бесконечной длины, либо для случая очень короткого пористого подшипника, запрессованного в непроницаемый корпус. Для подшипника конечной длины в линейной и нелинейной постановке задача решена в случае, когда вкладыш однослойный или многослойный и имеет постоянную толщину.

Разработка пористого подшипника при тяжелонагруженных режимах работы, обладающего повышенной несущей способностью, необходимой прочностью, работающего с низким коэффициентом трения, приводит к необходимости решения задачи гидродинамического расчета пористого подшипника с многослойным вкладышем переменной толщины и с шипом, содержащим двухслойный пористый слой на рабочей поверхностиконтактной задачи определения деформации и напряженного состояния слоистого пористого вкладыша под действием нагрузки и гидродинамического давления. Анализ выполненных в рамках этого направления работ, показывает, что данная задача в общей постановке остается нерешенной, и потому она и включена в исследования настоящей диссертационной работы.

Следует отметить, что в последнее время все чаще используются сферические опоры с принудительной подачей смазки в зазор между плавающим элементом и опорной чашей. Интенсивный направленный поток смазки в зазоре подшипника улучшает качество смазки, способствующей увеличению несущей способности подшипника. Такие опоры нашли широкое применение в точных гироскопических приборах, работающих в условиях весьма малых динамических нагрузок, обладающих в отличие от других типов опор ничтожным моментом трения. При теоретическом использовании гидродинамики таких опор основные трудности связаны не только с нелинейностью исходных уравнений Навье-Стокса, но и необходимостью удовлетворения нелинейным граничным условиям на отверстиях, через которые в зазор подается и выводится смазка. Различные авторы [5−9] применяют несколько методов упрощения при решении этой задачи. Решение такой проблемы в общей постановке, с учетом нелинейных факторов, является одной из задач исследования данной диссертационной работы.

В настоящее время в узлах трения также находят широкое применение микропористые полимерные материалы. Эти материалы используются для создания системы, удерживающей смазку за счет действия капиллярных сил. Как известно, для большинства трибологических контактов требуется малое количество смазки. Но специалистам в области смазки не удается разработать средства распределения малого количества масла, обеспечивающего требуемую надежность в течение всего срока службы механизмов. В последнее время за рубежом (У. И. Демисон, К. Д. Нельсон) делаются попытки решения этой проблемы с применением микропористых полимерных материалов в подшипниковых узлах, в виде пробок, запрессованных на рабочую поверхность вкладыша. Запрессованные микропористые полимерные пробки не только хранят смазочный материал, но и сами, обладая смазывающими свойствами, регулируют скорость распределения смазки вблизи трибологического контакта. Одним из важнейших факторов, влияющих на работу узла трения, является состояние рабочей поверхности вкладыша.

Если структура рабочей поверхности неоднородна, это должно найти отражение в расчетной схеме для подшипникового узла. В существующих методиках расчета не учитываются различия во взаимодействии смазкаполимер и смазка — металл.

Поэтому построение математических моделей тяжелонагруженных подшипников, одними из которых являются динамически нагруженные моторно-осевые подшипники (МОП) электровозов и тепловозов, учитывающих влияние микропористых полимерных пробок на их рабочей поверхности, а также разработка ступенчатых моторно-осевых подшипников, обеспечивающих эксплуатационную надежность всего колесно-моторного блока, являются актуальной проблемой.

Решению вышеуказанных проблем посвящается данная диссертационная работа.

Работа состоит из введения и девяти глав.

Во введении содержится обоснование актуальности работы, основные научные положения, составляющие предмет диссертационной работы.

В первой главе приводится современное состояние вопроса и ставятся задачи исследования.

Во второй главе приводится математическая модель прогнозирования рационального профиля опорной поверхности упорного и радиального подшипников с учетом сил инерции.

Вначале делается попытка разработать рациональный профиль неподвижной части упорного подшипника с повышенной несущей способностью. Увеличение несущей способности достигается за счет организации течения смазки в зазоре упорного подшипника сначала в сужающейся его части, а затем в расширяющейся. В этом случае формируется поле повышенных скоростей при заданном расходе смазки, что приводит к повышению несущей способности подшипника. При этом область повышенных давлений расширяется, пик гидродинамического давления понижается, что обусловливает постоянную форму зазора. Указанный результат получен при использовании псевдокругового контура опоры. Выбору рационального профиля опорной поверхности упорного подшипника предшествовало решение следующей задачи. Рассматривается установившееся движение вязкой несжимаемой жидкости между двумя пластинами, одна их которых с псевдокруговым контуром, оптимизирующим несущую способность узла трения, неподвижна, а другая — с прямолинейным контуром, расположенная под углом, а к прямолинейному контуру, движется со скоростью и* в сторону быстрого сужения зазора. За исходные берутся уравнения движения вязкой несжимаемой жидкости для «тонкого слоя». С учетом сил инерции найдено точное автомодельное решение задачи. В результате получено аналитическое выражение для несущей способности и установлен рациональный профиль опорной поверхности упорного подшипника, обеспечивающий повышенную несущую способность подшипника.

Дана оценка влияния нелинейных факторов на несущую способность подшипника. Далее в этой главе приводится математическая модель прогнозирования рационального профиля опорной поверхности радиального подшипника с учетом нелинейных факторов и экспоненциальной зависимости вязкости от давления. Здесь решается задача повышения несущей способности за счет увеличения объема смазки в зазоре гидродинамического давления.

Указанный результат получен при использовании подшипника с контуром опорной поверхности, отличным от кругового. В зоне высоких давлений радиус кривизны опорной поверхности стремится к радиусу кривизны шипа, а в нагруженной зоне — к радиусу кривизны кругового подшипника. Рациональному выбору профиля опорной поверхности радиального подшипника предшествовало решение следующей задачи: пространство между круговым шипом и эксцентрично расположенным вкладышем с некруговым контуром опорной поверхности, заполнен вязкой несжимаемой жидкостью. Шип вращается с угловой скоростью, а вкладыш неподвижен.

За исходные берутся система уравнений движения для «тонкого слоя» с учетом нелинейных факторов и уравнение неразрывности. Получено точное автомодельное решение задачи и получены аналитические зависимости для основных рабочих характеристик подшипника. В результате найден рациональный профиль опорной поверхности радиального подшипника, обеспечивающий в два раза повышенную несущую способность по сравнению с круговым контуром. Рассмотрены случаи вязкопластичной смазки при постоянной и экспоненциальной зависимости вязкости и предельного напряжения сдвига от давления. Дана оценка влияния параметра пластичности на основные рабочие характеристики подшипника. В заключении этой главы приводятся результаты предложенного нового метода выравнивания и минимизации плотности температурного поля рабочей поверхности упорного и радиального подшипников с учетом нелинейных факторов. Подшипники скольжения с предлагаемым профилем опорной поверхности могут быть использованы в случае необходимости для стабилизации температурного режима опор и снижения момента трения.

В третьей главе приводится решение контактной задачи взаимодействия шипа и вкладыша пористого подшипника. Исследуемая система описывается совокупностью задач определения деформации и напряженного состояния стальной обоймы под действием нагрузкислоистого пористого вкладыша под действием гидродинамического давленияопределения общего напряженного состояния слоистого пористого вкладыша под действием нагрузки и гидродинамического давления.

В четвертой главе приводятся результаты предложенной теоретической модели гидродинамической смазки, полученной расплавом опорной поверхности радиального подшипника без учета и с учетом сил инерций. Отдельно рассмотрены случаи, когда смазка, полученная расплавом, обладает ньютоновскими и вязкопластичными свойствами. Рассматривается система, состоящая из вкладыша, нагруженная опорная поверхность которой содержит металлический слой, обусловленный низкой температурой плавленияшип, имеющий высокую температуру плавления, вращается с угловой скоростью О и контактирует с опорной поверхностью подшипника.

При анализе рассматриваемой системы использованы следующие допущения:

1) жидкая фаза является несжимаемой;

2) поведение пленки в случае ньютоновской жидкости описывается двумерным уравнением Навье — Стокса с учетом сил инерции, а в случае вязко-пластичной смазки — аналогом уравнения Рейнольдса, полученным из уравнения Генки — Ильюшина методом оценок;

3) плавление не сопровождается изменением объема;

4) все тепло, выделяющееся в пленке в результате вязкого сдвига, идет на плавление прилегающей поверхности.

Найдено точное автомодельное решение задачи, получено аналитическое выражение для функции, определяющей форму смазочной пленки, обусловленной расплавом, а также для основных рабочих характеристик подшипника. В результате установлено, что профиль опорной поверхности, обусловленный расплавом, одновременно обеспечивает повышенную несущую способность и аномально низкий коэффициент трения. Дана оценка влияния параметра пластичности, а также параметров, входящих в экспоненциальную зависимость вязкости и предельного напряжения сдвига от давления на основные рабочие характеристики подшипника.

В пятой главе приведены результаты гидродинамического расчета упорных и радиальных подшипников, имеющих неоднородную рабочую поверхность. С учетом условий проницаемости и смачиваемости полимера со смазкой разработаны математические модели для упорного и радиального подшипников, содержащих на рабочей поверхности полимерные зоны в виде микропористых полимерных пробок. Получены аналитические выражения для основных рабочих характеристик этих подшипников. Проведенный здесь численный анализ найденных зависимостей позволяет оценить влияние неоднородности рабочей поверхности на основные характеристики подшипника. Одной из характеристик неоднородности здесь считается отношение площадей металлической зоны и полимерной (х) — При X е (0,5 — 2,5) наблюдается зона локального минимума для безразмерного гидродинамического давления. При 15−25% содержания полимера наблюдается резкое снижение коэффициента трения и в то же время несущая способность достаточно высока. Указанные диапазоны представляют набор оптимальных структурных значений параметров. Как и следовало ожидать, несущая способность, а также коэффициент трения существенно зависят от безразмерной скорости проскальзывания смазки по полимеру, от размеров полимерной зоны и от расположения относительно зон металла. Значительный эффект достигается, когда полимерное включение располагается в зоне, соответствующей минимальному зазору. Варьируя конструктивные параметры, можно достичь оптимального соотношения несущей способности подшипника и коэффициента трения в зависимости от условий работы узла.

В заключении этой главы решается задача гидродинамического расчета радиального подшипника скольжения со ступенчатой рабочей поверхностью. Найдено точное автомодельное решение задачи. В результате установлена оптимальная высота ступени. Рассмотрен случай, когда на ступенчатой поверхности содержатся микропористые полимерные пробки.

В шестой главе дается метод расчета сферических подшипников с принудительной подачей смазки, работающих в нестационарном режиме. Вначале рассматривается движение вязкой несжимаемой жидкости между двумя концентрическими сферами при наличии источника и стока. За исходные берется полная система нелинейных уравнений Навье-Стокса в сферической системе координат. Далее в этой главе решается задача о неустановившемся движении вязкой жидкости между двумя концентрическими сферами. Предполагается, что внешняя сфера неподвижна, а внутренняя совершает произвольное вращение. Надув смазки в щелевой зазор производится со скоростью, зависящей от времени, через подводящее отверстие, расположенное внизу неподвижной сферы. Движение жидкости рассматривается на основе нелинейных нестационарных уравнений Навье-Стокса. Граничные условия задачи записываются через дельта-функцию. Затем дельта-функция разлагается приближенно в ряды по полиномам Лежандра.

В седьмой главе решается задача об устойчивости подшипника с квазикруговым контуром опорной поверхности и пористого подшипника конечной длины, работающего с принудительной подачей смазки.

Составлено уравнение движения шипа.

2 (<1еЛа<�р еат) ат' V е где б =—относительный эксцентриситете-эксцентриситетс-радиальный зазорРЕ— компонента несущей способности пленки вдоль линии центровР9— компонента несущей способности по нормали к линии центров- /л — масса зазорасо «= - g — ускорение силы тяжестиф — угол положения;

Т -(о-г — безразмерное времяt — время, C0j — угловая скорость шипа.

Используя явный вид функций Р£ и Р9, система уравнений движения шипа интегрируется численно. В результате установлено, что подшипник с установленным во второй главе рациональным профилем опорной поверхности обладает гораздо большей устойчивостью, чем подшипник с круговым контуром опорной поверхности. Также установлено, что при малых возмущениях начальной скорости площадь устойчивости работы подшипника больше, чем при больших возмущениях начальной скорости как для кругового, так и для подшипника с квазикруговым контуром опорной поверхности. Для подшипника с квазикруговым контуром опорной поверхности резкое увеличение площади области устойчивости наблюдается при значениях статического относительного эксцентриситета б0 «0,3, а для подшипника с круговым контуром при б0 е [о, 4- 0,5].

В случае возмущения начального положения резкое увеличение области устойчивости для подшипника с квазикруговым контуром опорной поверхности наблюдается при б0 = 0,4, а для подшипника с круговым контуром при значении б0 е [0,8- 0,85]. В заключение этой главы решается с задача об устойчивости радиальных подшипников конечной длины с принудительной подачей смазки. В случае однослойного пористого подшипника, используя аналитические выражения для компонентов несущей способности, найденные в седьмой главе, система уравнений движения также интегрируется численно, а в случае подшипника с двухслойным пористым вкладышем переменной толщины с двухслойным пористым слоем на рабочей поверхности численное интегрирование уравнения движения шипа производится с использованием аналитических выражений для компонент поддерживающей силы, найденных в третьей главе. В результате установлено, что пористые подшипники обладают значительно большей устойчивостью (особенно пористые двухслойные подшипники), чем сплошные подшипники как при полном заполнении смазкой зазора, так и при частичном.

В восьмой главе приводятся результаты новых технических решений в виде авторских свидетельств и патентов на способы и конструкции, полученные с использованием проведенных автором диссертации исследований.

Эти результаты приводятся в виде десяти уже полученных свидетельств и патентов на конструкции и способы, а также в виде семи поданных заявок на изобретения (патентов).

В девятой главе дается экспериментальная оценка основным теоретическим результатам, а также приводятся результаты эксплуатационных испытаний.

В заключение делаются выводы по экспериментальной оценке основных теоретических результатов.

Цель работы. Используя новые модели течения, разработать усовершенствованные методы расчета, позволяющие теоретически раскрыть закономерности сложных тепловых и гидродинамических процессов, протекающих в смазываемых тяжелоиагруженных парах трения, упорных радиальных и сферических подшипников. Прогнозировать профиль опорной поверхности упорных и радиальных подшипников, обеспечивающих их повышенную несущую способность и температурную устойчивость.

Основные положения, выносимые на защиту.

1. Метод прогнозирования профиля опорной поверхности упорного и радиального подшипников скольжения, обеспечивающий одновременно повышенную несущую способность, температурную и гидродинамическую устойчивость их работы.

2. Математическая модель гидродинамической смазки, обладающей вязкими и вязкопластичными свойствами, обусловленной расплавом прилегающей опорной поверхности радиального и упорного подшипников в результате фрикционного нагрева.

3. Метод прогнозирования напряженно-деформированного состояния слоистого пористого вкладыша, позволяющий проводить выбор подшипникового материала для эффективной работы тяжелоиагруженных узлов трения.

4. Аналитический метод расчета сферических подшипников с принудительной подачей и отводом смазки, работающих в нестационарном режиме.

5. Математическая модель прогнозирования работы упорного и радиального подшипников, содержащих на рабочей поверхности микропористые полимерные составляющие.

6. Новые технические решения усовершенствования конструкций упорных, радиальных, сферических и моторно-осевых подшипников, обладающих повышенной несущей способностью и работающих в устойчивом тепловом и гидродинамическом режимах. Результаты экспериментальных и эксплуатационных исследований по оценке основных теоретических выводов.

Научная новизна.

1. С учетом нелинейных факторов и реологических свойств смазочных композиций разработан метод прогнозирования профиля опорной поверхности упорного и радиального подшипников скольжения, обеспечивающий одновременно повышенную несущую способность, температурную и гидродинамическую устойчивость их работы.

2. Разработана математическая модель гидродинамической смазки, обладающей вязкими и вязкопластичными свойствами, обусловленной расплавом прилегающей опорной поверхности радиального и упорного подшипников в результате фрикционного нагрева.

3. Разработан метод прогнозирования напряженно-деформированного состояния слоистого пористого вкладыша, позволяющий проводить выбор подшипникового материала для эффективной работы тяжелонагруженных узлов трения.

4. Разработан метод гидродинамического расчета основных рабочих характеристик сферических подшипников, работающих в нестационарном режиме с принудительной подачей смазки.

5. Разработана математическая модель прогнозирования работы упорных и радиальных подшипников, содержащих на рабочей поверхности микропористые полимерные составляющие. Предложен критерий, характеризующий неоднородность рабочей поверхности подшипника. Найдены условия, обеспечивающие гидродинамический режим работы подшипника. Предложен научно обоснованный метод расчета ступенчатых подшипников и выбора оптимальных их функциональных параметров.

6. Разработаны новые технические решения по усовершенствованию работы упорных, радиальных, сферических и моторно-осевых подшипников, подтвержденные 12-ю авторскими свидетельствами и патентами. Дана экспериментальная и эксплуатационная оценка основным теоретическим результатам.

Практическая ценность. Разработана методика по прогнозированию рационального профиля опорной поверхности упорных и радиальных подшипников, а также по минимизации плотности температурного поля на рабочей поверхности этих подшипников.

Кроме того, разработаны конструкции упорных и радиальных подшипников, обладающих повышенной несущей способностью и работающих в устойчивом тепловом режиме.

Разработан метод прогнозирования напряженно-деформированного состояния слоистого пористого вкладыша, позволяющий проводить выбор подшипникового материала для эффективной работы тяжелонагруженных узлов трения.

На основе новых моделей течения смазки с расплавом и разработанного метода расчета подшипников, содержащих на рабочей поверхности микропористые полимерные составляющие, предложены новые технические решения по усовершенствованию работы упорных, радиальных и сферических подшипников.

Реализация результатов работы.

Результаты работы внедрены в моторно-осевых подшипниках на электровозах в локомотивных депо Батайск, Кавказская, на тепловозах в локомотивном депо Морозовская (СКЖД), а также в ОАО «РУМСЮжстальконструкция» в узлах и механизмах строительно-монтажных кранов типа СКГ-63/100, МКГ-25Брв АОЗТ «ГАРЗ» в двигателе ЗМЗ-53А взамен опорных втулок распределительно вала, а также в ОАО «Донпрессмаш» на установке для рубки арматурных стержней и в листогибочных машинахна Ростовском машиностроительном заводе, в Ростовских ремонтно-механических мастерских Северо-Кавказского треста стройматериалов.

Апробация работы. Основные положения и результаты диссертации докладывались, обсуждались и получили положительную оценку на:

— Всесоюзной научно-технической конференции «Контактно-гидродинамическая теория смазки и ее практическое применение в технике» (Куйбышев, 1976 г.);

— Всесоюзной научно-технической конференции «Повышение износостойкости и срока службы машин» (Киев, 1977 г.);

— Всесоюзной научно-технической конференции «Газовая смазка в машинах и приборах» (Москва, 1989,1990 гг.);

— Всесоюзной научно-технической конференции «Состояние и перспективы развития электровозостроения в стране» (Новочеркасск, 1991 г.);

— Всесоюзной научно-технической конференции «Износостойкость машин» (Брянск, 1991, 1994 гг.);

— Международной научно-технической конференции «Проблемы и перспективы развития железнодорожного транспорта» (Ростов-на-Дону, 1999 г.);

— 6-й Международной конференции «Пленки и покрытия — 2001» (Санкт-Петербург, 2001 г.);

— Всероссийской научно-технической конференции «Транспорт — 2001» (Ростов-на-Дону, 2001 г.);

— Международной научно-технической конференции «Проблемы и перспективы развития транспортного комплекса Юга России» (Ростов-на-Дону, 2001 г.);

— Международном научно-практическом симпозиуме «Трибология и транспорт» (Рыбинск, 1995 г.);

— Международном конгрессе «Механика и трибология транспортных систем — 2003» (Ростов-на-Дону, 2003 г.).

Публикации.

По теме диссертации опубликовано 66 работ, в том числе 3 монографии, получено 12 авторских свидетельств и патентов.

1. СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ ВОПРОСА И ЗАДАЧИ ИССЛЕДОВАНИЯ.

ОБЩИЕ ВЫВОДЫ.

1. Разработаны методы расчета триботехнических характеристик тяжелонагруженных подшипников скольжения, позволяющие раскрыть закономерности сложных тепловых и гидродинамических процессов при использовании различных смазочных композиций.

2. Предложен метод прогнозирования профиля опорной поверхности подшипников скольжения, обеспечивающего с учетом нелинейных факторов и реологических свойств смазочных композиций, повышенную несущую способность, температурную и гидродинамическую устойчивость их работы.

3. Разработан метод выравнивания и минимизации плотности температурного поля на рабочей поверхности упорного и радиального подшипников, обеспечивающий повышенную их несущую способность и температурную устойчивость.

4. Установлено, что полученный оптимальный контур рабочей поверхности радиального подшипника обладает гораздо большей устойчивостью, чем традиционный с круговым контуром опорной поверхности.

5. Разработан метод прогнозирования напряженно-деформированного состояния слоистого пористого вкладыша, позволяющий проводить выбор подшипникового материала для эффективной работы тяжелонагруженных узлов трения.

6. Разработана математическая модель гидродинамической смазки, обладающей вязкими и вязкопластичными свойствами, обусловленной расплавом прилегающей опорной поверхности упорного и радиального подшипникаполучены аналитические зависимости для основных рабочих характеристик подшипника. В результате численного анализа в широком диапазоне изменения конструктивных, режимных и функциональных параметров найдены условия, при которых повышенная несущая способность подшипника сочетается с аномально низким трением. Установлено, что наличие на рабочей поверхности вкладыша или шипа сверхпластичных сплавов с низкой температурой плавления увеличивает толщину смазочной пленки.

7. Разработан метод гидродинамического расчета основных рабочих характеристик сферических подшипников, работающих в нестационарном режиме с принудительной подачей смазки.

8. Предложен метод прогнозирования оптимального значения соотношения площадей металлических и полимерных зон рабочей поверхности подшипника скольжения.

9. Решена задача гидродинамического расчета радиального подшипника скольжения со ступенчатой рабочей поверхностью с микропористыми полимерными вставками.

10. Результаты теоретических и экспериментальных исследований внедрены в новые конструкции упорных, радиальных и сферических подшипников, защищенных авторскими свидетельствами и патентамипрошли промышленную апробацию и внедрены на ряде предприятий различных отраслейосновные результаты опубликованы в работах [165], [167], [171−172], [177], [179], [183], [185−194], [197−257].

Показать весь текст

Список литературы

  1. Бакэ, Паитэн Жако. Геометрическое и экспериментальное исследование процесса прессования с применением стеклянной смазки //Проблемы трения и смазки. М.: Изд-во Мир. 1975. № 1. С. 16.
  2. Кенеди, Линг. Моделирование тепловых и термоупругих явлений, а также износа в задаче о контакте скольжения с выделением большего количества энергии // Проблемы трения и смазки. М.: Изд-во Мир. 1974. № 3. С. 218.
  3. Cameron A. The Principles of Lubrication, Longmans Creen and Co. Ltd. 1966. P. 27.
  4. А. Ахвердиев K.C., Фомичева Е. Б. Математическая модель гидродинамической смазки жидкости, образующейся при плавлении направляющей и ползуна в случае экспоненциальной зависимости вязкости от давления // Вестник РГУПС. Ростов н/Д, 2000. № 3. С. 10−12.
  5. Ъ.Душин Н. В., Степанянц Л. Г. Гидродинамический расчет цилиндрического подвеса // Тр. ЛПИ. М.- Л.: Машгиз, 1961. № 217.
  6. Л.Г., Степанянц Л. Г. Гидродинамическая теория сферического подвеса // Тр. МПИ. 1958. № 198.
  7. Ю.Г. О движении вязкой жидкости между двумя вращающимися сферами //Изв. вузов. Математика, 1963. № 4.
  8. Овсеенко Ю. Г Некоторые случаи осесимметричного движения вязкой жидкости: Дис. канд. физ.-мат. наук. Ростов н/Д: РГУ 1963.
  9. Н.Д. Использование схемы непрерывного наддува к расчету газовых подшипников с дискретным наддувом // Тр. ЛПИ. 1965. № 248.
  10. Этсион. Газовый упорный подшипник двойного действия подшипник с высокой несущей способностью // Проблемы трения и смазки: Тр. Американского общества инженеров-механиков. 1977. № 1. С. 93−100.
  11. И.В. Трение и износ. М.: Машгиз, 1968. 383 с.
  12. Ф.П., Тейбор Д. Трение и смазка твердых тел. М.: Машиностроение, 1968. 543 с.
  13. Бартон. Влияние двумерной синусоидальной шероховатости на характеристики несущей способности слоя смазки // Техническая механика, НЛД963. № 2. С. 154.
  14. Ш. М. Макрогеометрия деталей машин. М.: Машгиз, 1962.
  15. Ш. М. Пары трения металл-пластмасса в машинах и механизмах. Машиностроение, 1966.
  16. А.К. Основы учения о трении, износе и смазке машин.Ч.1. М.: Машгиз, 1947. 256 с.
  17. Ю.А. Подшипник скольжения: Авт. свид. № 185 156 // Открытия, изобретения, пром. образцы, тов. знаки. 1966. № 16.
  18. Ю.А. Подшипники скольжения с макроканавками // Тез. докл. 35-й науч.-техн. конф. РИИЖТа. Ростов н/Д, 1966.
  19. Ю.А. Влияние шероховатостей поверхности трения и упрочнения стали на антифрикционные свойства пары металл-пластмасса // Применение материалов на основе пластмасс для опор скольжения и уплотнений в машинах. М.: Наука, 1968.
  20. Ю.А. Влияние макротопографии контактированных поверхностей на антифрикционные свойства трущихся пар при граничной смазке // Надежность и долговечность транспортных и путевых машин: Тез. докл. науч.-техн. конф. РИИЖТа. Ростов н/Д, 1969.
  21. А.П. Резиновые подшипники в машиностроении. Л.: Машиностроение, 1976. 200 с.
  22. Ф.П., Тюрин Ю. Н. Гидродинамическая смазка манжетного уплотнительного узла // Вестник машиностроения, 1976. № 1. С. 27.
  23. Ф.П., Синяков Г. И. Исследование контактного взаимодействия цилиндра с поршнем // Контактно-гидродинамическая теория смазкии ее практическое применение в технике: Материалы 2-й Всесоюзной науч.-техн. конф., вып. 2. Куйбышев, 1978. С. 83−86.
  24. Ф. П. Виниченко И.В. Об оптимальных параметрах регулярного микрорельефа опор скольжения при полужидкостном трении // Детали машин. Вып. 30. С. 104.
  25. Ю.Г. Образование регулярных микрорельефов на деталях и их эксплуатационные свойства. Л.: Машиностроение, 1972. 240 с.
  26. Шуллер. Экспериментальное исследование устойчивости различных гидродинамических радиальных подшипников скольжения постоянной геометрии с водяной смазкой и нулевой нагрузкой // Проблемы трения и смазки. 1973. С. 38−52.
  27. Синг. Обобщенная теория узких канавок, применительная к вязкостным насосам со спиральными канавками // Проблемы трения и смазки. 1972. № 1. С. 38−52.
  28. Синг. Аналитические решения для вязкостных насосов со спиральными канавками в случае несжимаемой жидкости // Проблемы трения и смазки. 1974. № 3. С. 67−73.
  29. Бустма. Поверхность раздела жидкость — газ и несущая способность радиальных подшипников с винтовыми канавками // Проблемы трения и смазки. 1973. № 1. С. 104.
  30. Бустма. Поверхность раздела жидкость газ в радиальных подшипниках со спиральными канавками и ее влияние на устойчивость // Проблемы трения и смазки. 1974. № 3. С. 35−46.
  31. Дьюар. Анализ подшипников со спиральными канавками, смазываемых консистентной смазкой или маслом // Проблемы трения и смазки. 1974 № 2. С. 87−95.
  32. Элрод. Некоторые уточнения теории вязкостных шнековых насосов // Проблемы трения и смазки. 1973. № 1. С. 91−103.
  33. Элрод. Теория тонкого смазочного слоя для ньютоновской жидкости на поверхностях с бороздчатыми шероховатостями или канавками // Проблемы трения и смазки. 1973. № 4. С. 91−97.
  34. Мур. Трение и смазка эластомеров / Пер. с англ. М.: Химия, 1977. 262 с.
  35. Мур. Основы и применения триботехники /Пер. с англ. М.: Мир, 1978.
  36. A.A., Гаркунов Д. Н. Долговечность трущихся деталей машин. М.: Машиностроение, 1967. С. 395.
  37. Вор, Чау (Чжоу). Характеристики газовых радиальных подшипников с шевронными канавками // Теоретические основы инженерных расчетов. 1965. № 3. С. 37.
  38. С.А. Исследование закономерностей сухого и граничного трения шероховатых поверхностей металлов // Трение и износ в машинах. Вып. 6. М.: Изд-во АН СССР, 1950.
  39. С.А. Подшипники скольжения. М.: Машгиз, 1963. С. 243.
  40. В.А. Влияние шероховатости поверхностей на трение и изнашивание в условиях частичной смазки // Техника железных дорог. 1949. № 2.
  41. А.К. Расчёт давлений, возникающих при неизотермическом процессе в слое смазки подушек упорного подшипника при заданной форме его тангенциального сечения. М.: Машиноведение, 1972. № 4. С. 84−94.
  42. М.В. Тепловой режим смазочного слоя в опорах скольжения // Тр. 2-й конф. по трению и износу в машинах. М.: АН СССР. Т. 4. 1951.
  43. М.В. Теоретические основы работы подшипников скольжения. М.: Машгиз, 1959. 403 с.
  44. М.Г. К вопросу о расчёте упорных подшипников скольжения // Тр. 3-й Всесоюзн. конф. по трению и износу в машинах. М.: Изд-во АН СССР, 1960. Т. 3. С. 146−154.
  45. А.К. К задаче о подшипнике конечной длины с источником смазки // Вопросы исследования гидроприводов и тепловых процессов в сельскохозяйственном производстве. Ростов н/Д: РИСХМ, 1977. С. 129−149.
  46. Boswall R.O. The Theory of Film Lubrication. London, 1928. P. 159.
  47. NealP.B. Analysis of the taper-land bearing pad // J. Mech. Eng. Sci., 1970, 12, 2. P. 73−84.
  48. Chanes A., Asterle F., Saibel E. On the solution of the Reynolds equation for slider-bearing lubrication. IV. Effect of temperature on viscosity.- Trans. ASME, v. 75, 1953. P. 6.
  49. H., Ника А. О поле температур в плёнках смазки // Теоретические основы инженерных расчётов. М.: Изд-во Мир, 1967. № 4.
  50. А. Тепловые характеристики и трение в радиальных подшипниках // Проблемы трения и смазки. М.: Изд-во Мир, 1970. № 3. С. 3−7.
  51. А.К. Некоторые выводы теории смазки упорных подшипников при переменной вязкости масляного слоя // М.: Машиноведение, 1965. № 3. С. 79−90.
  52. А.К. Расчёт давлений в масляном слое подушек упорного подшипника при неизотермическом процессе // М.: Машиноведение, 1966. № 2. С. 100−111.
  53. А.К. Расчёт центрально-опертых подушек упорных подшипников при неизотермическом процессе//М.: Машиноведение, 1973. № 6.1. С. 76−88.
  54. А.К. Трение, износ и смазка в машинах. М.: Изд-во АН СССР, 1958.
  55. И.Я., Сайчук И. В. Расчёт упорных подшипников реверсивных машин // М.: Вестник машиностроения, 1972. № 9. С. 18−21.
  56. И.А. Гидродинамическая теория смазки упорных подшипников // Изд-во СО АН СССР, 1960. 132 с.
  57. П.З. Плоская неизотермическая задача гидродинамической теории смазки подпятника с деформированной подушкой // М.: Машиноведение, 1966. № 4. С. 82−93.
  58. П.З. Неизотермическая задача гидродинамической теории смазки с недеформируемой и деформированной подушками // Развитие гидродинамической теории смазки: Сб. М.: Изд-во Наука, 1970. С. 105−120.
  59. Raimondi A.A. An adiabatic solution for the finite slider bearing. Trans. ASLE, vol. 9, 3, 1966. P. 283−286.
  60. В. Совместное решение уравнений энергий и Рейнольдса применительно к упорным подшипникам // Сб. Междунар. конф. по смазке и износу машин. М.: Изд-во ГНТИ машиностр. лит., 1962. С. 20−32.
  61. В., Рейд мл. Арвас. Характеристики упругих, самоустанавливающихся относительно центра сегментных башмаков упорных подшипников // Техническая механика. 1961. № 2. С. 45−55.
  62. B.N., Burton RA. Неустойчивость при скольжении твердых тел с параллельными поверхностями, разделенными пленкой вязкой жидкости: Тр. Американского общества инженеров-механиков. Т. 98, серия F, № 1−97 в. С. 168 -179.
  63. Г. С., Максимов В. А. Расчёт двусторонних упорных подшипников скольжения высокоскоростных центробежных компрессорных машин // Химическое и нефтяное машиностроение, 1978. № 1. С. 10−13.
  64. М.Б., Максимов В. А. Гидродинамический расчет подпятников с плоско-клиновой рабочей поверхностью // Вестник машиностроения, 1977. № 1. С. 13−17.
  65. Д.А. Экспериментальное исследование влияния температуры на работу опорных подшипников скольжения // Междунар. конф. по смазке и износу машин (Лондон, 1957). М.: Маш. изд-во, 1962. С. 108−113.
  66. Maqdarasan Т. Der Beitrag der Well bei der Warmeabgabe von Gleitlagern // Rev. roum. sei. techn. Ser. electrotechn. et energ., 1972. P. 17.
  67. Majumdar B.C., Saha A.K. Temperature distribution in oil journal bearings // Wear, 1974. 28, № 2. P. 259−266.
  68. Сейрег, Эззат. Термогидродинамические явления в плёнке жидкой смазки // Проблемы трения и смазки, 1973. № 2. С. 74−82.
  69. Хан, Кетлборо. Влияние свободного теплового трения на характеристики бесконечно широких плоских подшипников скольжения // Проблемы трения и смазки, 1968. № 4. С. 244−251.
  70. Роде, Э Гун Вин. Термоупругогидродинамический анализ плоского подшипника скольжения конечной длины // Проблемы трения и смазки, 1975. № 3. С. 120−132.
  71. Oy, Хюбнер. Расчёт упругогидродинамических радиальных подшипников конечной длины // Проблемы трения и смазки, 1973. № 3. С. 81−93.
  72. Де Гурин Д., Холл Л. Ф. Экспериментальное исследование трёх типов упорных подшипников скольжения, предназначенных для тяжёлых условийработы II Междунар. конф. по смазке и износу машин (Лондон, 1957). М.: Машгиз, 1962. С. 124−131.
  73. Е.В. Повышение несущей способности упорных подшипников, работающих при высоких скоростях скольжения // Тр. 3-й Всесоюз. конф. по трению и износу в машинах. М.: Изд-во АН СССР, 1960. С. 128−134.
  74. М.Е. Вопросы теории тепловых процессов нестационарных гидродинамических явлений в упорных подшипниках скольжения: Дисс. д-ра тех. наук. Л., 1975. С. 319.
  75. Fogg A. Fluid Film Lubrication of Parallel Thrust Surfaces, Proc. Inst. Mech.Engrs., Vol. 155, 1946.
  76. Bower G.S. Contribution to Fogg.
  77. Cameron A., Wood W.L. Parallel Surface Thrust Bearing, Proc. 6th Inter. Cong, of App. Mech, 1946.
  78. Shaw H.C. An Analysis of the Parallel Surfaces Thrust Bearing, Trans. ASME, Vol. 69, 1947. P. 381−387.
  79. Cope W.F. The Hydrodynamical Theory of Film Lubrication, Proc. Roy. Soc., Series A, Vol. 197, 1949. P. 201−217.
  80. Каррай, Броклей, Дворак. Тепловой клин в плёнке смазки упорных подшипников с параллельными поверхностями // Теоретические основы инженерных расчётов. Изд-во Мир, 1965. № 4. С. 6.
  81. Zienkiewicz О.С. Temperature Distribution Within Lubricating Films Between Parallel Bearing Surfaces and its Effect on the Pressuure Developed. Inst. Mech. Engrs. Conf. on Lubr. and Wear, 1957, Paper 81. P. 135−141.
  82. W. В., Zienkiewicz О. С. Effect of Temperature Variation Across the Lubricant Films in the Theory of Hydrodynamic Lubrication, Jour. Mech. Eng. Sci., Vol. 2, No. 1,1960. P. 52−58.
  83. Neal P.B. Film Lubrication of Plane-Faced Thrust Bearings. Inst. Mech. Engrs. Convention on Lubrication and Wear, May 1963, Paper 6. P. 52−52.
  84. Reynolds O. Papers on Mathematical and Physical Subjects.Vol. 2. Cambridge university Press, 1901.
  85. Боуден, Тейбор. Трение и смазка твердых тел. Изд-во Машиностроение, 1968.
  86. Уилсон. Смазка с расплавом: Тр. Американского общества инженеров-механиков. Т. 98. С. 19−25.
  87. Э.Т., Кулик О. П. Порошковая металлургия за рубежом // Порошковая металлургия, 1963. № 2. С. 98−106.
  88. В.А., Разомжелъский И. Д., Напара-Волгина С.Г. Технология получения и свойства спеченных нержавеющих сталей для’деталей машин // Порошковая металлургия, 1978. № 5. С. 51−59.
  89. Пракаш, Видэю. Сдавливаемые пленки смазки в пористых, металлических подшипниках: Тр. Америк, о-ва инженеров-механиков // Проблемы трения и смазки, 1972. № 4. С. 12−17.
  90. И.М., Путина Л. И., Крячек В. М. Современное состояние производства и тенденции в разработке материалов для узлов трения // Порошковая металлургия, 1977. № 4. С. 88−97.
  91. В.Ф., Камерон А. Механизм смазки пористых металлических подшипников // Междунар. конф. по смазке и износу машин. М.: Машгиз, 1962. С. 151−157.
  92. Рулло. Гидродинамическая смазка запресованных пористых металлических подшипников малой длины // Техническая механика. 1963, № 1. С. 149−153.
  93. Роде, Рулло. Гидродинамическая смазка частичных пористых металлических подшипников: Тр. Америк, о-ва инженеров механиков.
  94. Rhodes S.A., Roulean W.T. Hydrodynamic Lubrication of Narrow Porous Metal Bearings with Sealed Ends. Wear, № 8, 1965. P. 474−486.
  95. Снек. Определение характеристик пористого металлического подшипника методом математического моделирования: Тр. Америк, о-ва инженеров-механиков // Теоретические основы инженерных расчетов. 1967. № 4. С. 263−265.
  96. Шер, Джозеф. Смазка пористого подшипника решение Рейнольдса: Тр. Америк, о-ва инженеров-механиков // Прикладная механика, 1966. № 4.1. С. 47−51.
  97. К. Смазка пористых радиальных подшипников: Тр. Америк, о-ва инженеров-механиков // Проблемы трения и смазки. 1972. № 1. С. 66−72.
  98. Мурти. Распределение давления в коротких пористых подшипниках: Тр. Америк, о-ва инженеров-механиков //Проблемы трения и смазки. 1971.4. С. 73−77.
  99. Murti P. R.K. Hydrodynamic lubrication of finite porous bearings.- Wear, 1972,19 № 1 P. 89−95.
  100. Murti P. R.K. Effect of slip flow on pressure distribution in marrow porous bearings. Wear, 1973, 25 № 3. P. 37−40.
  101. Murti P. R.K. Squeeze films in marrow porous bearings.
  102. К., Фелан P.M. Экспериментальное исследование пористых бронзовых подшипников: Тр. Америк, о-ва инженеров-механиков // Проблемы трения и смазки, 1972. № 3. С. 52−56.
  103. Джозеф Тао. Смазка пористого подшипника решение Стокса: Тр. Америк, о-ва инженеров-механиков // Прикладная механика. 1966. № 4. С. 59−64.
  104. М.В. Теоретические основы работы подшипников скольжения. М.: Машгиз, 1959. 403 с.
  105. М.В. Теория гидродинамической смазки пористых подшипников // Трение и износ в машинах, 1962. № 16. С. 21−29.
  106. Саропе Е. Lubrication of axialli undefined porous bearings. -Wear, 1970, 15 № 3. P. 92−97.
  107. .И., Сиренко B.A. Гидродинамическая теория смазки пористых подшипников // Машиноведение, 1966. № 5. С. 67−73.
  108. .И., Сиренко В. А., Дьяченко С. К. Гидродинамическая теория смазки пористого подшипника // Известия вузов. Машиностроение, 1968. № 1. С. 39−45.
  109. Л.В., Кривоносое В. К., Снопов А. И. Гидродинамическая смазка неоднородного пористого подшипника // Применение новых материалов в сельскохозяйственном машиностроении. Ростов н/Д: РИСХМ, 1969. С. 87−93.
  110. Л. В., Кривоносое В. К, Снопов А. И. Распределение давления в смазочном слое пористого подшипника // Вестник машиностроения, 1969. № 9. С. 39−45.
  111. В. К, Снопов А. И. К гидродинамической теории смазки подшипников с неоднородным пористым вкладышем // Машиноведение, 1969. № 4. С. 57−63.
  112. Beavers S., Joseph D.D. Boundary Conditions at a Naturally Permeable Wall.- Journal of Fluid Mechanics, 1967, Vol. 30, Part 1. P. 197−201.
  113. Мурти. Влияние скольжения в коротких пористых подшипниках: Тр. америк. о-ва инженеров-механиков // Проблемы трения и смазки, 1973. № 4.1. С.128−133.
  114. Prakash J., Vij S.K. Analysis of Narrow Porous Journal I Bearing Using Beavers-Joseph Criterion of Velocity Slip.- ASME. Journal of Applied Mechanics, Vol. 41, № 2,1974. P. 348−354.
  115. Рулло, Стайнер. Гидродинамические пористые радиальные подшипники. Ч. 1. Полные подшипники конечной ширины: Тр. Америк, о-ва инженеров-механиков // Проблемы трения и смазки, 1974. № 3. С. 46−53.
  116. К. Аналитическое исследование работы пористых подшипников в режиме масляного голодания // Тр. Америк, о-ва инженеров-механиков // Проблемы трения и смазки, 1979. № 1. С. 42−52.
  117. Srinivasan V. Axially Undefined Porous Journal Bearrings Considering Cavitation and Using the Beavers -Joseph Critarion of velocity Slip. Wear, 1979, № 41. P. 157−168.
  118. Kumar V. Characteristics of Partial Porous Journal Bearings of Finite Length Considering Curvature and Slip Velocity. Wear, 1973, № 26. P. 355−367.
  119. Chandra M. Malik, Sinhasan R. Investigation of Slip Effects in Plane Porous Journal Bearings. Wear, № 73, 1981. P. 6−12.
  120. Чатторазьян, Маджимдар. Динамические характеристики пористых радиальных подшипников конечной длины с учетом тангенциального скольжения: Тр. америк. о-ва инженеров-механиков // Проблемы трения и смазки, 1984. № 4. С. 109−111.
  121. Сингх, Рао. Влияние скольжения на работу аэростатических пористых радиальных подшипников в стационарном режиме: Тр. америк. о-ва инженеров-механиков // Проблемы трения и смазки, 1984. № 1. С. 130−136.
  122. Сингх, Рао, Маджимдар. Гибридные пористые газовые радиальные подшипники: стационарное решение с учетом скольжения: Тр. америк. о-ва инженеров-механиков // Проблемы трения и смазки, 1984. № 3. С. 8−14.
  123. Heller S., Chapiro W., Decker 0. A Porous Hydrostatic cas Bearing for Use in Viniature Turbomachinery. ASLE Trans., Vol.14 № 2, 1971. P. 144−155.
  124. В.М. Исследование подшипниковой пары с пористым покрытием шипа в режиме гидродинамической смазки: Дисс. канд. техн. наук. Ростов н/Д, 1972. 151с.
  125. Ф.П. Экспериментальное определение гидродинамических давлений и толщины смазочного слоя в подшипнике скольжения жидкостного трения // Исследование подшипников скольжения и смазочного оборудования. М.: Машгиз, 1958. С. 73−78.
  126. Ф.П. Опоры скольжения тяжелых машин. М.: Машиностроение, 1969. 223 с.
  127. Ф.П., Рой В.И. Конденсаторы для измерения толщины смазочного слоя // Трение и износ, 1980. № 6. Т. 1. С. 53−58.
  128. А. Теория смазки в инженерном деле. М.: Машгиз, 1962. 296 с.
  129. С.М., Мошков А. Д. Влияние пористости вкладышей на распределение гидродинамических давлений в зазоре подшипника скольжения // Известия АН УзССР. Техн. науки, 1966. № 4. С. 59−64.
  130. А.Д. Пористые антифрикционные материалы. М.: Машиностроение, 1968. 207 с.
  131. Мурти. Динамика сдавливаемых пленок смазки в узких пористых подшипниках: Тр. Америк, о-ва инженеров-механиков // Проблемы трения и смазки. 1974. № 3. С. 63−67.
  132. Н. Смазка пористых тел: Тр. 3-й Всесоюзн. конф. по трению и износу в машинах. Т. 3. М., 1960.
  133. Мак, Конвей. Смазка длинных пористых упругих подшипников: Тр. Америк, о-ва инженеров-механиков // Проблемы трения и смазки. 1977, № 4. С. 73−79.
  134. А.К., Савченкова С. С. Ненагруженный пористый подшипник конечной длины // Известия вузов. Машиностроение, 1968. № 9. С. 48−50.
  135. А.К., Савченкова С. С. Об установившемся движении вязкой несжимаемой жидкости в пористом подшипнике конечной длины // Известия АН СССР. 1968. № 2. С. 132−140.
  136. С. С. Теоретическое и экспериментальное исследование работы пористого подшипника конечной длины: Дисс. канд. техн. наук. Ростов н/Д, 1975. 195 с.
  137. А.К., Толпинская Н. Б. Пористый подшипник конечной длины с подачей смазки под давлением через вкладыш //4-я Всесоюз. конф. «Контактная гидродинамика»: Тезисы докладов. Куйбышев, 1986. С. 142.
  138. Н.Б. Пористый подшипник конечной длины с подачей смазки через поры вкладыша: Дисс. канд. техн. наук. Ростов н/Д, 1986.1. С. 20−40.
  139. КС., Прянишникова Л. И., Пустовойш Ю. И. Гидродинамический расчет пористых подшипников с переменной проницаемостью вдоль оси с учетом нелинейных факторов // Трение и износ. Т. 14. № 5. 1993.1. С. 813−821.
  140. К. С. Подрезов Е.С. Расчет составных вкладышей в пористых подшипниках скольжения с подачей смазки под давлением через поры вкладыша // Трение и износ. 1989. Т. 10. С. 46−53.
  141. Г. И., Ахвердиев КС., Стеблянко В. Г. Неоднородный пористый подшипник переменной проницаемости по окружности: Тез. докл. международной науч.-техн. конф. «Износостойкость машин». Брянск, 1994.
  142. Г. И. Влияние толщины микропористого слоя вкладыша на основные характеристики двухслойного пористого подшипника: Межвуз. сб. науч. тр. «Повышение надежности и долговечности путевых и строительных машин». Ростов н/Д: РГУПС, 1995.
  143. К.С., Мищенко Н. Г., Мукутадзе М. А. Определение деформации рабочей поверхности пористого вкладыша переменного сечения // Межвуз. сб. науч. тр. Ростов н/Д: РГУПС, 1993. С. 65−69.
  144. КС., Мукутадзе М. А., Черкасова Т. С., Таранушич В. А. Расчет соосного пористого подшипника переменной толщины при осевой и радиальной подаче смазки // Межвуз. сб. науч. тр. Ростов н/Д: РГУПС, 1995. С. 113−118.
  145. А.И. Динамические свойства тяговых приводов тепловозов и возможности их улучшения: Автореф. д-ра техн. наук Бюл. ВАК СССР, 1988, № I. 36 с.
  146. А.И., Чернова JI.B., Хаустова С.Т. A.c. СССР № 279 687. Тяговый привод локомотива. Опубл. 26.08. 1970. Бюл. № 27.
  147. А.И., Евстратов A.C., Комоликов В. Г. Конструкции и результаты испытаний новых систем смазки моторно-осевых подшипников // Повышение надёжности колесно-моторного блока тепловозов. М.: НИИинформтяжмаш. Ростов н/Д, 1976. С. 16 19.
  148. Н.Я. Тяговые приводы подвижного состава за рубежом. Транспортное машиностроение (НИИинформтяжмаш), 1975. № 8. 23 с.
  149. Э.Д., Евдокимов Ю. А., Чичинадзе A.B. Моделирование трения и изнашивания в машинах. М.: Машиностроение, 1982. 191 с.
  150. Э.Д. Об учете масштабного фактора при лабораторных испытаниях // Научные принципы и новые методы испытаний материалов для узлов трения. М.: Наука, 1968. С. 182 193.
  151. ЭД. Коэффициенты перехода от натуры к модели при испытании фрикционных пар. М.: Изд-во НИИМАШ, 1970. С. 135−146.
  152. А. с. № 796 508. Подшипник скольжения / Ю. А. Евдокимов,
  153. В.М. Приходъко, К. С. Ахвердиев. Бюл. № 2 // Открытия, изобретения, пром. образцы, тов. знаки. 1981. 4 с.
  154. Ю.А., Приходъко В. М. Влияние геометрической формы макроканавки на антифрикционные свойства подшипников скольжения //
  155. Надежность и долговечность строительных и транспортных машин: Тр. РИИЖТа. Вып. 137. Ростов н/Д: РИИЖТ, 1977. С. 122−124.
  156. Пат. № 2 011 902. Моторно-осевой подшипник / К. С. Ахвердиев,
  157. B. М. Приходъко, 3. Г. Гиоев. Бюл. № 8. 1994. 6 с.
  158. Д. Д., Шляхто П. Н. Подвижной состав электрических железных дорог. Т.2. Тяговые электрические машины. 2-е изд. М.: Трансжелдориздат, 1959. С. 111−113.
  159. Электровоз ВД-8. Руководство по эксплуатации. М.: Транспорт, 1982. С. 28−30.
  160. М. Д. Ремонт тепловозов. М.: Транспорт, 1977.1. C. 42124.
  161. Пат. № 2 117 194. Моторно-осевой подшипник / К. С. Ахвердиев, В. М. Приходъко, В. С. Черный, Б. К. Луговской, Т. С. Черкасова,
  162. Р. X. Узазгилъдеев. Бюл. № 22. 1998. 6 с.
  163. Пат. № 2 079 741. Пористый подшипник / К. С. Ахвердиев,
  164. В. М. Приходъко, Н. Г. Мищенко, М. А. Мукутадзе. Бюл. № 14. 1997. 4 с.
  165. . Д. Подшипники сухого трения. М.: Машиностроение, 1979. 224 с.
  166. К. С., Подрезов Е. С. Расчет составных вкладышей в пористых подшипниках конечной длины // Трение и износ, № 1, 1989.
  167. К. С., Евдокимов Ю. А., Головко Т. С. Расчет подшипника жидкостного трения с учетом деформации опорной поверхности // Трение и износ. № 4. 1987.
  168. К. С., Прянишникова Л. И. Об одном точном решении задачи о радиальном пористом подшипнике конечной длины // Трение и износ. № 1. 1991.
  169. Пат. № 2 169 792. Способ газоплазменного напыления металлических порошков / Э. К. Синолицын, В. М. Приходько, В. В. Рубанов, А. И. Шевченко,
  170. A.A. Чуларис, А. А Шевченко. Бюл. № 18. 2001. 4 с.
  171. В.А., Пекшее П. Ю. Современная техника газотермического нанесения покрытий. М.: Машиностроение, 1985. С. 7.
  172. А. с. № 1 794 610. Способ индукционной наплавки / Ю. А. Зайченко,
  173. B.М. Приходько, Н. В. Мендрух. Бюл. № 6 // Открытия, изобретения, пром. образцы, тов. знаки. 1993. 5 с.
  174. Е.Т., Кондратьев В. Е. Восстановление наплавкой деталей сельскохозяйственных машин. М.: Агропромиздат, 1989. С. 95.
  175. И.И. и др. Технология механизированной наплавки. М.: Высш. шк., 1964. С. 165.
  176. В.Н. и др. Индукционная наплавка твердых сплавов. М.: Машиностроение, 1970. С. 17−18.
  177. А. с. № 1 791 630. Шарнир / Ю. А. Зайченко, В. М. Приходько,
  178. Н.В. Мендрух, A.B. Приходько. Бюл. № 4/7 Открытия, изобретения, пром. образцы, тов. знаки. 1993. 4 с.
  179. А. с. № 602 705. Кл. F16 С 3314, 1975.
  180. А. с. № 1 794 611. Способ индукционной наплавки / Ю. А. Зайченко. Н. В. Мендрух, В. М. Приходько, В. Д. Гаврилов, Н. И. Райко. Бюл. № 6 // Открытия, изобретения, пром. образцы, тов. знаки. 1993. 5 с.
  181. А. с. № 1 801 063. Способ индукционной наплавки / Н. В. Мендрух, Ю. А. Зайченко, В. М. Приходько, Н. И. Райко. Бюл. № 9 // Открытия, изобретения, пром. образцы, тов. знаки. 1993. 4 с.
  182. А. с. № 1 368 695. Стенд для испытания опорных катков /
  183. В.И. Врагов, Б. Г. Цвайгбойм, A.A. Демьянов, М. Н Кириллов, В.А. Тер-Аракельянц, В. М. Приходько, И. Н. Фокин. Бюл. № 3 // Открытия, изобретения, промышленные образцы, тов. знаки. 1988. 4 с.
  184. З.Г., Бондаренко В.M., Приходъко В. М. Влияние радиального зазора на шум якорных подшипников тяговых электродвигателей // Повышение эффективности и надежности транспортных электрических машин: Тр. РИИЖТа. Вып. 126. Ростов н/Д, 1977. С. 38−44.
  185. А. с. № 1 490 589. Установка для испытания материалов на трение и износ / С. М. Сафир, И. Н. Фокин, A.B. Кирюшкин, В. М. Приходъко, C.B. Сычев, H.A. Корниенко. Бюл. № 24. // Открытия, изобретения, промышленные образцы, тов. знаки. 1989. 5 с.
  186. З.Г., Косенко Г. Д., Приходъко В. М. Анализ источников вибрации для диагностики технического состояния тяговых электрических машин локомотивов: Тр. межвуз. тематич. сб. Вып. 165. Ростов н/Д: РИИЖТ, 1982. С. 60−65.
  187. З.Г. и др. Диагностика агрегатов локомотивов / З. Г. Гиоев, Г. Д. Косенко, А. П. Борисов, В. М. Миндии, В. М. Приходъко // Тр. ин-тов инж. ж.-д. транспорта. МИИТ. Вып. 703, 1982. С. 58−82.
  188. З.Г. и др. Выбор диагностических параметров тяговых электрических машин / З. Г. Гиоев, Г. Д. Косенко, В. А. Колеуг, М. Т. Чукарин, В.М. Дршгодько//Электрическая и тепловая тяга. МПС. 1989. № 5. С. 31−32.
  189. ХасуйА. Техника напыления. М.: Машиностроение, 1975. С. 261.
  190. Sauer F. Fundamental Mechanism of Wear and Friction of Unlubricated Metallic Surfaces at High Sliding Speeds. SRI Project No. SV 1994, Stanford Research Institute, 1956.
  191. КС., Приходъко В. М., Евдокимов Ю. А. Установившееся течение вязко-пластической смазки в подшипнике скольжения // Изв. вузов. Машиностроение. 1979. № 11. С. 29−33.
  192. В.М. Исследование температурного режима работы подшипников скольжения в зависимости от макрогеометрии контактирующих поверхностей: Тр. межвуз. тематич. сб. Вып. 170. Ростов н/Д: РИИЖТ, 1983. С. 73−76.
  193. Ю.А., Приходъко В. М. Влияние микро- и макротопографии контактирующих поверхностей на процессы трения с граничной смазкой // Вестник машиностроения. 1984. № 3. С. 10−11.
  194. В.М. Применение подшипников скольжения с макроканавками в узлах трения строительных и транспортных машин: Межвуз. тематич. сб. Вып. 181. Ростов н/Д: РИИЖТ, 1985. С. 79−81.
  195. И.Н., Приходъко В. М., Гриднева М. Ю. Повышение долговечности буксового гасителя колебаний тележки пассажирского вагона. Информационный листок № 320. Ростовский МТЦНТИиП. 1989. 4 с.
  196. В.П., Князев Л. Н., Фокин КН., Стариков В. А., Приходъко В. М. Новая технология восстановления деталей пассажирских вагонов. Информационный листок № 434. Ростовский МТЦНТИиП. 1989. 2 с.
  197. К.С., Приходько В. М., Головко КВ., Гамидов А. И. Установившееся движение газовой смазки в пористом соосном подшипнике при осевой подаче смазки: Тез. докл. Всесоюзн. научно-техн. конф. «Газовая смазка в машинах и приборах». М., 1990. С. 49.
  198. В.М. Подшипник скольжения. Информационный листок № 389−91. Ростов н/Д: Ростовский ЦНТИ, 1991. 3 с.
  199. В.М. Устойчивость движения шипа в подшипнике близком к круговому, и работающем на вязкопластичной смазке // Износостойкость машин: Часть 1. Брянск, 1991. С. 37.
  200. В.М. Виброакустическая диагностика источников вибрации тяговых электрических машин локомотивов // Электровозостроение. Т. 33, Новочеркасск: ВЭЛНИИ, 1992. С. 47.
  201. К.С., Приходъко В. М. Линейная задача об установившемся движении вязкопластичной смазки в подшипнике, близком к круговому. Деп. ВИНИТИ № 3254-В92, 1992. 5 с.
  202. З.Г. и др. К вопросу о расчете собственной корпусной вибрации тяговых электрических машин локомотивов с целью их диагностики /
  203. З.Г. Гиоев, А. П. Захаров, JI.O. Роде, КС. Истомин, A.B. Шуплецов, В. М. Приходъко // Тр. РИИЖТа. Ростов н /Д, 1992. С. 43−47.
  204. КС., Приходъко В. М., Гиоев З. Г. Нелинейные эффекты воздействия вязкопластичной смазки на устойчивость движения шипа в подшипнике с учетом микрогеометрии рабочей поверхности вкладыша //Износостойкость машин: Часть 1. Брянск, 1994. С. 48−49.
  205. КС., Приходъко В. М. Об устойчивости радиального подшипника с квазикруговым контуром опорной поверхности // Трение и износ. Т. 23. № 6. Гомель, 2002. С. 607−610.
  206. В.М. Устойчивость работы подшипниковых узлов: // Материалы юбилейн. научно-техн. конф. Ростов н/Д: РГУПС, 1996. С. 61−62.
  207. Ю.А., Приходъко В. М., Корниенко З. Ю., Гудима В. В. Основы теории инженерного эксперимента: Учеб. пособие. Часть 2. Ростов н/Д: РГУПС, 1997. 81 с.
  208. Ахеджак М. К, Ахвердиев КС., Приходъко В. М., Яковлев М. В. Упорный металлополимерный подшипник с волнистой рабочей поверхностью // Повышение износостойкости деталей машин: Межвуз. сб. научн. тр. Ростов н/Д: РГУПС, 1999. С. 134−136.
  209. КС., Приходько В. М., Шевченко А. И., Казанчан O.P. Гидродинамический расчет неоднородного трехслойного пористого подшипника с переменной проницаемостью вдоль оси // Трение и износ. Т. 21. № 4. Гомель, 1999. С. 369−376.
  210. КС., Ахеджак М.К, Приходько В. М., Яковлев М. В. Радиальный металлополимерный подшипник с волнистой рабочей поверхностью // Повышение износостойкости деталей машин: Межвуз. сб. науч. тр. Ростов н/Д: РГУПС, 1999. С. 130−134.
  211. КС., Мукутадзе М. А., Казанчан O.P., Приходъко В. М., Шевченко А. И. Слоистый пористый подшипник конечной длины // Вестник РГУПС. Ростов н /Д, 1999. № 1. С. 17−24.
  212. КС., Казанчан O.P., Мукутадзе М. А., Приходъко В. М., Шевченко А. И. Слоистый пористый подшипник бесконечной длины // Вестник РГУПС. Ростов н/Д, 2000. № 2. С. 5−10.
  213. К.С., Приходъко В. М., Казанчан O.P., Котельницкая Л. И. Определение напряженно-деформированного состояния пористого двухслойного радиального подшипника конечной длины // Науч.-техн. конф. «Транспорт-2001 «. Ростов н/Д: РГУПС, 2001. С. 23.
  214. В.М. Нелинейные эффекты воздействия вязкопластичной смазки на шип радиального подшипника скольжения с оптимальным профилем опорной поверхности // Трение и износ. Т. 22. № 5. Гомель, 2001. С. 483−486.
  215. В.М., Котельницкая Л. И. Математическая модель гидродинамической смазки при плавлении опорной поверхности радиального подшипника // Трение и износ. Т. 22. № 6. Гомель, 2001. С. 606−608.
  216. В.М., Казанчян O.P., Шевченко А. И. Определение перемещений в двухслойном вкладыше переменной толщины под действием гидродинамического давления // Тр. науч.-техн. конф. «Транспорт 2001». Ростов н/Д: РГУПС, 2001. С. 27.
  217. КС., Приходъко В. М., Шевченко А. И. Получение многослойных пористых подшипников методами газотермического напыления II Пленки и покрытия 2001: Тр. 6-й междунар. конф. Санкт-Петербург, 2001. С. 53−55.
  218. В.М. Радиальный подшипник конечной длины с пористыми, слоистыми вкладышем и шипом // Изв. вузов. Северо-Кавказский регион. Технические науки. 2002. № 2. С. 47−51.
  219. В.М. Радиальный подшипник бесконечной длины с пористыми, слоистыми вкладышем и шипом // Изв. вузов. Северо-Кавказский регион. Технические науки. 2002. № 2. С. 51−55.
  220. К.Ю. В.М. Приходько, В.Н. Семенюта, А. Б. Хевелев, С. П. Чередниченко, В.В. Шаповалов. Оптимизация механических систем с узлами трения качения: Монография // № 4517. РЖ ВИНИТИ «Железнодорожный транспорт». 1988. № 9. 96 с.
  221. К.С., Приходько В. М., Никитин С. А. Неустановившееся движение смазки в подшипниках скольжения: Монография. Ростов н /Д: Изд-во СКНЦВШ, 2001.252 с.
  222. КС., Приходько В. М. Гидродинамический расчет сферических, радиальных и упорных подшипников с повышенной несущей способностью: Монография. Ростов н /Д: Изд-во СКНЦ ВШ, 2001. 184 с.
  223. Пат. № 2 204 065. Моторно-осевой подшипник I А. М. Лубягов,
  224. В. Г. Козубенко, К С. Ахвердиев, В. М. Приходько, Б. К. Луговской. Бюл. № 13. 2003. 6 с.
  225. Пат. № 2 220 337. Моторно-осевой подшипник / К. С. Ахвердиев, В. М. Приходько, Б. К. Луговской., В. Г. Козубенко. Бюл. № 36. 2003. 8 с.
  226. Пат. № 2 215 818. Способ получения пористых подшипников / А. И. Шевченко, К. С. Ахвердиев, Н. С. Воронин, В. М. Приходько,
  227. А. А. Шевченко, О. Р. Казанчян. Бюл. № 31. 2003. 4 с.
  228. В. М. Совершенствование триботехнических характеристик тяжело нагруженных опор и подшипников скольжения: Сб. докл. междунар. конгресса: «Механика и трибология транспортных систем -2003»: Т. 2. Ростов н/Д: РГУПС, 2003. С. 243−244.
  229. В. М. Нестационарная математическая модель смазки с расплавом в системе ползун-направляющая // Вестник РГУПС. Ростов н/Д, 2004. № 2. С 17−23.
  230. В. М. Теоретическое исследование пространственного напряженно-деформированного состояния двухслойного пористого вкладыша // Вестник РГУПС. Ростов н/Д, 2004. № 2. С. 23−31.
  231. В. М. Основы усовершенствования триботехнических характеристик тяжелонагруженных опор и подшипников скольжения // Вестник РГУПС. Ростов н/Д, 2004. № 3. С. 39−48.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!