Помощь в написании студенческих работ
Антистрессовый сервис

Применение устройств компенсации реактивной мощности для оптимизации режимов и устойчивости межсистемной транзитной электропередачи 330 кВ Кольская АЭС — Ленэнерго

Диссертация: Применение устройств компенсации реактивной мощности для оптимизации режимов и устойчивости межсистемной транзитной электропередачи 330 кВ Кольская АЭС — Ленэнерго
ДиссертацияПомощь в написанииУзнать стоимостьмоей работы

Важным направлением совершенствования линий переменного тока является разработка конструкций BJI ПНМ (повышенной натуральной мощности). Указанное направление сочетает все упомянутые выше мероприятия с глубоким расщеплением проводов, увеличением радиуса расщепления и рационального размещения проводов расщепляемой фазы в пространстве. Использование этого подхода позволяет дополнительно сократить… Читать ещё >

Применение устройств компенсации реактивной мощности для оптимизации режимов и устойчивости межсистемной транзитной электропередачи 330 кВ Кольская АЭС — Ленэнерго (реферат, курсовая, диплом, контрольная)

Содержание

  • ГЛАВА 1. ПРОБЛЕМЫ ОБЕСПЕЧЕНИЯ РЕЖИМОВ И УСТОЙЧИВОСТИ ЭЛЕКТРИЧЕСКИХ СЕТЕЙ СЕВЕРО-ЗАПАДА РОССИИ
    • 1. 1. Особенности и проблемы развития ОЭС Северо-запада
  • Основные проблемы управления режимами
    • 1. 1. 3. Основные проблемы функционирования ОЭС Северо-запада и предложения по их решению
    • 1. 2. Средства регулирования напряжения в высоковольтной сети
    • 1. 2. 1. История создания и развития управляемых шунтирующих реакторов
    • 1. 2. 2. Назначение и функциональные возможности управляемых шунтирующих реакторов
    • 1. 2. 3. Управляемые шунтирующие реакторы трансформаторного типа
    • 1. 2. 4. Шунтирующие реакторы, управляемые подмагничиванием сердечника
    • 1. 2. 5. Статические тирисгорные компенсаторы
    • 1. 2. 6. Статический компенсатор СТАТКОМ 40 1 1.2.7. Синхронные компенсаторы
    • 1. 3. Задачи диссертации
  • ГЛАВА 2. МАТЕМАТИЧЕСКИЕ МОДЕЛИ ЭЛЕМЕНТОВ ЭЛЕКТРО ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ
    • 2. 1. Математические модели для расчета установившегося режима электроэнергетической системы
      • 2. 1. 1. Модели генерирующих источников
      • 2. 1. 2. Модель статического тиристорного компенсатора
    • 2. 2. Математические модели для расчета динамических процессов в электроэнергетической системе
      • 2. 2. 1. Понятие, нормативы, способы определения и требования к динамической устойчивости
      • 2. 2. 2. Математическое моделирование переходных процессов синхронного генератора
      • 2. 2. 3. Математическое моделирование автоматического регулятора возбуждения сильного действия (АРВ-СД)
      • 2. 2. 4. Математическое моделирование переходных процессов нагрузки
    • 2. 3. Моделирование электромеханических переходных процессов в программе МУСТАНГ
      • 2. 3. 1. Моделирование синхронной машины
      • 2. 3. 2. Системы возбуждения и АРВ
      • 2. 3. 3. Регулирование момента турбины. 68: 2.3.4. Моделирование нагрузок
      • 2. 3. 5. Моделирование СТК. v ^
  • ГЛАВА 3. ИССЛЕДОВАНИЕ ЭФФЕКТИВНОСТИ ПРИМЕНЕНИЯ ч/ УПРАВЛЯЕМОЙ ПОПЕРЕЧНОЙ КОМПЕНСАЦИИ ДЛЯ ОПТИМИЗАЦИИ РЕЖИМОВ РАБОТЫ КОЛЬСКО-КАРЕЛЬСКОГО ТРАНЗИТА
    • 3. 1. Режимы и особенности эксплуатации Кольско-Карельского транзита (существующая схема)
    • 3. 2. Пределы передаваемой мощности и потери при различных вариантах усиления транзита
    • 3. 3. Анализ влияния установки СТК на потери мощности
  • ГЛАВА 4. РЕЗУЛЬТАТЫ ИССЛЕДОВАНИЯ СТАТИЧЕСКОЙ И ДИНАМИЧЕСКОЙ УСТОЙЧИВОСТИ ЭЛЕКТРОПЕРЕДАЧИ 5 КОЛЭНЕРГО — ЛЕНЭНЕРГО
    • 4. 1. Исследование статической устойчивости транзита в условиях ^ эквивалентной схемы Колэнерго — Карелэнерго — Ленэнерго
    • 4. 2. Исследование динамической устойчивости транзита в условиях эквивалентной схемы Колэнерго — Карелэнерго — Ленэнерго
    • 4. 3. Исследование электрических режимов и динамической устойчивости генераторов на транзите Колэнерго — Карелэнерго — Ленэнерго
      • 4. 3. 1. Повреждения вблизи шин Кольской АЭС
      • 4. 3. 2. Повреждения вблизи шин ПС Княжегубская, ПС Лоухи, ПС Путкинская и ПС Ондская на ВЛ ЗЗОкВ ПС Ондская — ПС Путкинская
      • 4. 3. 3. Повреждения вблизи шин ПС Ондская и ПС Кондопожская на В Л ЗЗОкВ ПС Ондская — ПС Кондопожская, ПС Ондская и ПС Петрозаводская на
  • ВЛ ЗЗОкВ ПС Ондская — ПС Петрозаводская
    • 5. ВЫВОДЫ

Развитие объединенных электроэнергетических систем, охватывающих большие территории с многочисленными мощными электрическими станциями, обуславливает необходимость углубленного рассмотрения вопросов обеспечения статической и динамической устойчивости их параллельной работы. Вопрос обеспечения устойчивой работы объединенных энергосистем остро стоит во многих странах мира, о чем свидетельствуют многочисленные системные аварии, сопровождающиеся продолжительным нарушением электроснабжения значительного числа потребителей. Высокая стоимость линий электропередачи заставляет полностью использовать их пропускную способность, возлагая решение задачи обеспечения устойчивости на вспомогательные силовые устройства, обеспечивающие ее заданные или допустимые показатели. На сегодняшний день предложено множество путей решения этой проблемы, но с появлением новой более мощной техники возникают новые требования к согласованию настроечных параметров регулирующих устройств и новые ограничения на режимы работы линий электропередачи.

Так, 60-е — 70-е годы прошлого века характеризовались развитием быстродействующих устройств регулирования напряжения — синхронных компенсаторов (СК) и статических тиристорных компенсаторов (СТК).

Для повышения пропускной способности достаточно протяженных высоковольтных линий переменного тока применялись устройства продольной емкостной компенсации (УПК). Одна из первых установок УПК была использована в СССР при сооружении линии электропередачи 400 кВ Куйбышевская ГЭС — Москва. После повышения номинального напряжения этой электропередачи до 500 кВ установка была выведена из работы. Однако, применение УПК было весьма эффективным с экономической точки зрения и количество таких установок увеличилось. В 1971 году в США УПК была применена на электропередаче 500 кВ, отходящей от тепловой электростанции Mohawe [91]. Вследствие недостаточного внимания к исследованию переходных процессов, связанных с применением УПК, включение этой установки привело к проявлению так называемого субсинхронного резонанса (sub-synchronous resonance) и разрушению одного из генераторов электростанции. Явление субсинхронного резонанса возникает вследствие совпадения собственной частоты электромагнитных колебаний контура, состоящего из продольной емкости и индуктивностей электропередачи, и собственной частоты крутильных колебаний валопровода турбоагрегата. После этого неудачного опыта внедрения нерегулирунмой продольной емкостной компенсации быстро развилась технология управляемых электропередач переменного тока, которая в западной литературе обозначается термином FACTS (Flexible AC Transmission System). В целом применение продольной емкостной компенсации считается безопасным на электропередачах от мощных гидростанций. УПК получили широкое распространение на линиях электропередачи 500 кВ и 765 кВ в Бразилии, однако большее распространение получили более простые и дешевые устройства поперечной компенсации.

Интерес к развитию техники передачи электрической энергии на дальние расстояния возникал неоднократно. В начале XX века в трудах В. Ф. Миткевича и А. А. Горева были исследованы общие свойства линий переменного тока как средства передачи значительного количества энергии. Именно В. Ф. Миткевичем в 1910 году была высказана идея глубокого расщепления проводов. В 40-х — 50-х годах, когда стала очевидной перспектива освоения огромных энергетических ресурсов восточной части России, встал вопрос о конкретных технических решениях.

В настоящее время значительный прогресс достигнут в технике передачи электрической энергии высоковольтными ВЛ переменного тока. Благодаря применению новых изоляционных и конструкционных материалов, более совершенных устройств и конструкций по ограничению коммутационных и грозовых перенапряжений появилась возможность сокращения размеров опор, ширины отчуждаемой земельной полосы и т. д.

Важным направлением совершенствования линий переменного тока является разработка конструкций BJI ПНМ (повышенной натуральной мощности). Указанное направление сочетает все упомянутые выше мероприятия с глубоким расщеплением проводов, увеличением радиуса расщепления и рационального размещения проводов расщепляемой фазы в пространстве. Использование этого подхода позволяет дополнительно сократить расстояние между осями фаз и значительно увеличить натуральную мощность BJI. Недостатком является увеличение зарядной мощности BJI, которую нужно компенсировать.

Опыт эксплуатации линий электропередачи 1150 кВ, полученный в течение 80-х годов показал, что без применения управляемой поперечной компенсации зарядной мощности линий использование их пропускной способности практически невозможно: при полностью включенных неуправляемых шунтирующих реакторах пропускная способность трех участков линии 1150 кВ Экибастуз — Кокчетав — Кустанай — Челябинск составляла менее 50% натуральной мощности.

В соответствии с возникшей проблемой в течение 80-х — 90-х годов в России интенсивно развивалось научное направление, связанное с использованием управляемой поперечной компенсацией — статических терристорных компенсаторов и Управляемых шунтирующих реакторов J (УШР). Использование управляемой поперечной компенсации позволяет решить проблему создания сверхдальних электропередач для объединения удаленных друг от друга энергосистем. В этом случае управляемые реакторы, устанавливаемые на расстоянии 500 — 600 км друг от друга обеспечивают поддержание напряжений в узловых точках электропередачи и необходимую степень компенсации реактивной мощности. Для более коротких BJI со сравнительно небольшой натуральной мощностью также подходят СПС [8,43].

В данной работе выполнено исследование применения управляемой поперечной компенсации для улучшения характеристик установившихся режимов и обеспечения устойчивости протяженной транзитной линии электропередачи переменного тока. Объектом исследования является протяженная электропередача 330 кВ, отходящая от Кольской атомной электростанции, после ее усиления второй цепью. В качестве устройств компенсации предполагается применение статических тиристорных компенсаторов или других устройств, способных как потреблять, так и генерировать реактивную мощность. Применение СТК позволяет о? существенно улучшить распределение напряжений вдоль линии электропередачи и одновременно обеспечить достаточно высокие показатели демпфирования малых колебаний. Весьма важным для практической реализации является вопрос о расстановке СТК по промежуточным подстанциям транзита, выборе законов регулирования СТК, установленных в различных точках электропередачи, и о выборе настроечных параметров СТК.

В первой главе выполнен обзор литературы, касающейся рассматриваемой темы, рассмотрены технико-экономические показатели различных устройств поперечной компенсации реактивной мощности BJI.

Во второй главе описаны основные математические модели элементов электроэнергетической системы и приемы их реализации в различных программных средах, включая существующие программные комплексы для расчетов установившихся режимов и динамической устойчивости сложных энергосистем.

В третьей главе приведены результаты расчетов установившихся режимов электропередачи при установке устройств управляемой поперечной компенсации. Показано, что использование УШР приводит к заметному улучшению распределений потоков реактивной мощности и, соответственно, значений напряжений в узловых точках электропередачи и снижению потерь.

В четвертой главе приведены результаты оценок статической устойчивости, выполненные на основе расчета характеристических чисел. Показано, что применение СТК обеспечивает хорошие показатели демпфирования. Приведены результаты расчетов переходных процессов в электропередачу с СТК при конечных возмущениях. Показано, что v возможности СТК в увеличении предельных по условиям динамической устойчивости значений передаваемых мощностей невелики. Тем не менее, регулирование СТК приводит к некоторому облегчению переходных процессов и существенно улучшает демпфирование послеаварийных. колебаний.

4. ВЫВОДЫ.

1. На примере Кольско-Карельского транзита в подробной схеме сети Северо-Западного региона с напряжением 150−220−330кВ рассмотрено применение компенсирующих устройств для передачи «запертой» мощности и электроэнергии Ко АЭС. Показано, что управляемые компенсирующие устройства могут существенно увеличить пропускную способность транзита, создавая значительный запас по статической устойчивости.

2. Выполнена оценка предельных и допустимых режимов работы рассматриваемой электропередачи в существующих и усиленной схемах.

3. На основе анализа вариантных расчетов установившихся режимов транзита в условиях применения СТК даны рекомендации по их оптимальной расстановке на подстанциях. В качестве точек точек установки двух СТК мощностью ±-180МВАр рекомендованы подстанции Лоухи и Ондская.

4. Применение СТК позволяет увеличить предельныую. передаваемую мощность на 12,5% и рабочую мощность на 13%.

5. Эффективность СТК с точки зрения экономии потерь проявляется при величинах перетоков мощности, приближающихся к предельным.

6. Анализ статической устойчивости, выполненный для условий эквивалентной схемы Кольско — Карельского транзита на основе расчета характеристических чисел, дает рекомендации по настройкам каналов СТК.

7. Разработаны методики математического моделирования регулируемых устройств поперечной компенсации для применения в программах расчета динамической устойчивости сложных электро-энергетических систем («Мустанг», «Дакар»). Вкачестве альтернативы рассмотрен вариант дискретного регулирования конденсаторных батарей по факту повышения и снижения напряжения.

Исследования динамической устойчивости, выполненные в эквивалентной и развернутой схеме Кольского участка ОЭС Северо-Западаподтвердили высокую эффективность применения СТК. Доказано, что возможности СТК в увеличении предельных по условиям динамической устойчивости значений передаваемых мощностей невелики, но регулирование СТК приводит к некоторому облегчению переходных процессов и существенно улучшает демпфирование послеава-рийных колебаний.

При авариях, близких к двухфазным коротким замыканиям на землю на рассматриваемом объекте произведено сравнение рассматриваемых в п. 7 методов регулирования реактивной мощности. При применения СТК исключено значительное количество коммутаций выключателей, однако при применении указанной автоматики требуются одинаковые объемы противоаварийных мероприятий.

Показать весь текст

Список литературы

  1. Г. Н. Быстродействующий управляемый реактор трансформаторного типа 420 кВ, 50Мвар пущен в эксплуатацию // Электричество, 2002 № 3. С.64−66.
  2. Г. Н. Обеспечение передачи электрической энергии по длинным линиям с управляемыми шунтирующими реакторами. — Электричество, 2001, № 5.
  3. Г. Н. Ограничение коммутационных перенапряжений на линиях электропередачи с помощью управляемых шунтирующих реакторов, Электричество, 2001, № 1.
  4. Г. Н. Передача электрической энергии переменным (2) током. М.: Изд-во «Знак», 1998. 278 с.
  5. Г. Н., Альбертинский Б. И., Шкуропат И. А. Принципы работы управляемого шунтирующего реактора трансформаторного типа. -Электротехника, 1995, № 11.
  6. Г. Н. Управляемый шунтирующий реактор трансформаторного типа. Электротехника, 1996, № 10.
  7. Г. Н. К методике расчета управляемых шунтирующих реакторов трансформаторного типа. Электричество, 1998, № 4.
  8. Г. Н., Афанасьев А. И. Применение управляемых шунтирующих реакторов и нелинейных ограничителей перенапряжений в электрических сетях высокого напряжения. ПЭИПК, 1999. -110с.
  9. П., Фуад А. Управление энергосистемами и устойчивость: / Пер. с англ. под ред. Я. Н. Луганского. -М.: Энергия, 1980. 568 е., ил.
  10. С. И., Соколов С. Е. О характеристиках потребляемого тока управляемых реакторов с подмагничиванием. — Электрические станции. 1997. № 11, с. 44−47.
  11. В.А., Литвиненко Е. А. Определение установившихся режимов и статической устойчивости сложных электроэнергетических систем //
  12. Методы и программное обеспечение для расчетов колебательной устойчивости энергосистем (ФЭО). СПб., 1992. — с. 18−29.
  13. В.А., Совалов С. А. Анализ статической устойчивости электроэнергетических систем по собственным значениям матриц // Электриче-ство-1983—№ 2.-с. 8−15.
  14. И.М., Буряк С. Ф., Ольшвинг М. В., Таратута И. П. Статические тиристорные компенсаторы энергосистем и сетей электроснабжения. — Электричество. 1998. № 2, с. 13−19.
  15. A.M., Евдокунин Г. А. и др. Управляемые подмагничиванием шунтирующие реакторы Новое электротехническое оборудование. -Энергетик, 2000, № 1.
  16. A.M., Долгополов А. Г., Евдокунин Г. А. и др. Управляемые подмагничиванием шунтирующие реакторы для сети 35−500 кВ. Электротехника, 2003, № 1.
  17. A.M., Долгополов А. Г., Лурье А. И. Ввод в эксплуатацию Управляемого подмагничиванием шунтирующего реактора мощностью 100 МВА, 220 кВ. // Электричество, 2002 № 12. С.61−64.
  18. В.А. Анализ переходных процессов в электрических системах с помощью уравнений Горева — Парка: Лекции. Выпуск 1.-М., 1955.-71с.
  19. В.А. Переходные электромеханические процессы в электрических системах: Учебник для электроэнергетич. спец. вузов. Изд. 4-е. -М.: Высшая школа, 1985 536 с.
  20. В.А. Проблемы планирования развития и эксплуатации энергосистем. М.: Энергия, 1978. — 142 с.
  21. В.А. и др. Самовозбуждение и самораскачивание в электрических системах. М.: Высшая школа, 1964. — 198 с. (В4)
  22. В.А., Литкенс И. В. Математические основы автоматического управления режимами электросистем.-М.: Высшая школа, 1964.-202 с.
  23. В.А., Рыжов Ю. П. Дальние электропередачи переменного и постоянного тока. М.: Энергоатомиздат, 1985.
  24. И.А. Современное состояние и научные проблемы электромашиностроения // Развитие и перспективы электротехники трехфазного переменного тока: Докл. к Всес. науч.-техн. конф. СПб., 1992. — с. 6−66.
  25. А.А. Переходные процессы синхронной машины.-М., JL: Госэнергоиздат, 1950.-551 с.
  26. И.А., Терешко JI.A., Шахаева О. М. Частотные характеристики электроэнергетических систем и их использование в задачах устойчивости и эквивалентирования. Учебное пособие. Л.: ЛПИ, 1982. — 70 с.
  27. И.А., Торопцев Б. Л., Устинов С. М. Исследование эффективности расчета корней характеристических уравнений высоких порядков при решении задач устойчивости // Энергетика (Изв. высш. учеб. заведений).-! 986, № 4. с. 7−10.
  28. Г. А. Управляемые реакторы. Электротехника (спец. выпуск), 1991, № 2.
  29. Г. А. Евдокунин, Е. В. Коршунов, Э. А. Сеппинг, Я. Я. Ярвик. Метод расчета на ЭВМ электромагнитных переходных процессов в ферромагнитных устройствах с произвольной структурой магнитной и электрической цепей. Электротехника, 1991, № 2.
  30. Г. А., Рагозин А. А. Исследование статической устойчивости дальних линий электропередачи с управляемыми шунтирующими реакторами. Электричество, 1996, № 8.
  31. В.В. Первый формальный шаг по пути создания Единой электроэнергетической системы мира. Электричество, 1992, № 1. (Е8)
  32. П.С. Вопросы устойчивости электрических систем, М.: Энергия, 1979−445 с.
  33. П.С. О критериях статической устойчивости электрических систем. — М.: Госэнергоиздат, 1948. 22 с.
  34. П.С., Лебедев С. А. Устойчивость параллельной работы электрических систем. Изд. 2-е, переработанное и дополненное. — M-JI., ОНТИ, 1934.- 387 с.
  35. В.Н., Сысоева Н. Г., Худяков В. В. Электропередачи и вставки постоянного тока и статические тиристрорные компенсаторы / Под ред. В. В. Худякова. -М.: Энергоатомиздат, 1993.
  36. И.В., Смоловик С. В. Устойчивость работы протяженных электропередач переменного тока с регулируемыми устройствами поперечной компенсации. Электричество, 2001, № 2.
  37. Е.А., Родин В. В. Вероятностное моделирование характеристик реактивной мощности асинхронного двигателя при наличии статического тиристорного компенсатора Электричество, 1998, № 4.
  38. О.М. О математическом описании элементов энергосистемы для решения задач статической устойчивости. Киев, 1973. — 64 с. (К1)
  39. О.М. Элементы теории устойчивости энергосистем. — Киев: Наукова думка, 1983. 295 с.
  40. В.И. Управляемые статические устройства компенсации реактивной мощности для линии электропередачи. // Электричество, 2000 № 9. С.13−19.
  41. В.И., Нечаев О. П. Применение статических компенсаторов реактивной мощности в электрических сетях энергосистем и предприятий. -М.: Изд-во НЦ ЭНАС., 2000.
  42. Л.А., Семенов В. А. Системные аварии в Западном энергообъединении США Электричество, 1997, № 10.
  43. М.Л. Установившиеся режимы, устойчивость и перенапряжения в электрических системах. — Л., Энергия, 1968. 202 с.
  44. М.Л., Щербачев О. В. Статическая устойчивость электрических систем. Учебное пособие, СПб.: СПбГТУ, 1994. — 264 с.
  45. И.В., Пуго В. И. Колебательные свойства электрических систем. М.: Энергоатомиздат, 1988. — 216 с.
  46. Э.С. Вопросы устойчивости в малом дальних электропередач переменного тока.: Дис. д-ра техн. наук / ЛПИ, — Л., 1971.
  47. Э.С. Уравнения малых колебаний дальних электропередач и исследование их на устойчивость. — Новосибирск: Наука, сиб. отделение, 1966.-220 с.
  48. Ю.В. Методика расчета режимов при использовании ИВС для управления энергосистемами.:Дис. Канд. техн. наук. Л., 1984. — 201 с.
  49. И.М. Режимы энергетических систем. — М., Энергия, 1969. — 351с.
  50. В.А. Управление собственными динамическими свойствами крупных энергообъединений и дальних электропередач: Дис. д-ра техн. наук / СПбГТУ, СПб., 1998. — 284 е.: ил.
  51. В.А., Устинов С. М. Статическая устойчивость протяженных электропередач с управляемыми шунтирующими реакторами. Изв. РАН. Энергетика, 1995, № 1.
  52. В.М., Наровлянский В. Г., Якимец И. В. Выбор параметров индуктивного накопителя для энергетической системы. Электричество, 1992, № 6.
  53. Отчет по научно-исследовательской работе: «Разработка технических требований на применение установок управляемой поперечной компенсации для транзита Север-Юг Казахстана». Часть 1, Ассоциация центров инжиниринга и автоматизации, С.-Петербург, июль 2004.
  54. А.А., Попов М. Г. Анализ эффективности применения управляемых шунтирующих реакторов в системообразующих сетях энергообъединений. — Электричество, 2002, № 2.
  55. А.А. Обобщенный анализ динамических свойств энергообъединений на основе структурного подхода: Дис. .д-ра техн. наук / СПбГТУ. -СПб., 1998.-353 с.:ил.
  56. А.А. Условия статической устойчивости дальних линий электропередачи с управляемыми шунтирующими реакторами и их физическая интерпретация. Электричество, 1997, № 5.
  57. М.Г. Элементы теории устойчивости и управления режимами энергосистем.: Учебное пособие. Свердловск, УПИ, 1984. — 95 с.
  58. С.В. Методы математического моделирования переходных процессов высокоиспользованных и нетрадиционных синхронных генераторов электроэнергетической системы: Дис. докт. техн. наук / Jle-нингр. политехи, ин-т. — Л., 1988. — 420 с.
  59. С.А., Баринов В. А. Математическое моделирование установившихся режимов электроэнергетических систем. Электричество.-1980. № 10, с. 11−17.
  60. С.А. Противоаварийное управление в энергосистемах. М.:
  61. Энергоатомиздат, 1988. 416 с.
  62. С.А. Режимы Единой энергосистемы. М.: Энергоатомиздат, 1983.-384 с.
  63. С.Е., Брянцев A.M. Управляемый реактор с пространственным магнитопроводом // Известие вузов. Энергетика. 1987, № 10.
  64. С.Е., Борисов Г. О., Гусев А. П., Заславская Т. Б. Управляемыеферромагнитные реакторы и их использование для управления режимами протяженным ЛЭП. Новосибирск: ВО «Наука», 1993.
  65. Справочник по проектированию электроэнергетических систем. Энергоатомиздат, Москва, 1985.
  66. Статические компенсаторы реактивной мощности в электрических сисiтемах: Перевод тематического сборника Рабочей группы ИК 38 СИГРЭ / Под ред. И. И. Карташева. М.: Энергоатомиздат, 1990.
  67. Л.А., Мягкова Г. П. Основные параметры отечественных генераторов. — М.: Информэлектро, 1986.
  68. Управление процессами электрических систем.: Тематический сборник/ Редакция Строева В. А. М., МЭИ, 1978. — 100 с.
  69. Управляемые реакторы // Электротехника (спец. выпуск), 1991, № 2.
  70. Е.И. Статическая устойчивость электрических систем. / АН СССР. Сиб. Отделение. Сибирский энергетический ин-т. Новосибирск: Наука. Сиб. Отделение, 1988.-273 с.
  71. JI.B. и др. Проблема колебательной статической устойчивости электроэнергетических систем // Современные проблемы энергетики: Тез. докл. и сообщ. IV Респуб. науч.техн. конф, Киев, 1985. — с. 12−13.
  72. Шанбур Ибрагим Жорж. Совершенствование методов расчета статической устойчивости и алгоритмов регуляторов возбуждения: Дис.канд. техн. наук / СПбГТУ. СПб., 1998. — 140 е.: ил.
  73. Н.Н. Упрощение электрических систем при моделировании. — M-JI.: Энергия, 1966. 159 с.
  74. О.В. Передача энергии на дальные расстояния переменным током.: Представление на соискание ученой степени докт. техн. наук. -1966.-137 с.
  75. О.В. Переходные и установившиеся режимы в электрических системах. — M.-JL, 1965.
  76. О.В. Режимы и оборудование электрических систем. Л., ЛПИ, 1980.-113 с.
  77. А.А. Динамические свойства и устойчивость мощных турбогенераторов АЭС с сильным регулированием возбуждения: Автореф. дис. .докт. техн. наук. — Л., 1990. — 46 с.
  78. В.А. Электрические системы. М.:Высшая школа, 1971, Т.2.
  79. В.В., Чванов В. А. Управляемый статический источник реактивной мощности // Электричество, 1969 № 1. С.38−45.
  80. Alexanndrov G.N., Evdokunin G.A., Ragozin А.А., Selezriev Y.G. Provision of parallel operation of power systems connected by extra-long A.C. transmission lines with controlled shunt reactors. // Perspectives in Energ., vol.3.
  81. Anderson P.M., Fouad A.A. Power system control and stability. — Ames, Iowa, 1977, p.569.
  82. Carel С. Dewinken, Jeffrey Lamore. Stroring power for critical loads. // IEEE Spectrume, June 1993.
  83. Cheng S.J., Chow Y.S., Malik O.P. Hope G.S. An Adaptive Synchronous Machine Stabilizer // IEEE Transactions on Power Systems, Vol. PWRS-1. № 3, August 1986.-pp. 101−109.
  84. Cresap R.L., Mittelstand W.A. Small-Signal Modulating of the Pacific HVDC Intertie // IEEE Transactions on Power Systems, 1997, № 2.
  85. De Mello P.P., Concordia C. Concepts of Synchronous Machine Stability as Affected by Excitation Control. IEEE Transaction on Power Apparatus and Systems, Vol. PAS-88, № 4. April 1969. pp. 189−202.
  86. De Mello F.P., Nolan P.J., Laskowski T.F., Undrill J.M. Coordinated Application of Stabilizers In MultiMachine Power Systems // IEEE Transactions on Power Apparatus and Systems. Vol. PAS-99, № 3. May
  87. Eaga-^pFMZFSOTechnology Development: An Update. // IEEE Power Engineering, March 2000.
  88. Gavrilovic M.M., Begin G. SMES systems for transient stability and damping improvement of power systems. American Power Conference, Chicago, 111., April 13−15, 1993.
  89. Ghosh A., Ledwich G., Malik O.P., Hope G.S. Power System Stabilizer Based on a Adaptive Control Technique // IEEE Transactions on Power Apparatus and Systems, Vol. PAS-103, № 8. August 1984. pp. 1983−1989.
  90. Gigioli R., Paris L., Zini C. et al. Reactive power balance optimization to improve the energy transfer through A.C. system over long distance. // Session CIGRE, 1988,28th August 3rd September.
  91. Gu W., Bollinger K.E. A Self-Tuning Power System Stabilizer for Wide Range Synchronous Generation // IEEE Transactions on Power Systems, Vol. 4,№ 3, August 1989.-pp. 1191−1199.
  92. Gyugyi L. Solid-State Control of Electric Power in AC Transmission Systems. / International Symposium on «Electric Energy Conversion in Power Systems». Invated paper, № T-IP. 4, Capri, Italy, 1989.
  93. Gyugyi L. et al. Unified Power Flow Controller: A New Approach to Power Transmission Control. // IEEE Transactions on Power Delivery, Vol. 10, № 2, April 1995.
  94. Hingorani N.G. High Power Electronics and Flexible AC Transmission System. // IEEE Transactions on Power Systems, July 1988. pp. 3−4. (L13)
  95. Hiskens I.A., Davy R.J. A Technique for Exploring the Power Flow Solution Space Boundary. // Proc. of the International Symposium on Electric Power Engineering Stockholm Power Tech: Power Systems, Stockholm, Sweden, 18−22 June, 1995, pp. 478−483.
Заполнить форму текущей работой

Сессия? Спокойно!