Аппарат вертикальный с трехлопастной мешалкой
Устройство для подсоединения трубопроводов Присоединение трубопроводов для подвода и отвода различных жидкостей и газов, а так же измерительных приборов и предохранительных устройств к аппарату производят с помощью штуцеров. Стальные фланцевые штуцера стандартизованы и представляют собой патрубки, выполненные из труб с приваренными к ним фланцами. Штуцера с плоскими приваренными фланцами имеют… Читать ещё >
Аппарат вертикальный с трехлопастной мешалкой (реферат, курсовая, диплом, контрольная)
— 19 ;
Федеральное агентство по образованию Казанский Государственный Технологический Университет Кафедра деталей машин (теории машин и механизмов) Аппарат вертикальный с трехлопастной мешалкой
Исходные данные
1. Корпус:
а) Внутренний объём: 6,3
б) Внутренний диаметр:1800 мм в) Тип: ВЭП г) Исполнение: 2
д) Давление в аппарате: 0,4 МПа е) Давление в рубашке: 0,15 МПа
2. Параметры среды:
а) Наименование: NH4OH водный раствор б) Температура: 40? C
в) Концентрация 30%
3. Параметры мешалки:
а) Диаметр: 900 мм б) Частота вращения: 120 об/мин в) Мощность на валу: 6,3 кВт г) Тип: трехлопастная
1. Выбор элементов корпуса аппарата Корпус аппарата состоит из цилиндрической обечайки, днища и крышки. Для нагревания или охлаждения обрабатываемых в аппарате продуктов аппарат снабжен приваренной рубашкой. Типы и основные размеры ёмкостных аппаратов стандартизованы. Общим критерием для выбора элементов корпуса является внутренний номинальный объем V и внутренний диаметр D, которые приведены на 3 странице пояснительной записки. Конструктивная схема прибора с рубашкой:
На основании исходных данных выбираем длину цилиндрической части: мм. Внутренняя поверхность корпуса: .
1.1 Расчет элементов корпуса Корпуса аппаратов чаще всего работают в условиях стратегических нагрузок под внутренним избыточном давлением, вакуумом или наружным избыточным давлением.
1.2 Цилиндрической обечайки Расчет на прочность и устойчивость проводится по ГОСТ 14 249–89
1. Расчет обечаек, нагруженных внутренним избыточным давлением Выбираем материал аппарата по таблице 7 [1]: сталь 35ХМ. По таблице 8 определяем [у]=230 МПа и Е=2· 105 МПа Толщину стенок рассчитываем по следующей формуле:
условие выполняется.
Принимаем минимальное стандартное значение S=6мм.
Условие не выполняется, увеличиваем толщину стенки до S=10 мм.
Условие выполняется. S=10мм.
1.3 Днища и крышки Расчёт толщины эллиптического днища, нагруженного наружным давлением
Проверим толщину S=8мм:
Принимаем S=10 мм Условия выполняются при S=10 мм.
Расчёт толщины отъемной крышки нагруженного внутренним давлением Толщину стенок рассчитываем по следующей формуле:
где
1.4 Расчёт элементов рубашки Рассчитаем толщину стенки цилиндрической части рубашки:
.
Рассчитаем толщину стенки эллиптической части рубашки:
.
1.5 Расчет фланцевых соединений и штуцеров Фланцевые соединения применяют для разъёмного соединения составных частей корпусов, крышек. На фланцах присоединяют к аппаратам трубы, арматуру. Соединение состоит из двух фланцев, болтов (шпилек), гаек, шайб и прокладки, которую размещают между уплотнительными поверхностями.
Фланцевые соединения стандартизованы для труб и трубной арматуры и отдельно для аппаратов. В моём варианте используется фланец плоский приварной с гладкой уплотнительной поверхностью. Размеры фланца по табл. 11 [1]:
Dф=1930ммh=60мм
Dб=1890 ммS=10мм
D1=1848ммd=27мм
z=68мм dБ=М24
Для уплотнений во фланцах применяют прокладки различной конструкции. Для плоских приварных фланцев используется плоская неметаллическая прокладка. Так как давление в аппарате — 0.4 МПа, перерабатываемая средаNH4ОН и Т=400С, выбирается прокладка, изготовленная из фторопласта. При внутреннем диаметре аппарата D=1800 мм, условном давлении Py=0,4 МПа, прокладка будет иметь диаметр Dn=1846мм, dn=1807мм.
Проверочный расчёт болтов в соответствии с ОСТ 26−373−82:
1. Нагрузка, действующая на фланцевое соединение от внутреннего давления :
2. Реакция прокладки:
3. Болтовая нагрузка при сборке:
Наибольшее значение ;
4. Прочность болтов при монтаже:
удовлетворяет условию.
5. Прочность болтов в период эксплуатации:
Удовлетворяет условию z=68.
1.6 Устройство для подсоединения трубопроводов Присоединение трубопроводов для подвода и отвода различных жидкостей и газов, а так же измерительных приборов и предохранительных устройств к аппарату производят с помощью штуцеров. Стальные фланцевые штуцера стандартизованы и представляют собой патрубки, выполненные из труб с приваренными к ним фланцами. Штуцера с плоскими приваренными фланцами имеют гладкую уплотнительную поверхность (соединительный выступ):
Для входа и выхода теплоносителя на рубашке устанавливают два штуцера.
А=200 В=100 Е=250 Г=100 R1=580 D2=1200
Б=100 Ж=50 И=150 К, К1=50 R2=540 Л=200
М=50
1.7 Опоры аппарата Химические аппараты устанавливаются на фундаменты или специальные несущие конструкции с помощью опор. В моём варианте я выбралa в качестве опор — 1-ый тип (лапы).
Лапы применяют при установки аппаратов на несущих конструкциях или между перекрытиями. Лапы размещают на корпусе или рубашке на расстоянии мм от уплотнительной поверхности фланцев:
Рассчитаем нагрузку на одну опору:
1. Зададимся количеством опор: 2 лапы.
2. Определим вес металла, из которого изготовлен аппарат:
3. Определим вес металлоконструкций, установленных на крышке аппарата:
4. Определим вес воды, заполняющей аппарат при гидравлических испытаниях:
Определим максимальную нагрузку на одну опору:
.
Из табл. 26 я выбираю такие опоры, у которых. Данному условию соответствуют лапы, с .
аппарат мешалка привод
2. Выбор комплектующих элементов привода Привод состоит из мотор-редуктора, муфты, соединяющей выходной вал мотор-редуктора с валом мешалки. Мотор-редуктор устанавливается на стойке, которая крепится к опоре (бобышке) привариваемой к крышке аппарата. В бобышке установлено уплотнение, предназначенное для герметизации аппарата в месте прохождения вала мешалки через крышку.
2.1 Выбор типа мотор-редуктора Мотор-редуктор — это агрегат, в котором конструктивно объединены электродвигатель и редуктор. По исходным данным (мощность на валу и частота вращения мешалки) по таблице 27 определяем типоразмер мотор-редуктора по условию Р=6,3кВт n =120 об/мин. По исходным данным подходит мотор-редуктор типа ВОМ-III. Определяем мощность электродвигателя Рдв по условию:
кВт где РМ — мощность на валу мешалки, а цифры в знаменателе — это КПД подшипников, в которых установлен вал, КПД редуктора, КПД, учитывающий потери мощности в уплотнении, КПД, учитывающий потери в муфте, соответственно.
Технические данные редуктора ВОМ-III:
Число оборотов = 120
Мощность Р = 7 кВт Передаточное число u = 8,25
Типоразмер комплектующих электродвигателя = 4А132М6
Основные размеры редуктора ВОМ-III:
LДВ=530мм | D1=275мм | D2=360мм | L1=100мм | |
DДВ=350мм | h1=36мм | S=5мм | D4=165мм | |
D=320мм L2=235мм | d2=M12 L=1200 | D3=490мм d1=50мм | ||
2.2 Выбор типа муфты Для соединения вала мешалки с валом мотор-редуктора я использую продольно-разъёмную муфту. С её помощью можно соединять валы одинакового диаметра.
Тип муфты определяется конструктивной схемой опорного узла вала. Размеры подбирают по диаметру вала мотор — редуктора d и расчётному моменту ТР следующим образом:
1. Определим угловую скорость вращения вала:
2. Определим вращающий момент на валу:
3. Определим величину расчётного момента:
По таблице выбираем размеры соответствующей муфты, мм:
d=50 | d3=48 | H3=24 | M=8,38кг | |
T=630 | H=170 | d4=110 | ||
d1=130 | H1=70 | d5=95 | ||
d2=42 | H2=24 | dБ=М10 | ||
2.3 Выбор стойки и опоры Стойка имеет вид усечённого конуса, выполняемого из чугуна, с тремя опорными поверхностями:
На верхней опорной поверхности монтируют мотор-редуктор, для чего в этой поверхности предусмотрены сквозные отверстия. Средняя поверхность служит для установки подшипникового узла, нижняя опорная поверхность предназначена для соединения стойки с опорой (бобышкой). Опора представляет собой бобышку с центральным отверстием размером d для вала и двумя рядами периферийных отверстий с резьбой для крепления стойки и уплотнений.
Для установки опоры на эллиптической крышке путём сварки предусмотрено кольцо. Высота стойки H принимается конструктивно, поэтому в таблице указана минимальная высота.
Размеры стойки:
D=320мм | Do=670мм | D1=500мм | Dд1=610мм | |
D2=275мм | D3=440мм | B=360мм | H=650мм | |
h=24мм | h1=28мм | S=12мм | ||
Размеры опоры под стойку:
d=65мм | D=670мм | D1=500мм | |
Dд1=610мм | D2=178мм | Dд2=200мм | |
B=360мм | h=22мм | h1=40мм | |
d1=70мм
2.3 Выбор типа уплотнения В моём варианте, давление в аппарате 0,4 МПа и щелочная среда — NH4ОН, следовательно, необходимо использовать торцевое уплотнение.
Параметры и размеры торцевого уплотнения:
Тип уплотнения: УТ 656
d=65ммD1=200ммН=180ммh=48мм
D=235ммD2=178ммМасса 14,9 кг Размеры трехлопастной мешалки, мм
dM=900 | d3=100 | b=180 | MM=24кг | |
d1=60 | h=110 | S=10 | ||
3. Проектирование и расчёт перемешивающего устройства Перемешивающее устройство состоит из вала, размещённого в подшипниках, торцевого уплотнения и мешалки. В моём аппарате применяется консольный вал. Опорами консольного вала служит один подшипник качения. Он расположен в подшипниковом узле, установленном в стойке.
3.1 Проектный расчёт вала Расчёт выполняется по напряжениям кручения. Целью расчёта является определение наименьшего диаметра вала. Исходными данными являются мощность на валу кВт и частота вращения мешалки мин-1.
Определим угловую скорость вращения вала:
Определим вращающий момент на валу:
Определим наименьший диаметр вала:
мм
3.2 Конструирование вала и подшипникового узла Конструкция вала определяется деталями, которые на нём крепятся, конструктивным оформлением подшипниковых узлов и способом соединения вала перемешивающего устройства с валом мотор-редуктора.
Соединение валов мотор-редуктора и перемешивающего устройства продольно-разъёмной муфтой образует подвижное соединение.
Подшипниковый узел состоит из корпуса 1, внутри которого установлен один радиальный подшипник качения 2. Для фиксации вала в осевом направлении предусмотрена круглая шлицевая гайка 4, которая предохраняется от развинчивания стопорной многолапчатой шайбой 5. Корпус закрыт крышками 6, в сквозных отверстиях которых установлены манжетные уплотнения.
Конструкция вала:
1. Верхний конец вала соединен с валом мотор-редуктора стандартной муфтой. Поэтому его диаметр будет равным диаметру вала мм мотор-редуктора. Длина этого участка вала равна мм и уточняем по размерам муфты.
2. Диаметр вала под уплотнение крышки подшипникового узла возьмем равным мм. Длина этого участка вала с учётом размеров верхней крышки мм, где b — это ширина манжеты (b=10мм), s — толщина крышки в месте установки манжеты (s= 8мм). мм. DУПЛ=80мм.
3. Диаметр участка с резьбой под шлицевую гайку мм. Длина данного участка мм, где S — толщина шайбы (S=1,6 мм, Н=12мм), мм,
4. Следующий участок вала предназначен для посадки подшипника. Его диаметр нужно согласовать с диаметром отверстия внутреннего кольца подшипника. Для подшипника 313 мм. Длина этого участка вала мм, B =33ммширина подшипника.
5. Диаметр следующего участок вала принимают равным: мм. DУПЛ=100мм.
6. Диаметр согласуют с диаметром отверстия в торцевом уплотнения Соответственно мм.
7. Участок вала в месте посадки мешалки принимают равным диаметру отверстия в ступице мешалки
3.3 Проверочный расчёт вала Основными критериями работоспособности валов перемешивающих устройств является виброустойчивость и прочность. Прежде, чем приступить к расчёту вала, необходимо выбрать расчётную схему и определить длину расчётных участков вала.
Подвижное соединение валов зубчатой муфтой. Опорой является один радиальный подшипник качения. Такому решению соответствует расчётная схема № 1.
l2 — расстояние между подшипником и серединой муфты l2 =160мм.
l1 — расстояние от середины подшипника качения до середины ступицы мешалки. l1 =2070мм. L= l1+l2=2230мм
3.4 Расчёт на виброустойчивость
1. Определяем массу единицы длины вала:
где =7,85· 103 кг/м3 — плотность материала вала в месте уплотнительного устройства (d=65мм).
2. Вычисляем момент инерции поперечного сечения вала:
3. Определяем значения коэффициентов:, где Мм — масса мешалки (24 кг);
4. В соответствии с выбранной расчётной схемой определяем коэффициент б.
б =1,5.
5. Определяем критическую скорость вала:
с-1,
где Е — модуль продольной упругости вала (Е=2*1011)
Проверяем выполненные условия:
Условие выполняется.
3.5 Расчет на прочность Вычисляем приведённую центробежную силу Fц, создающую изгибающий момент:, где Mnp — приведённая масса мешалки (кг), r — радиус вращения центра тяжести приведённой массы (м).
1. Определяем эксцентриситет центра массы перемешивающего устройства: dM — диаметр мешалки, м. dM=0,9 м
м
2. Определяем значение приведённой массы мешалки и вала:, где q — коэффициент приведения распределённой массы вала к сосредоточенной массе мешалки.
3. Определяем радиус вращения центров тяжести:
4. Определяем центробежную силу:
5. Определяем радиальные реакции в опорах:
?MA=0. -M-0,16RB+2,23FЦ
М=-187,33Нм Построим эпюры изгибающих и крутящих моментов в опасном сечении вала: I участок 0? z1? 0,16 м
Qy(z1)=-RA=-3512,5 Н;
М (z1)=-МRA z1;М (0)= 187,33;М (0,24)=-374,67 H•м
II участок 0 м? z2? 2.07м
Qy(z2)=Fц =181Н М (z2)=-Fц z2 ;
M (0)= 0 H•м
M (2.07)= -374,67 H•м
— 19 ;
6. Определяем напряжение изгиба уи и кручение ф в опасном сечении:
d=65
Ми=374,67Н*м МПа
7. Рассчитываем эквивалентное напряжение и проверяем выполнение условия:
где у-1 = 0,5 * ув = 0,5 * 500 МПа = 250 МПа Ку=1,5 — коэффициент концентрации напряжения
Smin=2 — минимальный запас прочности вала условие выполняется.
3.6 Проверочный расчет шпонок Проверяем шпонку в месте посадки мешалки. Условия прочности:
где d — диаметр вала в месте установки шпонки;
lp=(l — b) — рабочая длина шпонки со скруглёнными торцами;
[уcм]=150н/мм2
Проверка шпонки на прочность в месте посадки мешалки:
В месте посадки полумуфты Шпонки удовлетворяют проверочному расчёту.
3.7 Проверка пригодности подшипников Рассчитываем динамическую грузоподъемность:
где срок службы узла Lh=10*103? 20*103 часов, n — число оборотов вала, PE — эквивалентная динамическая нагрузка, m=3 (для шарикоподшипников).
Определяем осевые нагрузки Внешняя осевая сила:
где P — давление в аппарате, G — вес вала и мешалки, dрас=d+5 мм — расчётный диаметр вала в месте уплотнения, установленного на крышке аппарата. Р=0,4 МПа, dрас=70.
3.9 Подбор подшипников по динамической грузоподъемности Динамическая грузоподъёмность подшипника 313 Сr=72,2 статическая грузоподъёмность С0=56,7 кH (табл. 48)
По отношению FА/C0=127/56 700=0,002 выписываем значение коэффициента осевого нагружения е=0,19 по табл. 50 [1]; х=0,56 и у=2,3
FА/(VFr)=127/(1*3693,5)=0,03?e=0,19. Значит х=1, у=0.
Вычисляем эквивалентные динамические нагрузки:
где кд=1,1? 1,5; кт=1,(при 40оС) Рассчитаем динамическую грузоподъёмность:
условие выполняется, подшипник пригоден.