Деревянные конструкции одноэтажного промышленного здания

Исходные данные

1. Назначение здания: Механический цех

2. Длина здания: B=40м

3. Пролет: L=18м

4. Колонна: клеедощатая

5. Несущая конструкция покрытия: ферма на врубках

6. Крыша: рулонная

7. Режим эксплуатации: А-3

8. Степень ответственности здания: II

9. Место постройки: Санкт-Петербург

— Район по снегу: 3

— Район по ветру: 2

I. Компоновка конструктивной схемы

II. Расчет конструкций деревянных покрытий

Принимаем рулонное покрытие по двойному настилу из досок в двух направлениях, уложенных по прогонам, опирающимся на треугольную ферму. Настил состоит из нижнего — рабочего настила из досок 22×150,уложенных с промежутками 30 мм; верхнего — сплошного настила под двухслойный рубероид на горячей мастике из досок 16×100 мм. Рабочий настил укладывается по прогонам, защитный — под углом 45 к первому.

Расчет рабочего настила.

Согласно доски из древесины 3-го сорта с сопротивлением Ru =13 Мпа. Уклон ската — 0.333.

Нагрузка на рабочий настил, кН/м² (кгс/м²)

Табл.1

При б =18.42? < 25? коэффициент µ = 1.0.

Ветровая нагрузка при h_o/l=9/18=0.5 согласно прил. [I, c. 23] положительного давления не создает (с_е1=-0.42).

Рассчитываем рабочий настил как двух пролетную неразрезную балку. Расчет ведем на полосе шириной 100 см на два случая нагружения.

I случай нагружения — постоянная нагрузка и снег.

Проверка прочности настила.

Погонная нагрузка-нормативная.

Погонная нагрузка-расчетная.

Максимальный изгибающий момент на середине опоры при моменте сопротивления настила шириной в=100см и высотой д=2.2см

напряжение изгиба в досках щита:

Проверка жесткости настила.

Момент инерции настила — см⁴;

Максимальный прогиб щита

II случай нагружения — постоянная нагрузка и сосредоточенный груз Р=100кгс.

Сосредоточенный груз передается на полосу шириной 0.5 м ,

поэтому, на расчетную полосу передается нагрузка:

Р^н =Р/0.5=2· Р Нормативная сосредоточенная нагрузка Р^н_в=2· 1.0=2кН Расчетная сосредоточенная нагрузка Р^р_в= Р^р · г _п =2· 1.2=2.4кН;

.

Собственный вес настила Максимальный изгибающий момент на середине опоры Расчет прогонов.

Принимаем разрезной прогон из сосны II сорта. по табл.3 [1], установленный по скату с шагом 1.5 м. Прогон будет испытывать косой изгиб ввиду наличия скатной составляющей. Задаем предварительно сечение бруса прогона 175×200 мм.

Собственный вес прогона:

Полная погонная нагрузка, действующая на прогон

— номативная:

— расчетная:

Проверка прочности прогона.

Изгибающие моменты, действующие в плоскости перпендикулярной скату

;

.

Соответствующие моменты сопротивления и инерции:

см³; см³.

см⁴; см⁴

Напряжения изгиба:

Определение жесткости прогона.

Прогиб в плоскости, перпендикулярной скату

.

Проверка прочности по касательным напряжениям.

;

где расчетное сопротивление скалыванию поперек волокон по табл.3 [1]

Расчет на устойчивость плоской формы изгиба.

Устойчивость плоской формы изгиба обеспеченна т.к. сжатый пояс закреплен по всей длине от смещения из плоскости изгиба сплошным рабочим настилом.

III. Расчет фермы покрытия

Нагрузка на ферму покрытия, кН/м² (кгс/м²)

Нормативная погонная нагрузка:

— кН/м = 491.5 кгс/м;

— кН/м = 608 кгс/м.

Расчетная погонная нагрузка:

— кН/м = 552.5 кгс/м;

— кН/м = 851.5 кгс/м.

Расчетная нагрузка узловая

-=784 кг

— кН = 1208кгс

Определение усилий в ферме.

Расчет элементов и узловых соединений фермы.

Узловое соединение выполняем на лобовой ортогональной врубке двойным зубом. Принимаем расчетную площадь сечения нижнего пояса, учитывая его возможное ослабление F_нт = 0.5•F_бр.

Необходимую площадь сечения нижнего пояса брутто получим из расчета на растяжение:

где

т_р=0.8 — коэффициент условий работы на растяжение при наличии ослаблений в расчетном сечении;

R_p=120кг/см²-расчетное сопротивление древесины растяжению (лиственница).

Принимаем площадь поперечного сечения бруса 25×25 см.

F_бр =625 см²>560.3 см².

Расчетное сопротивление смятию при угле б =18.42 ^о

Необходимая суммарная глубина врубок первого h_вр1 и второго зуба h_вр2:

F_см1+F_см2=b?( h_вр1+ h_вр2)=b?h_вр;

где b=25см-ширина бруса;

т_см=1-коэффициент условий работы на смятие древесины.

Принимаем h_вр1=4cм, h_вр2=6.5 см при условии, что, h_вр2=6см ?1/3 h=1/3•25=8.333см и разность глубин врезок не менее 2 см.

Проверка несущей способности врубки на скалывание.

Скалывающее усилие, приходящее на первый зуб:

Расчетная длина площади скалывания первого зуба:

где

т_ск=0.8-коэффициент условий работы для первого зуба;

R^cp_ck=24 кг/см²-расчетное среднее сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон в лобовых врубках при учете длины скалывания l_ck?2h, l_ck? 10h_вр1.

Принимаем l'_ck =37,5 см, что = 1.5•h =37.5см и <2•h =50 см.

Длина площади скалывания второго зуба

и >2•h=2•25=50см.

Принимаем l''_ck =10•h_вр2 =65 см.

Следовательно, несущая способность второго зуба:

где т_ск=1.15- коэффициент условий работы на скалывание для второго зуба;

— расчетное среднее сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон.

Прочность на скалывание обеспечена.

Нижний пояс проверяем на центральное растяжение по сечению I-I с наибольшими ослаблениями при условии центрирования опорного узла по оси нижнего пояса, проходящей через центр тяжести ослабленного сечения.

N_1-I =26 892,7 кг < m_p•R_p•F_нт = 0.8 • 120 • 425.5 = 40 848 кг;

где F_нт = F_бр — F_осл = 25 • 25 — [6.5 • 25 + (25 — 6.5) • 2] = 425.5 cм² — площадь сечения нетто с учетом ослабления врубкой h_вр2 =6.5 см и стяжным болтом d = 2 см.

В сечении II-II за пределами врубки, помимо растяжения действует изгибающий момент

где

е₁=h_вр1/2 = 6.5/2 = 3.25 см — эксцентриситет, равный половине глубины врубки.

Проверка прочности пояса как растянуто-изгибаемого стержня

где F_нт = 25•25−2•3.14 = 618.72см — площадь сечения нетто с учетом ослабления ее стяжным болтом;

— момент сопротивления сечения нетто.

Прочность обеспечена. Принятое сечение оставляем, так как уменьшение сечения недопустимо из условий расчета врубок.

Ферма опирается на колонны через обвязочные брусья.

Определение высоты обвязочного бруса

Высоту подбираем из предельной гибкости при расчетной длине 5 м

Принимаем брус 250Ч150.

Проверка на смятие обвязочного бруса в месте опирания балки.

где — длина площадки смятия вдоль волокон древесины;

— расчетное сопротивление смятию поперек волокон местное.

— расчетное сопротивлению смятию поперек волокон на части длины, — расчетное сопротивление смятию и сжатию по всей поверхности вдоль волокон древесины, — длина площадки смятии вдоль волокон древесины.

Опорный раскос.

Расчетное усилие N_1-II = 25 974.7 кг, длина раскоса l_расч = 474.3 см. Раскос рассчитываем как сжато-изгибаемый стержень на продольное усилие и местную поперечную нагрузку:

Изгибающий момент в середине стержня

Принимаем раскос в виде бруса 25×25.F_бр = 625 см² ,J = 32 552 см⁴.

Радиус инерции ,

Гибкость раскоса

Определение эксцентриситета продольных сил, получаемый приравнивая напряжения в сечении пояса посередине и по концам.

где ,

где R_с = 1.2•130 = 156 кг/см² — расчетное сопротивление древесины лиственницы сжатию вдоль волокон.

— расчетный изгибающий момент

Проверка прочности на сжатие с изгибом.

где т_и =1.15- коэффициент условий работы для изгибаемых элементов с размерами сторон более 15 см.

Проверка прочности при загружении фермы слева.

Прочность обеспечена.

Проверка устойчивости плоской формы деформирования.

где,

l_p = 150 см — расстояние между прогонами

для нагрузки приложенной в центре пролета по табл. 2 прил.4.

Устойчивость плоской формы деформирования обеспечена.

Верхний пояс.

Расчетное усилие в стержне N_2-II = 19 525.9 кг, длина раскоса l_расч = 474.3 см.

Верхний пояс рассчитываем как сжато-изгибаемый стержень на продольное усилие и местную поперечную нагрузку:

Изгибающий момент в середине стержня

Задаемся размерами сечения верхнего пояса b х h = 25×25см.

Тогда: площадь сечения F = 25 • 25 = 625 см²;

см³;

J = 32 552 см⁴.

Радиус инерции ,

Гибкость раскоса

Определение эксцентриситета продольных сил, получаемый приравнивая напряжения в сечении пояса посередине и по концам.

где, где R_с = 1.2•130 = 156 кг/см² — расчетное сопротивление древесины лиственницы сжатию вдоль волокон.

— расчетный изгибающий момент

Проверка прочности на сжатие с изгибом.

где т_и =1.15- коэффициент условий работы для изгибаемых элементов с размерами сторон более 15 см.

Проверка прочности при загружении фермы слева.

Прочность обеспечена.

Проверка устойчивости плоской формы деформирования.

где,

l_p = 150 см — расстояние между прогонами

для нагрузки приложенной в центре пролета по табл. 2 прил.4.

Устойчивость плоской формы деформирования обеспечена.

Стойка.

Расчетное усилие N₂₋₃ =5976 кг. Расчетная длина l_cm =3м.

Требуемая площадь тяжа.

где т_р =0.8 — коэффициент условий работы для болтов, работающих на растяжение;

R_p =2100 кг/см² — расчетное сопротивление растяжению черных болтов из стали Ст. 3.

По прил.12 принимаем d_т = 27 мм.

F_бр = 5.722 см², F_нт = 4.18 см²>3.55 см².

Размеры металлической шайбы принимаем по тому же приложению 140×140×14 мм.

Раскосы.

Расчетное усилие N₁₋₂ =9448.8 кг. Расчетная длина l_cm =4.743м.

Принимаем сечение бруса 180×180 мм. Геометрические характеристики:

F = 18• 18 = 324 см²; см³; J = 8748 см⁴.

Радиус инерции ,

Гибкость раскоса, тогда

Проверка устойчивости.

Устойчивость обеспечена.

Средний узел нижнего пояса.

В узле сходятся встречные раскосы из бруса сечением 180×180 мм, опирающиеся на деревянную подушку. Подушка врезана на h_вр в брус.

Глубину h_вр определяем из расчета на смятие ее усилием, равным разности усилий в соседних панелях нижнего пояса при односторонней временной нагрузке.

ДN =11 783.1−6347.1=5436 кг Требуемую глубину врубки h_вр находим из условия прочности на смятие вдоль волокон.

откуда

где b =25 смширина бруса.

т_см = 1- коэффициент условий работы древесины на смятие.

Принимаем минимальную глубину врезки в брусья h_вр =2 см.

Проверка на смятие подушки раскосом с усилием N₁₋₂ = 9448.8 кг.

— площадь смятия подушки под прямым углом к раскосу при ширине его b = 18 см;

h = 18 cм — высота сечения раскоса.

R_см = 141.15 кг/см² — расчетное сопротивление смятию древесины лиственницы под углом б = 18.42?.

Прочность обеспечена

VI. Расчет клеедосчатой стойки

Задаемся высотой сечения стойки:

Ширина сечения:

Сбор нагрузок на колонну.

1. Постоянная нагрузка:

гдевес стойки,-вес покрытия.

2. Временные нагрузки:

а) снеговая

б) ветровая

-с наветренной стороны.

где

w_o = 30 кг/м² — нормативное значение ветрового давления, k =0.5 — коэффициент изменения ветрового давления по высоте h = 5 м, с = 0.8 для наветренной стороны.

где k = 0.62.

нагрузка, действующая на стену выше верха колонны на участке от 9.0м до 10 м.

нагрузка, действующая на стену выше верха колонны на участке от 10 м до 12 м.

равномерно распределенная нагрузка в пределах высоты колоны:

где для подветренной стороны.

суммарная сосредоточенная нагрузка в уровне верха колонны:

Определение усилий в стойке.

Определение усилий производим в расчетном комплексе SCAD для расчетной схемы.

1) Предварительно произведем проверку прочности принятого сечения стойки:

Геометрические характеристики сечения:

Уменьшим сечение стойки до:

Проверка опорной части на скалывание при изгибе:

— расчетное сопротивление скалыванию при изгибе для клееной древесины 2-го сорта.

Проверка устойчивости плоской формы деформирования сжато-изгибаемого элемента:

Устойчивости плоской формы деформирования сжато-изгибаемого элемента обеспечена.

2) Проверка устойчивости из плоскости изгиба стойки.

Расчет производим на продольную силу без учета изгибающего момента:

Устойчивость из плоскости элемента обеспечена.

3) Расчет и конструирование прикрепления стоек к фундаменту.

Напряжения растяжения и сжатия в опорном участке:

Тогда растягивающая сила равна:

Сечение двух анкерных болтов находим из условия:

Требуемая площадь анкерных болтов:

где т_к = 0.8 — коэффициент, учитывающий концентрацию напряжений в резьбе;

т_осл = 0.8 — коэффициент, учитывающий ослабление резьбой;

т_н = 0.85 — коэффициент, учитывающий неравномерность работы двух анкеров.

Требуемый диаметр анкера:

Можно принять по сортаменту диаметр анкера 30 мм

Для принятого диаметра анкера потребуются в траверсе отверстия диаметром 32 мм. Ширина траверсы (в соответствии со СНиП) должна быть не менее 3d = 32*3 = 96 мм. Можно принять равнополочный уголок 100×16.

Исходные данные для уголка:

Проверка прочности траверсы из уголка.

Величина распределенной нагрузки на участке b:

Изгибающий момент:

Требуемый момент сопротивления:

Для уголка 100×16 момент сопротивления равен:

При этом напряжения:

— прочность траверсы обеспечена.

Проверка прогиба траверсы:

Жесткость траверсы обеспечена.

4. Расчет горизонтальных болтов.

Выберем диаметр горизонтального болта исходя из условия их расстановки относительно волокон древесины по СНиП II-25−80 в два ряда, тогда:

Принимаем диаметр болта 22 мм. Находим наименьшую несущую способность болта:

Количество односрезных горизонтальных болтов:

Принимает конструктивно 8 болтов диаметром 22 мм. При этом длина накладок .

При высоте сечения стойки более 300 мм в процессе сверления отверстий для горизонтальных болтов происходит увод сверла на выходе сечения от перпендикуляра к плоскости сверления. По этой причине ставим глухари.