Производственное здание

а) поперечное сечение стеновой панели в вертикальной плоскостиб) расчетная схема панели при изгибе в вертикальной плоскостив) расчетная схема при изгибе в горизонтальной плоскости.

В вертикальной плоскости.

Расчетная схема показана на рисунке 4.3б. Продольные, поперечные ребра и утеплитель при расчете не учитываю, что идет в запас прочности. В горизонтальной плоскости.

Расчетная схема показана на рисунке 4.3 В.Учитывая неравномерность распределения напряжения по ширине панели, уменьшаю расчетную ширину фанерной обшивки путем введения в расстояние между ребрами коэффициента 0,9 (по п.

4.25 /1/ при, где, а — расстояние между продольными ребрами в свету) Приведенный к фанере момент инерции:

Момент сопротивления:

4.5 Проверка прочности по нормальным напряжениям в растянутой обшивке.

Фанера соединяется на ус, следовательно 4.6 Проверка панели по деформации.

При действии нормативной ветровой нагрузки:

Все проверки по прочности идеформативности выполняются с запасом (запас прочности растянутой обшивки -55%).5 Расчет стропильной конструкции покрытия5.

1 Конструктивная схема балки.

Принимаю клеедощатую балку двутаврового сечения. 5.2 Определение нагрузок на стропильную конструкцию5.

3 Проверка опасного сечения на скалывание Определяем максимальное значение поперечной силы, возникающей в балке:

Проверка на скалывание выполняется по формуле, где b=120 мм — ширина стенки балки. Статический момент относительно нижней грани поперечного опорного сечения стропильной балки, где Момент инерции относительно центра тяжести:

Проверка на скалывание выполняется.

5.4 Проверка балки на действие нормальных напряжений1) Проверяем прочность принятого сечения балки по формуле:

где Rи — расчетное сопротивление древесины 2-го сорта изгибу вдоль волокон, Rи = 130 кгс/см2mб=0,8 — коэффициент, зависящий от высоты сечения;mсл= 1,05 — коэффициент, зависящий от толщины слоя.

Наиболее опасное сечение стропильной конструкции находится на расстоянии х=353,6 см. Изгибающий момент, действующий в сечении определим по формуле:

где-угол наклона верхнего пояса к продольной оси балки (=4.77)hоп'- расстояние между осями поясов балки на опоре. Определяем момент сопротивления конструкции в данном сечении:

Прочность стропильной балки по нормальным напряжениям обеспечена.

5.5 Определение прогиба балки.

Наибольший прогиб шарнирно-опертых балок переменного сечения переменного по высоте сечения определяется по формулам:

с коэффициент, учитывающий влияние деформаций сдвига от поперечной силы, определяется по формуле: f0 — прогиб балки, определяемый без учета сдвигающих напряжений по формулеk коэффициент, учитывающий влияние переменности высоты сечения, определяется по формуле: Iсрд — момент инерции поперечного сечения балки в середине пролета5.

6 Расчёт опорного узла балки.

Расчёт опорного узла балки сводится к проверке её опорной площадки на смятие поперёк волокон:

6. Расчет поперечника с подбором сечения колонн6.

1 Конструктивная и расчетная схема колонны и поперечной рамы.

Рисунок 6.1 — Расчетная схема поперечной рамы.

Рисунок6.

2 — Расчетная схема основной колонны6.

2 Сбор нагрузок на раму и конструирование колонны Сечение колонны из досок t=2,6 см (с учетом острожки 6 мм с двух сторон). Ширину колонны принимаем 18 см (из доски 200 мм с учетом 20 мм с двух сторон). Число слоёв в колонне принимаю n=20, тогда высота сечения колонны составит. Эксцентриситет приложения нагрузки от веса стеновых панелей Собственный вес колонны:

6.3 Раскрытие статической неопределимости поперечной рамы6.

4 Определение расчетных усилий для основной колонны.

Сечение с максимальными сжимающей и поперечной силами и изгибающим моментом находится в заделке. Расчетные усилия определяем с учетом понижающего коэффициента сочетания на временные нагрузки равного 0,9.

6.5 Проверка колонны по предельной гибкости.

В плоскости стены колонна раскреплена распоркой. Определяем расчетные длины:

Фактическая гибкость колонны в плоскости поперечной рамы:

6.5 Проверка сечения колонны по нормальным напряжениямгде МД — изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, определяемый по деформированной схеме. Коэффициент ξ, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента определяется по формуле, условие выполняется7 Конструирование и расчет узла защемления колонны в фундаменте7.

1 Определение требуемого момента сопротивления швеллера.

Момент сопротивления швеллера, где Rрасчетное сопротивление стали по СНиПR=2400 кгс/см2 По сортаменту прокатной стали в соответствии с ГОСТ 8239–72№ швеллера 33 с Wфакт=484см3, Ix=7980 см4Ea-модуль упругости стали 2,06*106 кгс/см2Eд-модуль упругости древесины 105 кгс/см2 Iкол-момент инерции сечения колонны.

Изгибная жесткость должна быть не менее:

Для швеллера № 36 условие выполняется. 7.2 Назначение расстояния между осями тяжей.

Назначаем h0=105 см, кратно 5 см.

7.3 Проверка принятого сечения колонны на скалывание.

Проверяем принятое сечение колонны на скалываниегде 7.4 Определение усилия, действующего в уровне тяжей и смыкающего поперек волокон древесины.

Определяем усилие, действующее в тяжах.

Определяем диаметр тяжей с учетом ослабления их резьбойгде m1 — коэффициент, учитывающий ослабление резьбой, m1=0,8m2 — коэффициент, учитывающий возможное неравномерное распределений усилия между двумя параллельно работающими тяжами, m2=0,85Принимаем d=22мм.

Определяем ширину сечения планки из условия расчета древесины на смятие поперек волоконгде mнкоэффициент, принимаемый по таблице 6 /1/Принимаем Определяем толщину планки из условия расчета на поперечный изгибгде Принимаем .Т.к толщина планки более 1 см, принимаем уголок3Принимаю уголок 90×90×8 ().

Список использованных источников

.

СНиП II-25−80. Деревянные конструкции.

СНиП 2.

01.07−85*. Нагрузки и воздействия. Конструкции из дерева и пластмасс. Под ред. Карлсена Г. Г., — М: Стройиздат, 1986.

Зубаре Г. Н., Лялин И. Н. Конструкции из дерева и пластмасс. Учебное пособие.

М.: Высшая школа, 1980 г.-311 с. Зубарев Г. Н. Конструкции из дерева и пластмасс. — М: «Высшая школа», 1990.

Гринь И. М. Строительные конструкции из дерева и синтетических материалов. Проектирование и расчет. — Киев, «Вища школа», 1975.

Шишкин В. Е. Примеры расчета конструкций из дерева и пластмасс. — М.: Стройиздат, 1974.

Иванов В. А. Деревянные конструкции. — Киев, Государственное изд. литературы по строительству и архитектуре УССР, 1962.

Металлические конструкции. Общий курс: Учебник для вузов; Под общ ред. Е. И. Беленя. — М.: Стройиздат, 1986. СНиП II-23−81*. Стальные конструкции/ Госстрой России. — М.: ГУП ЦПП, 2003. -.

90с.Конструкции из дерева и пластмасс. Примеры расчета и конструирования. Под ред. Иванова В. А. — Киев, «Вища школа», 1981.